武广现浇箱梁施工组织设计

第一节施工组织设计编制说明一、编制依据(1)新建铁路武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段指导性施工组织设计。(2)国家和铁道部现行施工技术规范、规程及标准。(3)武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段合同文件。(4)《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全管理条例》、《铁路工程施工安全技术规程》等工程建设安全生产有关管理规定。(5)近年来铁路、高速公路等类似工程施工经验、施工工法、科技成果；国内外相关高速铁路的施工工艺及科研成果。(6)中铁十六局集团有限公司通过质量体系认证中心认定的ISO9001：2000《质量手册》和《程序文件》。(7)武汉至广州客运专线XXTJⅢ标实施性施工组织设计。(8)为完成本单位工程拟投入的施工管理、专业技术人员、机械设备等资源。(9)我单位拥有的科技成果、工法成果、机械设备状况、施工技术与管理水平。第二节工程概况一、工程概况及主要工程量1．工程概况工程概况：支座采用KTYZM-Ⅱ-6000-e50圆柱面钢支座，其中固定支座均设于每孔梁的武汉端（下坡端）。箱梁上预留设置防撞墙、接触网支柱基础预埋，预留接地体，梁部出水口应引至桥下适当位置，以避免其冲刷对环保和桥梁基础造成不利影响。2．桥址概况及地形地貌桥址区位于丘陵缓坡及丘间谷地，谷地平坦开阔，近南北向延伸，宽约40～80m，谷地两边分布多处居民、池塘及农田，南北桥台位于丘坡，丘坡自然坡度20～30°，丘谷相对高差30～50m，桥位区的高程为66.81～73.54m。桥位1#墩至2#墩中间为一水塘，0#墩至2#墩中间有房屋。3．本桥桥址处的水文地址概况丘坡地下水不发育，丘谷地下水埋深1.20～3.70m，为孔隙潜水，主要赋存第四系黏性土中，接受大气降水和地表水的渗入补给，地下水位随季节的变化而变化，现场采取的水样进行的侵蚀性分析，水质分析结果为PH值为6.08，呈弱酸性，地下水对砼构件中的钢构件具溶出型中等侵蚀性。山坡及谷地表层为粉质黏土，硬塑（1）2，Ⅱ类等级，承载力为150kpa，厚度约8.8m，在第四孔控制地段含碎石，砂岩（1）2，Ⅲ类等级，承载力为200kpa，厚度约5.2m，再下层为为砂质板岩，全风化（2）1，Ⅲ类等级，承载力为200kpa，强风化（2）2，Ⅳ类等级，承载力为300kpa，弱风化（2）3，Ⅴ类等级，承载力为500kpa。4.箱梁设计概况设计为5-32m曲线形后张法预应力砼单箱单室等高简支梁，梁长32.6m，梁体砼设计强度C50，封锚采用强度等级C50的无收缩混凝土，箱梁顶宽13.4m，底宽为5.50m，翼板宽度为3.35m，梁高3.05m。其预应力钢绞线为1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003。锚固体系为自锚式拉丝体系，张拉设备采用内卡式千斤顶系列设备，其操作空间应小于800mm,管道形成采用内径为90mm的波纹管成孔。支座采用KTYZM-Ⅱ-6000-e50圆柱面钢支座，钢筋采用Q235及HRB335级，桥面泄水管采用PVC管。在箱梁结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距梁底距离为1.9m，间距2m。通风孔应保证与预应力钢筋的保护层大于1倍管道直径，在通风孔处增设直径为170mm的螺旋筋。桥梁上设置泄水管，梁端设置防水伸缩装置。在箱梁底板沿纵向设置间距不大于4m,外径90mm的泄水管，在灌注梁底混凝土时应在底板上表面根据泄水孔的位置设置一定的汇水坡，避免箱内的积水。5．主要工程量项目部位规格等级单位数量备注混凝土梁体C50m31638.1防撞墙C40m3569.033竖墙C40m3盖板C40m3防水保护层C40m3梁体预埋件C40m3钢绞线梁体1860Mpat55.42锚具梁体OVM15-100套70OVM15-122套200波纹管梁体Ф90m4275.66钢筋梁体HRB335t266.425Q235t11.13防撞墙HRB335t19.79竖墙Q235t2.485盖板Q235t5.095HRB335t4.13梁体预埋件HRB335t17.57钢料盖板t2.8梁体预埋t防水层m22089.65填缝涂料m30.080PVC管Φ160mmm90Φ110mmm20Φ90mmm80支座KTYZ－Ⅱ-66000-ee50个206．施工重点及难点重点:①确保支架预压安全及测量定位；②耐久性混凝土施工工艺过程控制；③大跨度梁后张法预应力技术的实施。难点：①支架安装。②管道预应力摩阻损失的测试。③模板标高的确定与调整。④地基处理。二、施工工艺流程支架法施工简支箱梁施工工艺流程为：第三节工期计划安排该桥支架现浇制梁计划于2006年12月12日正式开工，到2005年5月25日完工。总工期共162天，支架安装和第一孔浇筑42天，其余各跨按30天每跨安排，具体安排见施工进度横道图。第四节支架方案设计与施工一、支架总体布置施工时首先进行支架基础、支架结构的设计与施工，箱梁跨度为32.60米，共三跨。所以拟在每跨设6排支撑墩，支撑墩基础在地面原状土，浇注混凝土垫层及基础，在基础上面预埋2cm厚钢板及高强螺栓；支撑墩基础形式为桩基基础，基础设计形式见图。支架立柱采用六五式军用墩，立柱顶部配合设置500×800mm钢箱梁，上部设贝雷架，贝雷架上铺设I20工字钢次梁和底模系统。二、钢管桩立柱支架1．支架基础根据招标图纸及地质资料，结合现场自然地貌情况，由于该桥位的地质较差，所以采用嵌岩桩来提高地基持力层的承载能力。立柱基础施工是首先进行钻孔桩施工，在进行承台施工，在承台顶面埋设柱脚预埋件以固定军用墩，混凝土标号C20。在1#墩、2#墩之间有一水塘在基础施工时首先进行抽水、除淤，再进行基础处理。还应注意桥位的排水，以免对基础及桩的影响。2．钢管桩立柱支架2.1、支架采用Φ529mm，壁厚10mm钢管作为支撑立柱，主要用于桥墩、台承台的顶面。钢管根据现场基础实际标高，确定长度后再下料。用16T吊车逐根吊安，通过测量控制立柱的垂直度和顶面标高，同一座桥梁施工立柱长度尽量考虑通用，对个别高度，单独加工焊接，钢管为型材，购买后安排电焊工班根据立柱装配图及柱脚设计图进行加工，加工工艺严格按照《GB50205-2002》钢结构施工质量验收规范进行。2.2支架通过基础预埋螺栓与柱脚连接。螺栓采用M24高强螺栓，埋深40d。2.3利用Φ430×6钢管桩做桩帽，以方便支架拆除。安装桩帽时测量严格控制顶标高，同一排架高差控制在2mm以内。2.4钢箱梁运至现场后，把底面（以桩帽连接部分）磨平，利用吊车逐个排架安装。2.6贝雷架在现场进行组拼，用呆车逐跨安装，安装时贝雷支架在地面上拼装成10米一节，然后再吊到支架上进行接长。2.7贝雷架安装完成后，由于箱梁有纵坡，钢箱梁与贝雷架连接处顺桥向会形成间隙，应在下面塞满钢板，焊接固定，保证贝雷架为面受力。2.8贝雷桁片沿纵桥向布设好后，横桥向安装I20工字钢，然后铺设底模系统。2.9底模系统包括面板、钢板加劲肋、槽钢加劲肋、RCH-202型千斤顶等结构。面板采用8mm钢板，钢板加劲勒采用10×80mm钢板，槽钢采用［14b型槽钢，RCH-202型千斤顶参数：高度为172mm、承载力20t、行程51mm、外径99mm、自重7.7kg，2.10梁体底面至立柱顶面换算高度：8+140+200+340+220+1500+800=3208mm2．11千斤顶与上下构件连接方式，上部与工字钢或槽钢采用螺栓连接，螺栓为M16，在支撑顶板四角布设，下部与工字钢通过防爬器限位连接，防爬器采用8mm厚钢板加工而成。3、支架预压3.1支架安装完成后在箱梁施工前为确保支架施工使用安全需对支架进行压载试验，其目的如下：为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕、箱梁底模铺好后，对支架进行预压。预压目的一是检验支架及基础承载力是否满足受力要求；二是是消除支架及地基的非弹性变形，三是得到支架的弹性变形值作为施工预留拱度的依据，同时测出地基沉降，为采用同类型的桥梁施工提供经验数据。3.2支架预压方法：预压重量为设计荷载（箱梁自重、内外模板重量及施工荷载之和）的120%。加载时按照设计荷载的0、30%、60%、100%、120%、分四级加载，测出各测点加载前后的高程。加载120%后所测数据与加载前所测数据支架日沉降量小于2.0毫米（不含测量误差）时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，再分别按加载级别卸载，并分别测出每级荷载下各测点的高程值。加载材料使用混凝土预制块、用吊车吊至支架,分层码放,均匀加载。加载中由技术人员现场控制加载重量和位置，避免出现大的误差。具体预压方案如下：3.2.1.1、铺设箱梁底模板及外侧模板铺设好箱梁底模板，将底模板顶面标高尽量调整到箱梁底设计标高，然后进行外侧模板的安装，同时加强对模板下各层支架的检查，确保支架底传递荷载的支架与支架之间、支架与贝雷之间、支架与模板之间各相邻面接触紧密，无明显缝隙。.2、布置测量标高点为了解支架沉降情况，在加载预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向底模底每排钢管柱布置一排，支架混凝土基础布置一排，每排4个点。在加载30%、60%、100%、120%后每天上下午均要复测各控制点标高一次，如果加载120%后所测数据与加载前所测数据支架日沉降量小于2.0毫米（不含测量误差）时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降符合以上要求为止。.3、加载荷重计算及加载方法本工程箱梁为等截面，计划采用混凝土预制块加载的方法进行预压。加载荷重计算，根据箱梁各部分受力的不同，因此要分块计算箱梁的荷载分布，箱梁分块如下：标准断面分块如下：箱梁标准断面分块图箱梁半立面分块图箱梁半平面分块图由于底模安装完成后，不安装侧模、内模，即进行预压，所以箱梁加载荷载确定为梁体砼的重量×1.2。箱梁各部分荷载计算如下：端部及变截面处：端头处1.5米宽度段底板断面：底板标准断面面积S上=2.356m2，底板标准断面面积S上=2.356m2，S下=3.944m2砼重量G下=3.944*1.5*2.6*1.2=18.458t;G上=2.356*1.5*2.6*1.2=11.026t标准断面处的断面：底板标准断面面积S下=1.534m2，S上=1.881m2底板标准断面面积S下=1.534m2，S上=1.881m2混凝土重量为G上=1.881*2.6*23.6*1.2=138.502t;G下=1.534*2.6*23.6*1.2=112.952t。变坡段底板厚度为0.7~0.28米砼重量为G上=2.119*2.6*3=16.528t;G下=2.739*2.6*3=21.364t。腹板处的断面如下：标准断面腹板处面积S=1.75m2标准断面腹板处面积S=1.75m2标准断面处腹板单侧断面图标准断面腹板处的砼重量为：1.751*2.6*23.6*1.2=128.856t。腹板处仅考虑砼的重量，用混凝土预制块加载。1.5米段处的腹板砼重量腹板处断面面积S=3.451m2腹板处断面面积S=3.451m2端头处腹板单侧断面图端头腹板处的砼重量为：3.451*1*2.6*1.5*1.2=16.151t;腹板处仅考虑砼的重量，用混凝土预制块加载。渐变段，取端头和标准断的平均值，即（3.451+1.75）/2*1.15*2.6*1.2*3=27.992t。翼板处一般断面如下:翼板处标准断面面积S2=0.702m2翼板处标准断面面积S2=0.702m2翼板处断面面积S1=0.313m2翼板处的砼重量为：0.313*1.2*2.6*32.6=31.836t；0.702*1.2*2.6*32.6=74.402t。预压图如下：支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部部构造自重及及活载一半产产生的竖向挠挠度f1也可以由设计院提提供2支架在荷载作用下下的弹性压缩缩f2通过计算纵梁挠度度和立柱压缩缩值得出3支架在荷载作用下下的非弹性压压缩f3主要据底模测量情情况得出4支架基底在荷载作作用下的非弹弹性沉陷f4=15mm以桥位地质及地基基受力情况计计算5预拱度f=f1+f2++f3+f446预拱度值设置fx=4f*x**（L-x）/L2按二次抛物线法分分配3.3测量方法：在底模和基础顶面设置测点，测出加载前的高程值，然后在每次加载、卸载时测量各测点的高程，根据测得数据进行计算，得出各对应情况下的数值并和计算值进行对照、分析，并据之对立模标高进行调整。为了解支架沉降情况，在加载预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向底模底每排钢管柱布置一排，支架混凝土基础布置一排，每排4个点。在加载30%、60%、100%、120%后每天上下午均要复测各控制点标高一次，如果加载120%后所测数据与加载前所测数据支架日沉降量小于2.0毫米（不含测量误差）时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降符合以上要求为止。预压完成后要根据预压成果重新调整底模并设置预拱度支立侧模，准备绑扎箱梁钢筋。4、模板和支架的拆除拆除时梁体的强度须达到梁体设计强度的80%以上，进行完出张拉后后方可实施。施工中留有专门试件，由试压值来确定拆模时间。脱模时，先脱跨中内模,再脱侧、底模，然后脱两边侧、底模即先跨中后支座；先侧模，后底模。支架拆除时在高度上尽量同步进行，即将工作面安排在同一高度面上，支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，施工前做好安全技术交底，并配好相应的安全防护用品。模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆5、检算5.1荷载计算箱梁标准截面：梁高3.05m，底板宽5.50m，顶板宽13.4m。施工时混凝土分两次浇筑，连续施工，在6小时内将箱梁一孔混凝土整体浇筑完成，假定箱梁纵向为均布载荷，箱梁标准断面如图：箱梁标准断面图单位：毫米5.2、贝雷片的布置及检算施工荷载：主要由钢筋砼自重q1，模板自重q2，贝雷片自重q4，钢箱梁自重q5，施工人员和工具荷载g1，倾倒砼时产生的冲击荷载，振捣砼后产生的荷载。钢筋砼自重327.6×2.4+11.084+54.322+4.003+0.507+3.958+0.497=860.611t⑵、模板自重160t*1.05=168t⑶、贝雷片自重①腹板部分，双排布置钢材E=2.1×105MPa查《装配式公路钢桥多用途使用手册》双排单层贝雷片I=500994.4m4贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m10#槽钢10×4/1=40kg/m=0.04KN/m⑷、作用于贝雷梁上的荷载施工荷载施工人员及机具重量=2KN/㎡砼振捣2KN/㎡砼泵送冲击力2KN/㎡风荷载不考虑（计算支架不考虑）养护荷载0.3KN/㎡冬施材料荷载0.3KN/㎡⑸、作用于贝雷片上的荷载①q1=（860611kg+160000×1.05kg）/32m×9.8÷1000=315.012KN/m②施工人员及机具重量2KN/㎡×13.4m=26.8KN/m③砼振捣及泵送砼冲击力2KN/㎡×13.4=26.8KN/m④养护及冬施荷载0.3KN/㎡×13.4=4.02KN/m；⑤贝雷片自重荷载2.07KN/m贝雷片采用国产“321”公路钢桥架，纵向根据箱梁跨度分5跨布置，32m跨度按6m+6m+6m+6m+4.5m布置。横向截面根据箱梁的具体结构布置，底板及翼板下均采取间距为450mm双排单层贝雷片。见下图所示：贝雷片布置⑹、贝类片上荷载计算底模22#槽钢压在贝雷片上，间距1.5米，首先计算22#槽钢上的均布荷载q=(315.012+26.8+26.8+4.02)/5.5=67.75(KN/m),计算模型及计算书如下E=2.1×105MPa，I=3405.9331(cm4)，EI=2.1*108KN/M2*3.406*10-5m4=7.1526*103KN-m2q1=33.875KN/m2qq1=33.875KN/m2q2=67.75KN/m2q1=33.875KN/m2弯矩及剪力表跨号左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN--m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨000-508.1-38.1第2跨423.4-17.6438.822-423.4-17.64第3跨508.1-12.706.352-508.1-22.583第4跨677.5-12.711.292-677.5-22.583第5跨677.5-22.5811.292-677.5-22.583第6跨508.1-12.76.352-508.1-17.64第7跨423.4-12.78.822-423.4-38.11第8跨508.1-38.10001-8支座反力分别为：93.16KN，93.16KN，118.56KN，135.5KN，118.56KN，93.16KN，93.16KN贝雷片上的荷载为q=135.5/1.5=90.33KN/m。贝雷片每3m上下都用［10号槽钢作为横向联系，用U形卡扣扣住，把贝雷片联成整体，使每排贝雷片受力较为均衡。考虑到横向截面的不均匀，每一排贝雷片受力情况也不一样，两侧翼板下的贝雷片相对较小，考虑模板、横梁、横向联系梁能起到一部分分散荷载作用，翼板下的荷载取中间的一半，并且要求满足安全系数1.5以上。贝雷架钢材的弹性性模量E=2.11×105MPa,剪力模量G=8.11×104MPa查《装配式公路钢钢桥多用途使使用手册》双排单层贝雷片I=5777424.44cm4W=71157.1ccm3贝雷片整体能承受受的最大弯矩矩[M]max=11576.44×7/1..5=73556.53KKN·M[Q]max=4490.5××7/1.55=22899KN取32m跨度，最高高墩身第二跨跨即（1#--22#墩)进行验算，q=99.897KN/m计算简图如图：q=99.897KN/m线钢度i(n)==EI/l((n)：i1-4==2.1×1108kN//m×2.5505×100-3m4/66=876775KN*mm*m，i5=2..1×1088kN/m××2.5055×10-33m4/4..5=1166900KNN*m*m用力矩分配法计算算，计算书如如下：弯矩及剪力表跨号左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN--m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第2跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第3跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第4跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第5跨224.8-168.684.3-224.8-168.61-5支座反力分分别为：299.6691KN,,599.3382KN,,599.3382KN,,599.3382KN,,524.4459KN,,224.7768KNMmax=1499.8＜[M]=66305.66（在1-4段跨中），Qmax==299.77＜[Q]=11958.66（在1-4支座左侧），贝贝雷片强度满满足要求。因贝雷片每节结构构形式相同，可可看作均质梁梁，并以简支支梁验算，由荷载引起起的挠度为：：f=5ql4/3384EI==5×99..897KNN/m×64m4/384××2.1×1108KN/㎡×5.7774*10--2m4=1.39×110-4m=0.1399mm由单销间隙隙引起的非弹弹性变形：f1=30000*(ssin(1//2)*（2*0.0001/15500）*2)=0..000077mm，最大大挠度为0..139mmm＜L/9000=6/9000=6.667mm。5.2、H型箱横横梁、钢管柱柱的布置及检检算500×800的的焊接钢箱梁梁，钢箱梁断断面如下：钢箱梁长度15米米E=2.11*105Mpa,,I=3.6667*1003mm4重q=(0..5*15**0.016*2++0.7688*0.016*155*2)*77850*99.8/155000=33.1215KKN/m,箱梁处的集集中荷载取以以上贝雷片计计算中的支座座最大反力p=11770KN作为验算荷荷载，两侧翼翼板处按底板板处的1/2考虑。计算简图如下：根据计算书可知道道钢箱梁内力力最大弯矩Mmax==333KNN.M、Qmax==689KNN,位置在B、C支座处，支支座最大反力力Rmax==993.777KN、Mmax==123KNN.M。钢箱梁的稳定性计计算：钢箱梁强度(拉应应力)验算：σl=M/W=3333/0..0030336=1099.68Mppa≤[σl]=1770Mpa，所以钢箱箱梁强度满足足要求。钢管桩强度验算：：根据计算出的钢箱箱梁支座处最最大支撑反力力为钢管桩的的顶部的竖向向荷载，钢管管桩采用直径径为529mmm,壁厚10mmm的Q235钢管，钢管管柱最长按L=3.31米计，其自重重为G=4.115KN，截面积A=0.011630499m2,极惯性矩I=1.00984×1103m4,λ=6.37。钢管的最最大轴向力为为N=9944KN，M＝123KKN.M。算钢管的强度及稳稳定性验算：：σmax==N+G/ψA+M/μW=(9994+4.115)/0..9×0.001630449+1233/0.9998×4.115267××10-3==97.7MMpa≤[σ]=3255Mpa，完全能够够满足强度要要求。算钢管的截面拉应应力验算：σl=MM/W=1223/4.115267××10-3==29.622Mpa≤[σl]=2000Mpa，完全能够够满足强度要要求。钢管柱的受压稳定定性当立柱高度超过66m，纵向布布设水平拉杆杆或斜支撑，保保证结构稳定定性。拉杆、斜斜支撑布置位位置见图。拉拉杆、斜支撑撑与立柱的连连接为固结，采采用脚焊缝焊焊接。为保证证立柱钢管不不受破坏，在在连接部位加加焊10mmm厚钢板。计计算自由长度度取12米，计算简图图如下：钢管惯性矩i=22.83×1108mm44，长细比λ=12/00.185==64.8,,稳定性系数数查表得：φ=0.9558,μ=0.999,钢管的最大大压力：N=10211.77KN。假设有8厘米的偏心，偏偏心受压弯矩矩M=81.7742KN--m，钢管截面面积A=163004.9mmm2，钢管抗弯弯截面系数W=4.117469××106mm3，则σ=n/φA+M/μW=10211.77*1103/(00.958**163044.9)+881.7422*106//(0.999*41744690)==67.3776+20.9665=88.3441(Mpaa)＜190/2==95Mpaa,符合要求。5.3、承台检算算⑴、桩竖向承载力验验算:单桩极限承载力标标准值=3110..000(kkN)单桩极限承载力设设计值=1943..750(kkN)桩心坐标=00.000,,0.0000(mm)在中心荷载作用下下,桩顶全反力力=10077.9552(kN))按规范公式(N<=1..25*R))计算,承载力设设计满足系数数:2.225在偏心荷载作用下下：按规范公公式(Nmax<=1..5*R)计算桩号:1,桩顶全反反力:10077.9552(kN)),承载力力设计满足系系数:2..70⑵、承台受力计算::①各桩净反力(kNN):桩号01 ==10221.7700(kN)最大桩净反力:10222(kN)②弯矩与配筋:承台弯矩: X向0.0 Y向0.0(kN-mm) X向配筋(全截面)): 计算值0.00<构造造配筋D122@200=5766.3mmm2 Y向配筋(全截面)): 计算值0.00<构造造配筋D122@200=5766.3mmm2⑦受力计算结果承台弯矩: X向0.0 Y向0.0(kN-mm)承台配筋(全截面面): X向576..3配筋Φ14@1220 Y向576..3(mmm2)配筋Φ14@1220⒀、软弱下卧层验算算结果不存在软弱下卧层层5.4、桩基础检检算⑴.构件参数信息:桩顶面的竖向力标标准值:FFk=10773.5022kN/m22桩顶面的力矩标准准值:Mkk=81.7742kN//m2；桩顶面的水平力标标准值:HHk=10kkN/m2桩扩大头的直径::1m；水平抗力系数比例例常数:mm=24.55MN/m44混凝土强度等级::C30；钢筋级别:HRBB335⑵.承载力设计值值计算:1.桩顶顶面的竖向力力设计值:N=1.22×1073..502=11288.22024kNN/m2；2.桩顶顶面的水平力力设计值:H=1.22×10=122kN/m22；3.桩顶顶面的力矩设设计值:M=1..2×81.7442=98..0904kkN/m2；；由于M不等于0,,所以桩为偏偏心受压构件件!⑶.桩身最大弯矩矩计算:按照m法计算桩身身最大弯矩依据<<建筑桩基基础技术规范范>>(JGGJ94--94)第条,并参照<<桩基础的的设计方法与与施工手相术术>>①.桩的水平变形系数数，按下式计计算:经计算得到桩的水水平变形系数数:α=0.540(11/m)②计算Dv，计算公公式如下：Dv=122/(0.5540×98.09904)=00.226③由Dv，查表得：KKm=1.0084；④桩身最大弯矩值，计计算如下：Mmax==M0×Km=988.09044×1.0844=106..328kNN/m2；由Dv查得，最大弯弯矩的深度::z=0.5561/0..540=11.039mm。⑷.桩配筋计算:依据《混凝土结构构设计规范》(GB50010-2002)第条。沿周边均匀配置纵纵向钢筋的圆圆形截面钢筋筋混凝土偏心心受压构件，其其截面受压承承载力计算：：①偏心受压构件，由由于l0/ii=13.664<=177.5，所以以取：η=1.0000。②偏心受压构件应符符合下例规定定：式中As───全部纵向钢钢筋的截面面面积，取AAs；r──圆形截面的的半径，取r=0.5500m；rs───纵向钢筋重重心所在圆周周的半径，取取rs=0..450m；；e0───轴向压力对对截面重心的的偏心矩，取取e0=0..083m；；ea───附加偏心矩矩，取eaa=0.0333m；α──对应于受压压区混凝土截截面面积的圆圆心角与2π的比值，取取α=0.2222；α1──系数,取α1=11.000；；αt──中断纵向受拉钢筋筋截面面积与与全部纵向钢钢筋截面面积积的比值，当当α>0.6225时，取αt=0；其它它情况：由上面两式验算：：桩的配筋面面积As==1520..000mmm2配筋率：0.1994%桩纵向钢筋选用::1014@1220(As==1540mmm2)。⑸.桩的竖向承载载力验算:桩承载力计算依据据《建筑桩基基础技术规范范》(JGJ944-94)的的第5.2条①嵌岩桩的极限承载载力计算式中Quk───最大极限承承载力标准值值Qsk──单桩总极限限侧阻力标准准值Qpk──单桩总极限限端阻力标准准值，按下表表取值；qsik───桩侧第i层土的极限限侧阻力标准准值，按下表表取值:frc──岩石饱和单单轴抗压强度度标准值,取frc==5000NN/mm2；；ξsi──覆盖层第第i层土的侧阻阻力发挥系数数；ξs,ξp──嵌岩岩段侧阻力和和端阻力修正正系数,系统根据嵌嵌深径比hr//d查表取值值；Ap──桩端面积,取Ap=0..785m22；u──桩身周长，取取u=3.1142m；li──第i层土的厚度度,按下表取值值:土层参数表:序号土层类型土层层厚度侧阻力力端阻力1粘性土或粉粉土86911600由于桩的入土深度度为5m，所以桩桩端在第1层!最大极限承载力：：Qsk=33.142××(0.8000×69.0000×5.0000)=8677.080kkNQrk=33.142××0.0500×5000..000×1.0200=797..421kNNQpk=00.358××5000..000×0.7855=14066.648kkNQuk=8867.0880+7977.421++1406..648=33071.1149kN②桩的承载力设计值值R:=Quuk/γsp=30071.1449/1.7700=18806.5558kN结论:由于承载力力设计值R×1.2大于γ0×N=12888.20224kN，所所以满足要求求!⑹.桩的水平承载力验验算:桩承载力计算依据据《建筑桩基基础技术规范范》(JGJ944-94)的的第5.4条由于配筋率小于00.65%,,所以按下式式计算水平承承载力设计值值：式中α──桩的水平变变形系数,取α=0.5440γm──桩截面模量塑性系系数，圆形截截面取2，矩形截面面取1.755αE──钢筋弹性模量与混混凝土弹性模模量的比值,,取:6.677ρg──配筋率,取:0..19%ξn──桩顶竖向力影响系系数,取:0.5An──桩身的换换算面积:0.79mm2经计算得：W0=3.14××1×[1.000+2×(6.67--1)×0.00×0.81]]/32=00.10Rh=0.54××2.00×1430..00×0.10×1.29×1.28//1.0455=245..20kN结论:由于承载力力设计值Rhh大于γ0×H=12kkN，所以满满足要求!5.5、广州台承承载力为300Kppa情况下的条条基检算⑴、基础类型及计算算形式:设计基础断面见下下图⑵、基础宽度验算::依据<<建筑地基基基础设计规规范>>(GGB500007-20002)第5.2条修正后的地基承载载力特征值计计算：地基承载力特征值值可按下式计计算：式中fak───地基承载力力特征值，ffak=3000kN/mmm2；ηb──基础宽度的地基承承载力修正系系数，ηb=0.115；ηd──基础埋深的地基承承载力修正系系数，ηd=1.44；γ──基础底面以以下土的重度度，γ=20；γm──基础底面以上土的的加权平均重重度，γm=20；解得fa=3000+0.115×20×(3-3)++1.4×20×(0.5-00.5)=3300kN//m2。地基承载力设计值值实际取值::fa=3300kN//mm2；.荷载计算:基础自重:GG1=[1××0.9×0.4+00.5×1×0-0.0040]×25=8..000kNN；回填土重：G2==[1×0.9×0.4-00.320]]×20=0..8kN；基础自重和基础上上土重:Gk=88+0.8==8.8kNN；上部结构传至基础础顶面的竖向向力:Fkk=231..009kNN；X方向:上部结构传传至基础顶面面的弯矩:Mk==0kN.mm；偏心距:e=00/(8.88+231..009)==0.0000m；基础底面的抵抗矩矩:W=1×0.92//6=0.1135m3；；由于偏心距e<==b/6,所所以相应于荷荷载效应标准准组合时，基基础底面边缘缘的最大压力力值:解得:ppkmax==(231..009+88.8)/((0.9×1)+0//0.1355=266..45kN//m2；ppkmin==(231..009+88.8)/((0.9×1)-0//0.1355=266..45kN//m2；受力图:由于基础底面为轴轴心受压，而而pk不大于于fa=3000kN/mm2，所以满满足要求。⑶.基础底板的配筋计计算:依据<<建筑地基基基础设计规规范>>(GGB500007-20002)第条弯矩计算，计算公公式如下:式中MI──任任意I-I处相应应荷载效应基基本组合时的的弯矩设计值值；aa1──任意截面I--I至边缘最最大反力处的的距离，当墙墙体为混凝土土时，取a11=b1；当当为砖墙时，取取a1=b11+1/4砖砖长!ll,b──基础底面的的边长，取l=1m；pp──任意截面I--I处基础底底面地基反力力设计值；GG──考虑荷载分分项系数的基基础自重及其其上土的自重重；取:a1=0..2m；l=1mm；a'=1mmb=0.99m；G=1.335×8.8=111.8800kN。解得:P=((266.4454×(0.9-00.2)+2266.4554×0.2]//0.9=2266.4554kN；MI=(0.20002×[(2×1+1)((266.4454+2666.4544-2×11.8880/0.9900)+(2666.4544-266..454)××；.配筋面积计算，计计算公式如下下：式中α1──系数，当混凝土强强度不超过CC50时，α1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，α1取为0.944,期间按线线性内插法确确定；fc──混凝土抗压压强度设计值值；h0──底板的计算算高度。I-I截面：取取；α1=1.0000；fc=9..600N//mm2；h0=0..350fy==300.0000N/mmm解得:αs==5.0655/(1.0000×9600..000×0.9000×0.35002)=0..005ξ=1-(1-2××0.0055)0.5==0.0055γs=1-0.0005/2=00.998AAs=5.0065×106/((0.9988×350.0000×300.00)=48..355mmm2。故I-I截面配筋面面积:Ass=48.3355mm22。I-I截面选选筋:14@1220。⑷.施工配筋图:5.6、广州台承承载力为200Kppa情况下的条条基检算⑴.基础类型及计算形形式:⑵.基础宽度验算:依据<<建筑地基基基础设计规规范>>(GGB500007-20002)第5.2条、修正后的地基承承载力特征值值计算：地基承载力特征值值可按下式计计算：式中fak───地基承载力力特征值，ffak=2000kN/mmm2；ηb──基础宽度的地基承承载力修正系系数，ηb=0.115；ηd──基础埋深的地基承承载力修正系系数，ηd=1.44；γ──基础底面以以下土的重度度，γ=20；γm──基础底面以上土的的加权平均重重度，γm=20；解得fa=2000+0.115×20×(3-3)++1.4×20×(0.6-00.5)=2202.8kkN/m2。地基承载力设计值值实际取值::fa=2200kN//mm2；.荷载计算:基础自重:GG1=[1××1.5×0.6+00.5×1×0-0.0037]×25=211.563kkN；回填土重：G22=[1×1.5×0.6-00.862]]×20=144.25kNN；基础自重和基础上上土重:Gk==21.56625+144.25=335.81225kN；上部结构传至基础础顶面的竖向向力:Fkk=231..009kNN；X方向:上部结构传传至基础顶面面的弯矩:Mk==0kN.mm。偏心距:e=00/(35..8125++231.0009)=00.000mm；基础底面的抵抗矩矩:W=1×1.52//6=0.3375m3；；由于偏心距e<==b/6,所所以相应于荷荷载效应标准准组合时，基基础底面边缘缘的最大压力力值:解得:pkmaxx=(2311.009++35.81125)/((1.5×1)+0//0.3755=177..88kN//m2；pkmin=((231.0009+355.81255)/(1..5×1)-0//0.3755=177..88kN//m2；受力图：由于基础底面为轴轴心受压，而而pk不大于于fa=2000kN/mm2，所以满满足要求!⑶.基础底板的配筋计计算:依据<<建筑地基基基础设计规规范>>(GGB500007-20002)第条弯矩计算，计算公公式如下:式中MI──任任意I-I处相应应荷载效应基基本组合时的的弯矩设计值值；aa1──任意截面I--I至边缘最最大反力处的的距离，当墙墙体为混凝土土时，取a11=b1；当当为砖墙时，取取a1=b11+1/4砖砖长!ll,b──基础底面的的边长，取l=1m；pp──任意截面I--I处基础底底面地基反力力设计值；GG──考虑荷载分分项系数的基基础自重及其其上土的自重重；取:a1=0..5m；l=1mm；a'=1mmb=1.55m；G=1.335×35.81125=488.347kkN。解得:P=(1177.8881×(1.5-00.5)+1177.8881×0.5]//1.5=1177.8881kN；MI=(0.55002×[(2×1+1)((177.8881+1777.8811-2×48.3447/1.5500)+(1777.8811-177..881)××；配筋面积计算，计计算公式如下下：式中α1──系数，当混凝土强强度不超过CC50时，α1取为1.0,,当混凝土强强度等级为CC80时，α1取为0.944,期间按线线性内插法确确定；fc──混凝土抗压压强度设计值值；h0──底板的计算算高度。I-I截面面：取；α1=1.000fcc=9.6000N/mmm2h0=0..550fy==300.0000N/mmm解得:αs=18.2066/(1.0000×9600..000×1.5000×0.55002)=0..004ξ=1-(1-2××0.0044)0.5==0.0044γs=1-0.0004/2=00.998AAs=18..206×106/((0.9988×550.0000×300.00)=1100.572mmm2。故I-I截面配筋面面积:Ass=110..572mmm2。I-I截面选筋::14@1220(As==154mmm2)。⑷.施工配筋图:第五节箱梁模板板工程为保证现浇箱梁的的外观质量光光洁度、表面面平整度和线线形，本工程程投入的模板板根据桥梁图图纸制作相应应的形式，箱箱梁外侧模、底底模采用整体体定型钢模，内内模、端头初步考虑虑采用拼装钢钢模。由于该该桥最高墩身身高8.5米左右，故使使用吊车进行行模板吊装和和拆除作业。模模板采用大块块钢模板，采采用汽车吊提提升到支架上上，人工配合合安装。表13模型加工工、安装工艺艺标准项次项目目要求1模板总长±10mm2底模板宽+5mm、03底模板中心线与设设计位置偏差差≤2mm4桥面板中心线与设设计位置偏差差≤10mm5腹板中心线与设计计位置偏差≤10mm6横隔板中心位置偏偏差≤5mm7模板倾斜度偏差≤3‰8底模不平整度≤2mm/m9桥面板宽±10mm10腹板厚度+10mm、011底板厚度+10mm、012顶板厚度+10mm、013横隔板厚度+10mm，-5mmm一、模板设计与安安装1．底模底模按梁底面形状状分块设计，以以方便吊装与与拆除、便于于定位和控制制线形为标准准。拟定标准准长度以4mm左右为宜。底底模构造如图图：现浇梁底模在支架架分配横梁上上拼装，在拼拼装模板前对对垫石高程进进行测量，对对于不符合设设计和规范的的垫石先处理理合格，然后后安装支座。在在墩台顶面上上标出梁体的的中心线和端端线，把底模模按中心线和和端线固定在在横梁上。根根据预压后确确定的立模标标高，通过调调节钢管排架架顶部的承托托将底模的高高程误差控制制在2mm以内。2．外侧模外侧模设计同样既既要考虑方便便吊装与拆除除，还要考虑虑便于定位和和控制线形，也也要考虑减少少接缝提高表表面质量。分分块长度除梁梁端部分根据据梁体外侧线线形做适当调调整外，其余余部分统一成成一种长度，以以方便操作。根根据经验，外外侧模标准长长度以4m左右为宜宜。外侧模结结构如图：外侧模吊装就位时时，由于模板板较大不易对对位。根据经经验，采取先先使用千斤顶顶和倒链调整整其纵横向位位置，然后用用倒链、模板板支撑杆件和和底部螺栓调调整其高度和和垂直度。模板位置和垂直度度调整好后，将将各片外模之之间用螺栓连连成整体，使使各模板接缝缝紧固密贴。所所有模板接缝缝均设特制密密封耐油橡胶胶条，防止浇浇筑混凝土时时漏浆。在模模板接缝的不不平整度超过过1mm时，用用腻子找平后后进行磨光处处理，使其光光滑平整，保保证混凝土外外观质量。3．内模内模拆除靠人工在在箱梁内进行行，施工条件件差，劳动强强度大，故内内模设计成轻轻型拆装式，标标准分节长度度为1-1.5mm，以便人工工作业。模板板面板采用55mm钢板，保保证模板刚度度，不变形。结结构如图：内模由钢模板与型型钢框架组合合而成。内模模钢模板与框框架间用螺栓栓相连，钢模模板间用螺栓栓联接。为保保证内模拼装装尺寸准确、连连接紧密，各各分节的钢模模板与单片型型钢框架加工工好后，依照照内模安装图图将内模的各各片框架摆放放在硬化的地地面上，将每每分节的两片片型钢框架相相连形成一个个整体，调整整各片型钢框框架的高度和和垂直度，使使型钢框架在在水平和竖直直方向位置正正确，使安装装钢模板时钢钢模板与型钢钢框架之间的的螺栓孔、各各节钢模板之之间的螺栓孔孔能准确对位位。内模各节组装调整整好后，用吊吊车将其吊入入已绑好的底底腹板钢筋笼笼内，用锥形形钢支撑将内内模型钢框架架支撑在底模模上。内外模模之间用φ18拉筋连接固固定。为方便便灌注混凝土土时下料至底底板，在内模模顶板中间处处留出30×30ccm的窗口，窗窗口间距2..5m左右。4．端头模端头模预应力锚垫垫板的位置准准确与否直接接关系到张拉拉力能否准确确建立，因此此，为保证质质量，端头模模在工厂加工工。结构如图：为控制端头模的变变形、提高端端头模的周转转使用率，端端头采用在型型钢框架上焊焊6mm钢板的的设计方法。为为方便装拆作作业，尽量减减少分块数量量。端头处的内外模固固定前，将端端头模与端头头处的内外模模一起固定，以以便调整相互互之间的位置置，使彼此之之间互相密贴贴。端头模与与内外模之间间由螺栓连接接。安装端头头模前，先将将预应力锚垫垫板牢固安装装在端头模上上。二、模板拆卸1、拆模要求当混凝土的强度达达到设计强度度的60%以上时，可可拆除端模，松松开内模进行行预张拉。对于承受梁体大部部分重量的底底模，须待梁梁体混凝土达达到设计规定定的80%强度和弹性性模量后并进进行初张拉后后，才能拆除除。拆模时间除符合以以上要求外，还还应考虑拆模模时混凝土的的温度不能过过高，以免混混凝土接触空空气时降温过过快而开裂，更更不能在此时时浇注凉水养养护，混凝土土内部开始降降温以前以及及混凝土内部部温度最高时时不得拆模。当当梁体或其内内部混凝土与与表层混凝土土之间的温差差、表层混凝凝土与环境之之间的温差大大于15℃时不能拆模模。大风或气气温急剧变化化时不能拆模模。在寒冷季季节，环境温温度低于0℃不能拆模。在在炎热和大风风干燥季节，应应逐段拆模、边边拆边遮盖。2、拆模步骤拆外侧模步骤逐段松开内外模拉拉筋，连接好好外模保险绳绳和起吊钢丝丝绳，逐段解解开外模拼接接螺栓，调整整外模升降螺螺栓降低外模模，取出外模模背楞楔块，将将外模逐节吊吊离支架。拆除外模时从两端端向中间拆，一一次拆除一节节外模，以保保证安全。拆拆除时由专人人负责指挥协协调，严格执执行起重操作作规程，在拆拆模前先装安安全绳，除要要拆的模板外外严禁拆除不不拆模板上的的各种螺栓和和安全绳。拆内模步骤松开内外模拉筋，卸卸下内模横撑撑，拆除内模模框架，从下下向上顺序拆拆除内模腹板板、顶板的模模板。拆除时时亦从两端向向中间拆。拆拆除的模板按按顺序连接成成待用状态，以以备下一片梁梁使用。拆除除时，施工人人员站在要拆拆模板的外侧侧，严禁站在在内侧，以保保证安全。拆端头模步骤先拆除端头模与预预应力锚垫板板间的连接，然然后从上往下下拆除端头模模。拆底模步骤因简支箱梁在张拉拉后跨中拱起起，底模与梁梁底自然分离离，本着“先易后难”的原则，底底模拆除顺序序与外侧模和和内模不同，从从跨中向梁两两端进行。为为了操作安全全，只将与每每次要拆底模模相关联的支支架承托松开开（不关联的的承托暂不松松开）。拆除除底模时同样样要统一指挥挥，拆除过程程中由专人负负责观测梁体体变化情况，并并做好记录。拆除模板时，注意意保护梁体混混凝土，防止止损毁或碰伤伤混凝土。对对有缺陷的部部位按监理批批准的方案予予以修补。第六节箱梁钢钢筋工程本桥现浇箱梁钢筋筋均在加工场场集中加工，用用汽车运至现现场后全部在在模板内绑扎扎，按照先底底板、再腹板板、最后顶板板的顺序进行行。钢筋绑扎扎过程中，同同时固定相应应部位的预应应力波纹管定定位钢筋网片片和波纹管，并并安装好各种种预埋件。钢筋进场后应分类类堆放，并做做好状态标识识，供货商应应及时提供质质量证明书，试试验室应及时时对钢材进行行物理力学性性能试验，合合格后通知有有关部门此批批钢材可以使使用。热轧带带肋钢筋、光光圆及盘条的的性能应分别别符合GB14999、GB130013、GB/T7701的规定。HRB3335钢筋碳当量量不大于0.5%。钢筋的存放钢筋加工场地全部部进行硬化处处理，所有钢钢筋原材料均均架高50公分存放，且且进行覆盖，严严禁无覆盖露露天存放。钢钢筋半成品加加工后应分类类挂牌存放，标标示牌上标示示清楚钢筋的的规格、型号号、根数、使使用部位等，以以防重复加工工或加工不足足。钢筋加工的准备工工作钢筋加工人员（主主要指焊工）经经考试合格后后持证上岗。钢钢筋正式焊接接前，进行现现场条件下的的焊接性能试试验，合格后后方能正式生生产。钢筋经整直、除去去污锈后，即即可按图纸要要求进行划线线下料工作。为为了使成型的的钢筋比较精精确地符合设设计要求，在在下料前应计计算图纸上所所标明的折线线尺寸与弯折折处实际弧线线尺寸之差值值，同时还应应计入钢筋在在冷作弯折过过程中的伸长长量。弯折伸伸长量可按表表3-1估算。钢筋弯制前准备工工作的最后一一道工序为下下料，即截断断钢筋，通常常视钢筋直径径的大小，用用錾子、手动动剪切机和电电动剪切机来来进行。表3-1弯折伸伸长量估算表表（单位：㎝㎝）钢筋直径（㎜）弯折角度180º90º45º61.00.5不计81.01.0不计101.51.0不计121.51.00.5142.01.50.5162.51.50.5183.01.51.0204.02.01.0224.02.01.0254.52.51.5285.03.02.0326.03.52.5钢筋加工钢筋在加工弯制前前应调直，并并符合下列规规定：钢筋表面的油渍、漆漆污、水泥浆浆和用锤敲击击能剥落的浮浮皮、铁锈等等均应清除干干净；钢筋应平直，无局局部弯曲；加工后的钢筋，表表面不应有削削弱钢筋截面面的伤痕；当利用冷拉方法矫矫直钢筋时，钢钢筋矫直伸长长率：Ⅰ级钢筋不得得大于2%，Ⅱ、Ⅲ级钢筋不得得大于1%。钢筋的弯制成型下料后的钢筋可在在平台上用手手工或电动弯弯筋器按规定定的弯曲半径径弯制成型，钢钢筋的两端亦亦应按图纸弯弯成所需的标标准弯钩。对对于需要较长长的钢筋，在在接长以后再再弯制，这样样较易控制尺尺寸钢筋的加工应符合合设计要求。当当设计未提出出要求时，应应符合下列规规定：受拉热轧光圆钢筋筋的末端应作作180°弯钩，其弯弯曲直径dm不得小于钢钢筋直径的2.5倍，钩端应应留有不小于于钢筋直径3倍的直线段段（图4-1）。受拉热轧光圆和带带肋钢筋的末末端，当设计计要求采用直直角形弯钩时时，直钩的弯弯曲直径dm不得小于钢钢筋直径的5倍，钩端应应留有不小于于钢筋直径3倍的直线段段（图4-2）。弯起钢筋应弯成平平滑的曲线，其其弯曲半径不不得小于钢筋筋直径的10倍（光圆钢钢筋）或12倍（带肋钢钢筋）（图4-3）。用光圆钢筋制成的的箍筋，其末末端应作不小小于90°的弯钩，有有抗震等特殊殊要求的结构构应作135°或180°的弯钩（图4-4）；弯钩的的弯曲直径应应大于受力钢钢筋直径，且且不得小于箍箍筋直径的2.5倍；弯钩端端直线段的长长度，一般结结构不得小于于箍筋直径的的5倍，有抗震震等特殊要求求的结构，不不得小于箍筋筋直径的10倍。图4-1180○○弯钩图4-2直角形弯钩钩图4-3弯起钢钢筋图4-4箍筋末端弯弯钩钢筋加工允许偏差差和检验方法法应符合表的的规定。表钢筋加工允许偏差差和检验方法法序号名称允许偏差（mm）检验方法1受力钢筋顺长度方方向的全长±10尺量2弯起钢筋的弯折位位置20钢筋连接和安装钢筋接头的技术条条件和外观质质量应符合规规范附录A的规定。钢钢筋焊接接头头，应按批抽抽取试件作力力学性能检验验，其质量必必须符合国家家现行《钢筋筋焊接及验收收规程》（JGJ18）的规定和和设计要求。检验数量：焊接接接头的力学性性能检验以同同级别、同规规格、同接头头型式和同一一焊工完成的的每200个接头为一一批，不足200个也按一批批计。由中心心试验室每批批抽检一次。钢筋接头应设置在在承受应力较较小处，并应应分散布置。配配置在“同一截面”内受力钢筋筋接头的截面面面积，占受受力钢筋总截截面面积的百百分率，应符符合设计要求求。当设计未未提出要求时时，应符合下下列规定：焊接接头在受弯构构件的受拉区区不得大于50％，轴心受受拉构件不得得大于25％。钢筋接头应避开钢钢筋弯曲处，距距弯曲点的距距离不得小于于钢筋直径的10倍。在同一根钢筋上应应少设接头。“同一截面”内，同一根根钢筋上不得得超过一个接接头。注：两焊（连）接接接头在钢筋筋直径的35倍范围且不不小于5000mm以内、两两绑扎接头在在1.3倍搭接长度度范围且不小小于500mmm以内，均均视为“同一截面”。设计文件中对钢筋筋连接方式有有要求的，按按设计要求施施工。设计文文件无具体要要求的，普通通砼中直径大大于25mmm的钢筋，宜宜采用焊接。箱箱梁施工中钢钢筋的连接方方式，全部采采用焊接。焊焊接前，必须须根据施工条条件进行试焊焊，合格后方方可正式施工工。焊工必须须持考试合格格证上岗。施焊的各种钢筋均均应有材质证证明书或试验验报告单，焊焊条、焊剂应应有合格证，各各种焊接材料料应分类存放放和妥善管理理，并采取防防止腐蚀、受受潮变质的措措施。钢筋的的接头采用电电弧焊（如搭搭接焊、帮条条焊等）。钢钢筋接头采用用搭接或帮条条电弧焊时，宜宜采用双面焊焊缝，双面焊焊缝困难时，可可采用单面焊焊缝。钢筋接接头采用搭接接电弧焊时，两两钢筋搭接端端部应预先折折向一侧，使使两接合钢筋筋轴线一致。接接头双面焊缝缝的长度不应应小于5d，单面焊缝缝的长度不应应小于10d（d为钢筋直径径）。钢筋接接头采用帮条条电弧焊时，帮帮条应采用与与主筋同级别别的钢筋，其其总截面面积积不应小于被被焊钢筋的截截面积。帮条条长度，如用用双面焊缝不不应小于5d，如用单面面焊缝不应小小于10d（d为钢筋直径径）。受力钢钢筋焊接或绑绑扎接头在构构件内应设置置在内力较小小处并错开布布置，在接头头长度区段内内（焊接接头头长度区段内内是指35d长度范围内内，但不得小小于50㎝）同一根钢筋筋不得有两个个以上接头且且受拉主钢筋筋的接头截面面积不得超过过受力钢筋总总截面积的50%。装配式构构件连接处受受力钢筋的焊焊接接头可不不受此限制。钢钢筋焊接时，对对施焊场地应应有适当的防防风、雨、雪雪、严寒设施施，冬季气温温低于-20℃时，不得施施焊。在钢筋安装工作中中为了保证达达到设计及构构造要求，应应注意下列几几点：钢筋的接头应按规规定要求错开开布置；钢筋的交叉点应用用铅丝绑扎结结实，必要时时，亦可用电电焊焊接；除设计有特殊规定定外，箍筋应应与主筋垂直直。箍筋弯钩钩的迭合处，在在梁中应沿纵纵向置于上面面并交错布置置；为了保证砼保护层层的必须厚度度，应在钢筋筋与模板设置置水泥浆块、砼砼垫块或钢筋筋头垫块。垫垫块应错开布布置，不应贯贯通截面全长长。在绑扎时以普通筋筋让预应力筋筋为原则，先先安装底、腹腹板钢筋，然然后安装梁端端钢筋，待芯芯模和波纹管管安装后，最最后安装顶板板钢筋和预埋埋件。钢筋安安装应与波纹纹管、模板安安装交替进行行。箱梁外（底底）模钢筋保保护层垫块采采用混凝土垫垫块，箱梁内内模位置采用用砼垫块，并并应绑扎牢固固，以防露筋筋。钢筋保护护层厚度的误误差在（0，+10mm）以以内。钢筋绑绑扎应横平顺顺直间距均匀匀，并按设计计要求施工。按按设计图纸要要求预埋附属属件包括护栏栏、伸缩缝等等，位置应准准确。混凝土浇筑前，现现场检验员对对钢筋进行下下列检查：钢筋的品种、规格格、数量、位位置和间距等等；钢筋的连接方式、接接头位置、接接头数量和接接头面积百分分率等；预埋件的规格和数数量等；钢筋保护层厚度。钢筋安装的允许偏偏差后张梁预留管道位位置及钢筋绑绑扎工艺标准准序号项目要求求1橡胶或金属波纹管管在任何方向向与设计位置置的偏差距跨中4m范围内内≤4mm、其余≤6mm2桥面主筋间距及位位置偏差（拼拼装后检查）≤15mm3底板钢筋间距及位位置偏差≤8mm4箍筋间距及位置偏偏差≤15mm5腹板箍筋的不垂直直度（偏离垂垂直位置）≤15mm6混凝土保护层厚度度与设计值偏偏差+5mm、07其他钢筋偏移量≤20mm第七节箱梁梁混凝土工程程现浇箱梁混凝土设设计为C50耐久混凝土土，其主要技技术标准应符符合100年耐久性混混凝土技术要要求。为确保保混凝土施工工质量，混凝凝土在装配有有自动电子计计量系统的拌拌和站集中拌拌制，混凝土土输送罐车水水平运输，输输送泵垂直运运输。本桥现浇箱梁混凝凝土由拌和站站统一供应，由由混凝土搅拌拌罐车运输到到现场，采用用混凝土输送送泵泵送浇筑筑。故本节重重点介绍在混混凝土运输、浇浇注和养护过过程中的质量量控制和施工工工艺。混凝土质量标准为确保武广客运专专线工程质量量，满足高速速、重载列车车开行的高安安全性和舒适适度的要求，对对主要承重结结构提出满足足100年的使用寿寿命期的要求求，因此现场场施工技术新新、施工难度度大。控制原则：依据《铁铁路混凝土工工程施工技术术指南》(TZ2110-20005)、《客运专专线高性能混混凝土暂行技技术条件》、《铁铁路混凝土工工程施工质量量验收补充标标准》（铁建建设（2005）160号）进行组组织施工。桥桥梁上部结构构混凝土，为为满足100年使用要求求，在主体结结构类型、构构造、建筑材材料上做到结结构耐久、并并有利于阻挡挡或减轻环境境侵害。高性能混凝土配合合比设计箱梁梁体采用的混混凝土配比是是根据粗骨料料、细骨料、水水泥等原材料料的品质，C5O耐久混凝土土施工工艺的的要求，通过过试配、调整整等步骤选定定。经检验本本桥梁梁体采采用混凝土配配合比满足设设计强度、耐耐久性等质量量要求。根据《客运专线高高性能混凝土土暂行技术条条件》（科技技基（2005）101号）及《铁铁路混凝土结结构耐久设计计暂行规定》（铁铁建设（2005）157号）规定。并并结合本桥环环境类别及作作用等级：距距地面1.55m以上的墩墩台及梁部为为炭化环境，T2等级。C50混凝土的胶胶凝材料总量量不应小于3320kg//m3、也不宜大大于500kkg/m3，坍落度180～220mmm，水灰比不不大于0.45。为了提高高混凝土的耐耐久性，改善善混凝土的施施工性能和抗抗裂性能，应应在混凝土中中掺加适量粉粉煤灰、矿碴碴粉或硅灰等等矿物掺和料料。经试配并并最终检测耐耐久混凝土各各项指标满足足要求的前提提下，确定混混凝土理论配配合比为：1：0.26：1.88：2.82：0.38：0.009，水胶比0.30，坍落度2005mm。计量标准：混凝土土原材料严格格按照施工配配合比要求进进行计量，最最大允许偏差差符合下列规规定(按重量计)：胶凝材料(水泥、矿物物掺合料等)±1%；专用复合合外加剂±1%；粗、细骨骨料±2%；拌合用水±1%。搅拌次序：混凝土土搅拌时，先先投入细骨料料、水泥、矿矿物掺合料和和专用复合外外加剂，搅拌拌均匀后，再再加入所需用用水量，待砂砂浆充分搅拌拌后再投入粗粗骨料，并继继续搅拌至均均匀为止。每每阶段的搅拌拌时间不少于于30s，总搅拌时时间2～3min。原材料的储存与管管理：储存散散装水泥，应应采取措施降降低水泥的温温度或防止水水泥升温；粗粗骨料应实行行分级采购、分分级运输、分分级堆放、分分级计量，骨骨料地面应进进行硬化处理理，并设置必必要的排水设设施。试验与抽检：原材材料及成品混混凝土检测工工作严格按照照验标规定及及试验检测的的规定的要求求批次、数量量、检验方法法进行，拌和和站与现场检检验分别设专专职试验员负负责试验工作作。混凝土运输根据项目总体施工工部署，本桥桥混凝土由3＃拌和站集集中供应，拌拌和站位于既既有乡村公路路边，距桥址址1.5kmm，既有道路路及施工便道道交通便利。所所以混凝土水水平运输采用用混凝土罐车车运输，罐车车容量8～9m3，根据运输输距离及混凝凝土施工时间间计划配备6台罐车，确确保混凝土浇浇注连续，不不能间断。同同时为确保混混凝土在运输输过程中保持持均匀性，使使混凝土在运运输过程中不不分层、不离离析、不漏浆浆，必须保证证运输混凝土土的道路平坦坦畅通，最终终满足耐久混混凝土各项技技术要求。在在运输组织上上应从以下几几个方面考虑虑：①混凝土罐车统一调调配，确保混混凝土运输到到入模时间连连续，并要保保证充分的预预留量，尽量量减少混凝土土的运输时间间，从搅拌机机出盘到浇筑筑完毕的延续续时间以不影影响混凝土的的各项性能为为限。混凝土土宜在搅拌后后60min内泵送完毕毕，且在1/2初凝时间前前入泵。全部部混凝土应在在初凝前浇注注完毕。在交交通堵塞和气气候炎热等情情况下，应采采取特殊措施施防止坍落度度损失过大。②混凝土输送泵的位位置应靠近浇浇注地点。泵泵送下料口能能够移动。配配置混凝土输输送管时尽量量缩短管线长长度，少用弯弯头，输送管管应平顺，内内壁光滑，接接口不得漏浆浆。③运输混凝土过程中中，对运输设设备采取保温温隔热措施，防防止局部混凝凝土温度升高高(夏季)或受冻(冬季)，采取措施施覆盖罐车混混凝土出口，防防止水分进入入运输容器或或蒸发，严禁禁在运输过程程中向输送车车内加水。④泵送混凝土前，先先采用水泥浆浆或与泵送混混凝土配合比比相同但粗骨骨料减少50％的混凝土土通过管道进进行润管。⑤混凝土在运输途中中，拌筒应保保持2～4r/miin的慢速转动动，输送车到到达浇筑现场场后高速旋转转20～30s，再将混凝凝土拌合物喂喂入泵车受料料斗。⑥泵送管路起始水平平管段长度不不少于15mm。除接口处处采用软管外外，管路的其其他部位均不不得采用软管管。管路采用用支架、吊具具、U型关卡等加加以固定。在在高温或低温温环境下，管管路应分别采采用湿帘和保保温材料覆盖盖。混凝土浇筑机械设备准备方案一：每跨桥梁混凝土施施工设备配置置：2台HGY177/3型布料机，作作业半径17m；HBT60AA型混凝土输输送泵2台，混凝土土泵车1台；正常施施工过程中采采用输送泵及及布料机进行行泵送混凝土土，泵车备用用。为方便施施工，布料机机及输送管提提前固定在移移动模架上，在在混凝土施工工前，检查混混凝土输送泵泵设备运转情情况、检查混混凝土输送管管有无堵管情情况，检查现现场施工用电电等各项工作作准备情况。避免施工中故障出现。布料机、输送泵、输送管安装位置见下图：布料机布置示意布料管安装位置示示意浇筑前的技术准备备工作浇筑混凝土前，仔仔细检查钢筋筋保护层垫块块的位置、数数量及其紧固固程度，并指指定专人作重重复性检查，以以确保钢筋保保护层厚度，构构件侧面和底底面的垫块至至少为4个/m2，绑扎钢筋筋的铁丝头不不伸入保护层层内。混凝土入模前，再再次测定混凝凝土拌合物的的温度、坍落落度、含气量量和泌水率等等工作性能，其其性能满足要要求后方可入入模浇筑。浇筑混凝土前，仔仔细检查模板板内有无焊渣渣、尘土、钢钢丝头、烟头头等其他杂物物，必要时采采用空压机吹吹风清理干净净。混凝土浇筑时的自自由倾落高度度不大于2mm；当大于2mm时，采用滑滑槽、串筒、漏漏斗等器具辅辅助输送混凝凝土，保证混混凝土不出现现分层离析现现象。灌注混凝土前，仔仔细检查模板板的尺寸和牢牢固程度；混凝土浇筑顺序砼浇筑采用汽车泵泵输送砼，混混凝土入模导导管安装间距距为1.5米左右，导管管底面与混凝凝土灌注面保保持在1米以内。在钢钢筋密集处断断开个别钢筋筋留作导管入入口，待混凝凝土灌注到断断开部位时，将将钢筋焊接恢恢复。在钢筋筋密集处增加加导管数量。混凝土的灌注采用用斜向分段、水水平分层法，由由一端向另一一端灌注，其其斜度为30°-445°，水平分层层厚度不大于于30cm，斜斜向分段长度度为4M（腹板底底部及上层为为5m）。先后后两层混凝土土的间隔时间间不得超过初初凝时间。浇筑顺序：纵向砼砼先从前端墩墩柱开始，两两边对称浇筑筑，避免模架架两侧承受不不均等荷载，并并按底板角部部→底板→腹板→顶板→翼板的顺序序进行浇筑，施施工时混凝土土分层厚度不不宜超过300cm，完成成对称浇筑后后，向已完成成跨浇筑直至至完成，混凝凝土浇注次序序见示意图。为为防止内模上上浮问题，内内模采用敞口口灌筑，为解解决敞口引起起混凝土上涌涌问题，在内内模底部两侧侧增加了1550mm宽的的水平活动压压板，基本能能够阻止混凝凝土上涌，内内模也不会上上浮。底板砼先对称浇注注靠近腹板两两侧砼，砼从从腹板进入，将将混凝土由底底部挤向底板板中心，完成成部分底板混混凝土浇筑；；中间不足部部分砼从顶模模预留孔中下下料补足。为为了控制底板板砼厚度，在在脚手架竖向向钢管上用红红漆标出砼面面位置。同时时为控制腹板板混凝土浇注注分层厚度，并并掌握振捣棒棒插入深度，在在施工过程中中设立标志杆杆及在振动棒棒上标记刻度度，并通过内内模的施工人人员目测监控控，保证浇注注分层。混凝土浇筑和振捣捣现场施工设备状态态良好，各项项技术措施落落实到位；钢钢筋、模板、预预应力管道、通通风孔、排水水孔、支座安安装、支座预预埋件、综合合接地预埋件件均按设计及及施工规范的的要求施工完完毕，满足《客客运专线铁路路桥涵工程施施工质量验收收暂行标准》（铁铁建设【2005】160号）技术要要求，并经监监理工程师验验收。收听天气预报，预预报自开盘至至砼浇注完毕毕时间段内无无雨雪和大风风。本桥箱梁梁施工前应根根据外部测定定的温度来决决定混凝土浇浇注时段及采采取的保护措措施，在炎热热季节浇注混混凝土时，混混凝土入模温温度不宜超过过30℃。应避免模模板和新浇注注混凝土直接接受阳光照射射，保证混凝凝土入模前模模板和钢筋的的温度以及附附近的局部气气温均不超过过40℃。应尽可能能安排在傍晚晚而避开炎热热的白天浇注注混凝土；在在低温条件下下（当昼夜平平均气温低于于5℃或最低气温温低于－3℃时）浇注混混凝土时，应应采取适当的的保温防冻措措施，防止混混凝土提前受受冻。灌注过程中设专人人看护和加固固模板，以防防漏浆和跑模模。梁体混凝土采用缓缓凝高性能耐耐久混凝土，施施工中采用快快速、稳定、连连续、可靠的的浇注方式一一次浇注成型型。每孔箱梁梁的浇注时间间控制在6h内，最长不不超过混凝土土的初凝时间间。在混凝土浇注过程程中，按照箱箱梁底板、腹腹板及顶板施施工的次序，随随机抽样制作作混凝土强度度和弹模试件件，试件数量量符合相关规规范及验收标标准规定。混凝土振捣采用插插入式振捣棒棒并辅以附着着式平板振捣捣器进行振捣捣。一般区域域使用RN50型振动棒振捣捣，钢筋密集集区采用RNN30型振动动棒，采用插插入式振捣棒棒振捣时要避避免碰撞模板板、钢筋及预预埋件。振动动棒移动距离离不超过振动动棒作