模板支撑计算书

工程概况重庆**********酒店工程位于重庆****岛，金融商务*****街区。项目西北临***路，东南临***路，东北面为**电子城，西南面为**电影院、**国际酒店，隔**路与***广场为邻，西北紧邻****步行街。本工程为五星级酒店、A级写字楼（242M）、以及配套的娱乐、餐饮、会议等多功能一体的大型综合群体建筑，总建筑面积19.8万平方米。本工程地下室顶板设置为结构嵌固层，其上根据建筑的使用功能和抗争设防的基本要求，结合抗震缝合伸缩缝的设置，建筑物划分为三个结构单元：超高层酒店单元、大跨度宴会厅单元、写字间塔楼单元。地下室部分采用现浇空心楼盖，内模为成品筒芯，楼板厚度400mm,塔楼钢柱在地下室范围设置为型钢混凝土柱。地下室顶板（嵌固层）楼板厚度180mm，梁板体系；局部降板不低于500mm。超高酒店结构单元采用型钢混凝土框钢筋混凝土筒体结构，结合楼面中部的楼电梯及设备间设置钢筋混凝土筒体，作为结构的主要抗侧力构件，筒体局部设置型钢构件便于框架钢梁的连接；外围框架柱采用型钢混凝土柱，框架梁采用钢梁，楼板采用压型钢板组合楼盖。大跨度宴会厅采用钢结构巨型框架体系，结构角部设置四个钢框架筒体作为主要抗侧力构件，采用大跨度钢桁架设置三层楼盖，楼板采用压型钢板组合楼盖。写字间塔楼结构采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构体系，结合电梯筒设置钢筋混凝土筒体，外围设置钢筋混凝土柱，楼盖为钢筋混凝土梁板楼盖。楼面模板支撑计算书1、计算参数结构板厚150mm,层高4.30m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.2mm钢管：横向间距800mm,纵向间距800mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2、楼板底模验算2.1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=4.88kN/m2.2楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。内力及挠度计算.1①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2=-0.105×8.38×2002=-35196N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.606×8.38×200=1016N.1①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2=-0.105×4.88×2002=-20496N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2=0.078×4.88×2002=15226N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×4.88×200=591N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×2004/(100×6000×486000)=0.01mm.3施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×200=140000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×200=-70000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×2003/(100×6000×486000)=0.10mm2.2抗弯强度验算M1=-35196N.mmM2＋M5=-90496N.mmM3＋M4=155226N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=σ=Mmax/W=155226/54000=2.87N/mm2楼板底模抗弯强度σ=2.87N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2.3抗剪强度验算V1=1016NV2+V3=591+2100=2691N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2691N=2.69kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2691/(2×800×18)=0.28N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.28N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。2.4挠度验算υmax=0.01+0.10=0.11mm[υ]=200/400=0.50mm楼板底模挠度υmax=0.11mm＜[υ]=0.50mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3、第一层龙骨验算钢管横向间距800mm,第一层龙骨间距200mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3,I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4。3.1抗弯强度验算第一层龙骨受均布荷载q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=8.38×200/1000=1.68kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.125×1.68×8002σ=Mmax/W=134400/166667=0.81N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=0.81N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3.2抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.625×1.68×800=840N=0.84kNτ=3Vmax/（2bh）=3×840/(2×100×100)=0.13N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.13N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3.3挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=4.88/1.2×200/1000=0.81kN/m=0.81N/mm,挠度系数Kυ=0.521υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.81×8004/(100×9000×8333333)=0.02mm[υ]=800/400=2.00mm第一层龙骨挠度υmax=0.02mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。4、第二层龙骨验算钢管纵向间距800mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=100mm；W=1×80×1002/6=133333mm3,I=1×80×1003/12=6666667mm4,4.1抗弯承载力验算P=1.250×1.68×800=1680N=1.68kN弯矩系数KM=-0.469Mmax=KMPL=-0.469×1680×σ=Mmax/W=630336/133333=4.73N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=4.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。4.2抗剪强度验算剪力系数KV=1.969Vmax=KVP=1.969×1.68×1000=3308N=3.31kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3308/(1×2×80×100)=0.62N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4.3挠度验算P，=1.250×0.81×800=810N=0.81kN挠度系数Kυ=2.018υmax=KυP，L3/(100EI)=2.018×810×8003/(100×9000×6666667)=0.14mm[υ]=800/400=2.00mm第二层龙骨挠度υmax=0.14mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。5、支撑强度验算传至每根立柱的最大支座力的系数=4.938每根钢管承载NQK1=4.938×1.68×1000=8296N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.80×0.80×1×1000=640N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=8296+640=8936N钢管重量0.0353kN/m,立杆重量=4.15×0.0353×1000=146N水平拉杆3层,拉杆重量=3×(0.80+0.80)×0.0353×1000=169N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=3×14.6=44N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=146+169+44=360N钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×360+8936=9368NLO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cmλ=LO/i=150.00/1.59=94.34杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。查表得：=0.634P=N/（A）=9368/(0.634×450.00)=32.83N/mm2立杆稳定性32.83N/mm2＜205N/mm2,满足要求。6、支撑支承面验算立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）支承楼板厚120mm,上部荷载为：F=9368/1000=9.37kN.6.1支承面受冲切承载力验算βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×100]/1000=31.48kN受冲切承载力31.48kN＞F=9.37kN,满足要求。6.2支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN支承面局部受压承载力137.70kN＞F=9.37kN,满足要求。7、计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm,间距200mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；钢管横向间距800mm,钢管纵向间距800mm,立杆步距1.50m。十一、梁模板支撑计算书1、计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=1200mm，梁高h=400mm，层高4.30m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距800mm，纵向间距800mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0346kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2、梁底模验算2.1梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(1.20+0.50)×1.2=0.61kN/m②砼自重24.0kN/m3×1.20×0.40×1.2=13.82kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×1.20×0.40×1.2=0.86kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×1.20×1.4=3.36kN/m梁底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④q1=18..66kkN/m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合(①＋②＋③)/1.22q2=12..75kkN/m2.2底模板验算算第一层龙骨间距LL=200mmm，计算跨数5跨；底模厚厚度h=18mmm，板模宽度b=12000mm。W=bh2/66=12000×182/6=644800mmm3，I=bhh3/12=11200×1183/12=55832000mm4。抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-00.105××18.666×20022σ=Mmax/W==783722/648000=1.221N/mmm2梁底模抗弯强度σσ=1.211N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×18.666×2000=22622N=2.226kNτ=3Vmax/（2bh）=3×22262/(22×12000×18)==0.16NN/mm2梁底模抗剪强度ττ=0.166N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=12.755kN/m；挠度系数Kυ=0.6444υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.64×52004/(1000×60000×5832200)=00.04mmm[υ]=L/400==200/4400=0..50mm梁底模挠度υmaax=0.004mm＜[υ]=0.550mm,满足要求。计算简图图及内力图如如下图：2.3第一层龙骨骨验算钢管横向间距L==800mmm，C=12000mm、γ=1200//800=11.50。木mm023m8066抗弯强度验算梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=18.666×200//1200==3.11kkN/mMq=qcL(2-γγ)/8=3..11×12200/10000×8000/10000×(2--1.50))/8=0..19kN..mb、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.115×25++0.30))+1.4××2.50==8.36kkN/m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=400//1000××200/11000×88.36=00.67kNNa=1/-(800-11200)==-200mmm=-0.200m,a//L=-2000/8000=-0.225Mp=P×a=0.667×-0..20=-00.13kNN.mMmax=Mq＋MMp=(0.119+-0..13)×1106σ=Mmax/W==600000/1333333=0..45N/mmm2第一层龙骨抗弯强强度σ=0.455N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算Vmax=1/2××q×梁宽＋P=0.55×3.111×12000/10000+0.677=2.544kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2..54×10000/(22×80×1100)=00.48N//mm2第一层龙骨抗剪强强度τ=0.488N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=12.775×2000/12000=2.133N/mmυq=q’cL3×((8-4γ2＋γ3)/(3884EI)=00-.0806)3υp=PaL2×(33-4×(aa/L)2)/(244EI)=000-0406=6υmax=υq＋υυp=0..13+-00.16=--0.03mmm[υ]=L/400==800/4400=2..00mm第一层龙骨挠度υυmax=-00.03mmm＜[υ]=2.000mm,满足要求。计算简图及及内力图如下下图：2.4第二层龙骨骨验算钢0层单m0W=1×80×11002/6=1333333mmm3，I=1×880×10003/12=666666667mm4；抗弯强度验算P=V=1/2××q×梁宽＋P=0.5××3.11××1200//1000++0.67==2535NN=2.533kN弯矩系数KM=--0.4699Mmax=KmPLL=-0.4469×2..53×10000×8000=-9449256NN.mm=--0.95kkN.mσ=Mmax/W==9492556/1333333=77.12N//mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=7.122N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=11.969Vmax=KVP==1.9699×2.533=4.988kNτ=3Vmax/((2bh)==3×4.998×10000/(22×80×1100)=00.93N//mm2第二层龙骨抗剪强强度τ=0.933N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度强度验算挠度系数Kυ=22.018P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板重=0.5×22.13×11200/11000+00.67=11.95kNNυmax=KυPP’L3/（100EI）=2.0118×1.995×10000×80003/(1000×90000×66666667)==0.34mmm[υ]=L/400==800/4400=2..00mm第二层龙骨挠度υυmax=0..34mm＜[υ]=2.000mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图：3、支撑强度验验算传至每根钢管立柱柱最大支座力力的系数为44.938每根钢管承载NQQK1=44.938××2530==124933N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4××0.80××0.80××1000==896N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=112493++896=113389NN钢管重量0.03346kN//m,立杆重量=0.03446×3.99×10000=135NN水平拉杆3层,拉拉杆重量=3×1..60×0..0346==166N扣件单位重量144.60NN/个,扣件重量=14.660×3=444N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=135++166+444=3455N钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×3345+133389=113803NNL0=h=1.50mm,钢管的i=1.559cmλ=L0/i=1550.00//1.59==94.344<150杆件长细比比满足要求=0.634,PP=N/(AA)=138803/(00.634××450.000)=488.38N//mm2钢管稳定性计算为为48.388N/mm22＜205.000N/mmm2,满足要求。4、支撑支承面验算4.1支承面受冲冲切承载力验验算钢管立杆设配套底底座100×1000mm，支支承面为(按C15考虑）混凝凝土楼板，支承楼板厚=120mmm，上部荷载载为：F=13..80kN；βs=2.000，ft=0.911N/mm22，hO=120--15=1005mm，η=0.4＋1.2/βs=1.000σpc,m=11.00N//mm2，Um=4×1000=4000mm，βh=1.000(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0..7×1×00.91+00.15×11)×1.000×4000×105]]/10000=33.005kN钢管支承面受冲切切承载力33.055kN＞13.800kN,满足要求。4.2支承面局部部受压承载力力验算Ab=(0.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab/Al))0.5=3,,fcc=0.885×72000=61220kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAll=0.755×3×61120×0..01=1337.70kkN支承面局部受压承承载力F=1377.70kNN＞13.800kN,满足要求。5、侧模板验算5.1荷载计算新浇砼的侧压力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00℃)F2=γH=24×梁高==24×0..40=9..60kN//m2F1、F2两者取小值F=99.60kNN/m2，有效压头头高度=F/γ=0.40mm倾倒砼产生的荷载载4.00kkN/m2分项系数标准值(kN/mm2)设计值(kN/mm2)1、新浇砼的侧压力力γG=1.2F=9.6011.522、倾倒砼产生的荷载载γQ=1.4Q3K=4.005.6017.125.2侧模板强度度验算取竖肋间距L=2200mm，计算跨数5跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6==250×1182/6=133500mmm3，I=bh3/12=2550×1833/12=11215000mm4。抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q=177.12×((400-1150)/11000=44.28kNN/m=4..28N/mmmMmax=KMqLL2=-0.1005×4.228×20002σ=Mmax/W==179766/135000=1.333N/mmm2侧模抗弯强度σ==1.33NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×4.228×2000/10000=0.522kNτ=3Vmax/（2bh）=3×0.552×10000/(2××18×2550)=0..17N/mmm2侧模抗剪强度τ==0.17NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=9.60×(4000-1500)/10000=2.440kN/mm=2.400N/mm，挠度系数Kυ=0.6444挠度υmax=Kυq，L4/100EEI=0.6644×2..40×20004/(1000×60000×1215500)=00.03mmm[υ]=L/400==200/4400=0..50mm侧模挠度υm