某娱乐城圆弧型跃层式大厅模板支架专项方案

**国际**娱乐城工程支模架专项方案浙江**集团有限公司二OO五年四月前厅模板支架专项方案**国际**娱乐城工程一.工程概况娱乐城工程eq\o\ac(○,C)轴以南处闷顶层为总高度为38.90m,层数为七层的圆弧型跃层式大厅.其宽度为7.30-14.03m,外缘弧长为102m,面积约为750m2.闷顶层框架梁截面为:300×900,次梁为:250×700,楼半厚度为120mm,楼面结构标高为:38.90m.该跃层式闷顶层处于:四周均为已完框架结构环绕,(即:南部外圆弧框架柱及梁和北部梁板结构均已与各楼层同时浇灌)已形成稳定的空间整体结构之中,为保证跃层式闷顶层的安全施工提供了一定的保障条件.因各层结构施工需要,双排结构施工脚手架已经形成.故该跃层式大厅的实际宽度只有5-11.5m,外缘弧长还有100m,实际空缺面积约为:550m2.二.支模架搭设方案前厅闷顶层支模架采用空间斜撑式模板支撑系统.在模板拆除后可利用其做安装及装修脚手架使用.(详见附图)1.材料:1.1梁板模板采用九夹板,木楞采用40×90木方.1.2模板支撑架:由工作平台、支撑架系统及联结件三部分组成。工作平台：是重要承重结构体系，上部施工荷载均通过支模架传递给工作平台。钢梁选用28a#工字钢、压杆选用φ102壁厚4mm钢管、木楞和九夹板（脚手片），安全挂网。支撑架系统：φ48钢管，木楞和九夹板、脚手片、拉索选用φ16钢丝绳等组成。联结铁件：所有金属构件与原有框架结构件的联结均选用预埋贴铁件，铁件预先埋设在砼构件内。2、支模架构造：支撑排架:直接受力系统以碗扣式脚手架为支撑排架，排架立管纵横间距均按1000mm。水平支撑沿垂直方向间距不大于1800mm，斜撑按规范要求设置。梁、板下采用18mm厚九夹板，夹板下选用50×100木楞，木楞支撑在水平钢楞上。以此形成一个完整的排架支撑体系。为确保模板支撑系统的安全度，在实际操作中，增设双重保险系统，即设置斜拉杆，将所有施工荷载均通过拉杆全部传递给已完框架结构，拉杆选用φ16钢丝绳。指导思路：假设在钢平台一旦不能承受施工荷载时，仅依靠拉杆也能起到在确保安全并满足工况要求前提下，承担全部施工荷载的作用。工作平台：是本方案中主要承重体系，除承担上部排架和模板重量外还须承担全部施工荷载。该平台以33.50m标高处二端原有已完框架为支座外,在钢梁下还按间距不大于2000设置斜撑式压杆,即中间支座,并使该钢梁形成一个超静定连续梁构件.指导思路:以钢平台作为上部排架支撑系统的受力支撑面,即提供一个人为的具有可靠稳定的楼面结构,将38.90m高度的施工作业面转化为5.40m高度.2.1立管:立管连接在水平钢管上,立管纵横间距均为1000.2.2横管(水平支撑):横管作为水平支撑,沿垂直高度方向的间距不得大于1800,并按纵横二个方向同时设置.所有水平支撑均必须做到横平竖直,并保持横向拉通,纵向竖直的状态.2.3斜撑:由承重斜撑和稳定斜撑二大部分构成.保证空间整体采用稳定斜撑:鉴于本空间支模架是在已完结构范围内实施,具有较好的整体稳定性能,故斜撑只设置在主梁下即可,(即在每根主梁下设置二排剪刀撑).承重斜撑:该支撑做为饺支座,承受相应范围内的全部施工荷载.2.4工作平台:操作平台是保证上部施工操作及安全的重要构件,在铺设平台时,应留出支架立管的位置.2.5拉索(下弦拉杆):由二部分组成:框架结构:拉索是本支撑体系的关键构件.在每根框架柱33.50m处均全部设置,共有6根.拉索计划选用φ25三级钢,拉杆二端与柱锚固.*拉杆必须平直,不得使用弯曲变形钢筋.并取二柱间最短距离为拉杆长度.工作平台拉杆:设置于工作平台下斜撑式压杆的根部,即每组φ102钢管下均设置独立的下弦拉杆,下弦拉杆选用φ14一级元钢.2.6连墙件:原有双排脚手架连墙件每层均按间距3000设置,与外脚手架架同.2.7安全网:在33.50m操作平台底部水平面满挂安全网,网片搭接处须可靠联结,不得留有间隙.2.8中间双排架:中间双排架设于空间部位的中部,该架作为承重架的补偿部分,与排架斜撑共同作用,并将可承受全部施工荷载.(详见附图)三、支模架施工工艺安装顺序：钢梁安装顺序：确定位置预埋件留设挂安全网安装钢梁复核连接固定工作平台安装顺序：水平钢管斜撑铺设并固定木楞铺设脚手片支模架安装顺序：安装立管、水平支撑安装斜撑拉索安装检查安装梁模板顺序：检查复核标高安装梁模钢筋复核截面与相邻构件固定轴线位置楼板模板安装顺序：安装木楞调整底模标高铺设夹板检查平整并调平2、拆除顺序先拆除梁侧模再楼板底模后梁底模排架拆除拉索拆除平台拆除四、地下室顶板支撑架搭设鉴于前厅双排脚手架所承受施工荷载累计，已接近6kN/m2，经查询已接近设计允许荷载，故在闷顶层施工阶段，应在相应主次梁下，搭设支撑架，以减轻地下室相应结构件的负担。支撑架搭设要求：立管纵横间距小于1000，水平支撑沿垂直高度不大于1800，立管顶部和底部均必须撑牢。四、检查验收1、在支模架和支撑架搭设前，应对所有埋件、立管在钢梁位置、吊环位置、进行防线检查复核，并对所用钢管、扣件及所有焊缝进行通检验收，排除所有不合格及有可疑点的材料。2、操作平台安装就位后，在压杆安装固定前，上面不得上人及增加任何附加荷载。3、操作平台安装前，必须提前在底部，按全部水平空间满铺并装好安全网，经检查合格后，方可进行上部作业。4、在平台上安装钢管支撑架时，底部不得站人。所有高空作业人员均须系好安全带和佩带安全帽。并在地面设专人负责指挥协调，在作业区域设立醒目安全警示标志。5、拉索安装后，必须进行全数复核检查，并必须保持拉索的同步均匀受力。6、搭设过程中的检查，由项目经理、技术负责人、安全员、质量检查员、施工员、专业班组长共同参加。在完成支模架后并进行下道工序前的检查验收，由建设单位工程部、监理、工程指挥部、项目经理组织参加。验收内容和质量标准为：本专项搭设方案和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》及相关规范标准。五、施工荷载控制1、严禁在33.50m操作平台及38.90m施工层上堆积材料,所用钢筋\模板等材料应先堆放在已完结构层上,然后随用随搬运.2、砼泵管不得直接固定连接或支撑在该区域支模架上。3、浇灌砼过程中，砼的堆积高度不得超过400mm（含板自身厚），且堆放最大面积不得超过4m2，必须随时扒平摊开。4、砼应对称浇灌，以保证支模架的平衡受力。5、砼坍落度标准值应控制在18cm，当低于16cm时，不得使用于本区域。6、砼浇灌顺序：必须先浇5.40m高楼层梁板砼,然后再浇跃层区域主次梁砼。7、跃层区域主次梁砼浇灌时，应使用塔吊；二次楼板砼浇灌时可使用泵送砼，但必须严格控制砼的堆积厚度，并严禁砼泵管或支架与该区域部位接触。五、模板安装质量要求1、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。2、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。现浇结构安装允许偏差应符合下表序号项目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高±53截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4、-54层高垂直全高≤5m6全高＞5m85相邻两板表面高低低差26表面平整（2m长长度上）5序号项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位位置32预埋管、预留孔中中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度±1004预留洞中心线位置10外露长度±100（2）预埋件和预留孔洞允许偏差应符合上表五、安全注意事项1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。2、装拆模板必须有稳固的登高工具。3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。4、模板的预留孔洞等处应架设防护架、防护网，防止人员和物体坠落。5、在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。6、操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。六、运输、维修和保管（一）运输运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装箱。（二）维修和保管1、安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。2、振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得烧坏九夹板。3、拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。4、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。5、模板应存放在室内木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖逢布。6、模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。7、建立模板管理、使用维修制度。七、注意事项1、主梁跨度大于6m时，应起拱0.1%-0.3%。梁模起拱应在搭设排架时，相应设置好，等起拱后再连接侧模并加固好，紧固对拉螺栓、调整梁模口平直。2、楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接，然后向中央铺设。3、模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）的有关规定执行。4、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循本方案拆模顺序进行。拆模时严禁用大锤和橇棒硬砸硬撬。5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。6、拆下的模板等严禁抛掷。要有人接应传递，按指定地点堆放。7、任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。八、楼面模板计算楼板厚度分别为:100-120mm，现取120mm作为计算条件。其余板厚区域亦按此布置施工。（一）楼板厚度为120mm时的模板计算：当楼板厚度为120mm时，选用木层板，木楞间距：400mm。1.1荷载计算模板自重:1.20×0.80×0.15=0.144KN/m新浇砼自重:1.20×24×0.12=3.456KN/m钢筋自重:1.20×1.1×0.12=0.1584KN/m施工荷载:1.40×2.5×=3.5KN/m总计:q1=7.26KN/mq2=7.26-3.5=3.76KN/m,P=3.50KN1.2强度计算取木楞间距400mm,截面为40×90MM方木,木楞跨度1000mm.q1q2P400400计算简图-1计算简图-2弯矩及截面应力计算M1=q1L2/8=7.26×0.402M2=q2L2/8+PL/4=3.76×0.402/8+3.5×0.4/4=0.425KN.M∵M1＜M2∴取M2=0.443KN.M作为计算值.σ=M2/W=0.443×106/(1000×162/6)=9.96N/mm2＜f=13N/mm2∴满足该项计算要求.抗剪承载力计算V1=7.26×0.40/2=1.452KNV2=3.76×0.40/2+3.5×0.4/2=1.452KN取V1=V2计算τ=VS/Ib=3×1.633×103/(2×1000×16)=0.136N/mm2＜f=1.2N/mm2(故安全)挠度计算ω=5qI4/384EI=5×4.662×5004/(384×9000×1000×163/12)=1.235mm＜[ω]＝Ｌ／250=1.6mm故满足要求.2.木楞验算模板下木楞选用40×90木方,间距为400mm,木方0.96KN/m2木楞跨度为1000mm.2.1荷载计算:木方0.96KN/m2模板自重:1.2×0.15=0.18KN/m2新浇砼重:1.2×24×0.12=3.456KN/m2钢筋自重:1.2×1.1×0.12=0.1584KN/m2施工荷载:1.4×2.5=3.5KN/m2合计:7.29KN/m2q1=(7.29-0.96)×0.40+0.96×0.040=2.58KN/mq2=(7.29-0.96-3.5)×0.40+0.96×0.040=1.17KN/mP=3.5×0.40×1=1.40KN/m2.2强度计算木楞间距400mm,木楞下钢管(钢楞)间距为1000mm.q1q2P10001000计算简图-1计算算简图-2弯矩及截面应力计计算M1=q1L2/88=2.588×12M2=q2L2/8++PL/4==1.17××12/8+1..40×∵M1＜M2∴取M2=0.4996KN..M作为计算值.σ=M2/W=00.496××106/(40××902/6)=99.19N//mm2＜f=13N//mm2,,故满足要求求抗剪计算:V1=2.58××1.0/22=1.299KNV2=1.17××1.0/22+1.4××1.0/22=1.2885KNτ=3V/2bh==3×1.229×1033/(2×440×90))=0.544N/mm22＜f=1.2NN/mm2故满足要求求挠度计算ω=5qI4/3884EI=55×1.177×100004/(3844×90000×40×9903/12)=0.70mm＜[[ω]=L/4400=10000/4000=2.55mm,故挠度满足足要求.3.钢楞计算3.1荷载计算::木楞传来集中荷载载:1.177KN,钢楞自重:122×0.388×1/2==0.0233KN,活荷载:1.4××1.5×00.50×11=1.055KN,故木楞传给钢楞的的集中荷载F=2.2243KN..FF30040003000计计算简图3.2强度计算((L按一米取)弯矩及正截面应力力计算M=2.243××σ=M2/W=00.673××106/(5.008×1033)=1332.50NN/mm2＜f=205NN/mm2,,故满足要求求抗剪计算:V=F=2.2443KN..τ=2Q/A=2××2.43××103/489==92N/mmm2＜f=125NN/mm2挠度验算:ω=FA(3L2--4A2)/24EEI=2.243×1103×250((3×100002-4×25502)/1.22×24×22.06×1105×12.119×1044=2.10mm＜[[ω]=L/4400=10000/4000=2.550mm,故挠度满足足要求4.立柱钢管稳定计算算由于直角\回转扣扣件的抗滑NVC=8.500KN＞2.6077×2=5..214KKN立柱,故满足要求.如立柱选用双扣件件,则可承受17KN,现以17KN计算立柱钢钢管.4.1刚度计算取L=1.80m,,即水平钢管管的上下层间间距为1.880mλ=L/ι=1144＜【λ】=150,故刚度满足足要求.4.2整体稳定性性验算N/ψA=17×1033/0.4889×4899=71.110N/mmm2＜[f]=2205N/mmm2,故稳定满足足要求.九、框架梁模板验验算本工程框架梁截面面为300×9000mm,次梁为250×7000mm,为简化计算算并增强模板板和支撑系统统的安全度及及稳定,现仅计算主主梁,次梁亦参照照主梁施工.(一)框架梁截面为:3300×9000mm的计计算底模荷载计算:底模:1.2××0.15==0.18KKN/m2砼重量:1.2××24×0..90=255.92KKN/m2钢筋:1.2××1.5×00.9=1..62KNN/m2砼震捣荷载:1.4××2=2.880KN//m2合计:30.344KN/mm2.强度计算2.1取底模模为16mmm厚夹板,木楞间距为:300mmm,钢楞间距为:500..q1=30.34KKN/mq2=27.52KKN/m(不计算活荷荷载时)取较小值q2=227.52KN/m((不计算活荷荷载时)计算,qM1=q1L2/8==27.522×0.322σ=M/W=0.331×1066/(10000×1622/6)2250=7.27N/mmm2＜[f]=113N/mmm2,故满足.2.2挠度计算计算简图-1ω=5qL4/3884EI=55×27.552×30004/(3844×90000×10000×163/12)=0.94mm≈LL/400==300/4400=0..75mm,,基本满足要要求.梁下木楞计算:木楞间距300mmm,木楞以钢楞楞为支座其跨跨度为5000mm.q13.1荷载计算::模板:1.2××0.15==0.18KKN/m2,砼:1.2×224×0.990=25..92KNN/m2,5500钢筋:1.2×1.11×0.900=1.622KN/mm2,计计算简图-1木楞:1.2×0.88=0.966KN/mm2,P施工荷载:1.4××2.5=33.5KNN/m2q2合计:32KN//m2q1=32×0.300+0.966×0.099=9.699KN/m500q2=(32-0.996-3.55)×0.330+0.996×0.225=8.226KN/mmP=3.5×0..30×1..0=1.005KN/mm3.2强度计算M1=q1L2/8==9.69××0.5022/8=0..303KKN.mM2=q2L2/8++PL/4==8.26××0.5022/8+1..05×0..50/4==0.3899KN.mm,故按M2计算.σ=M2/W=0..389×1106/(40××902/6)=44.44N//mm2＜[f]=113N/mmm2,故满足.3.3抗剪验算::V1=V2=8.266×0.500/2=2..07KNNτ=3V/2hb==3×2.1175×1003/(2×440×90))=0.877N/mm22＞[f]=11.2N/mmm2,基本满足.3.4挠度验算8.2650044ω=5qL4/3884EI=55×8.266×50044/384××9000××40×9003/12=0.31mm＜5500/4000=1.225mm,故满足要求.钢楞验算((取中间最不不利段,按连续梁计计算钢楞挠度度,其余仍按简简支考虑)木楞传下荷载:PP=4.355×1=4..35KNV1=V2==1P=44.13KNNPPPM=4.13××0.10==0.4133KN.mσ=M/W=0.4413×1006/(5.008×1033)100033001100=81.30N//mm2＜f=2055N/mmm2.故满足要求.计算简简图抗剪验算:τ=2Q/A=2××4.13××103/489==17N//mm2＜fV=125N/mm22.故满足要求.挠度验算:ω=FL3/55EEI=4.13×50003×103/55×22.06×1105×12.119×1044=0.37mmm＜【ω】=L/4==500/4400=1..25mm,,故挠度满足足要求.立柱钢管受力计算算:由于扣件抗滑NCCV=8.5KKN＞4.13××2=8.226KN,,故可采用单单扣件.现以17KN计算立柱钢钢管,此时立柱受受力最大5.1刚度计算::L=1.8m,λλ=L/ι=114＜【λ】=150故满满足.5.2整体稳定验验算:N/ΨA=17×2×1103/0.4889×4899=142..2N/mmm2＜f=2055N/mmm2故满足.(十)压杆(斜撑杆)及拉杆计计算:一)上部排架部分压杆杆(斜撑杆)及拉杆验算算:压杆二端按按铰接考虑,压杆(斜撑杆)计算高度为为2000mmm,按间距10000mm布置,压杆选用φ48,δ=3.5mmm钢管.每根压杆(斜撑杆)承受由每跟跟立管传递来来的集中荷载载.现取夹角最最大(即最不利)的压杆作为为计算单元.1.荷载计算:假定所所有荷载均由由该支撑承担担,此时工作平平台下斜撑杆杆作用不予考考虑.已知:楼面总荷载7.266KN/m22钢管支撑架架及平台荷载载0.70KKN/m2合计:7.996KN//m2PP==7.966KN/mm2Rh(水平分力)=PP÷H×b==4.42KKNCCN((压杆轴向力)=(RRh2+P2)1/2×C//H=8..51KNNH22.验算压杆稳稳定:B刚度计算:λ=L/ι=20000/15..78=1226.74NN/mm2＜【f】=150N/mm22,故满足要求求.计算简图-13.整体稳定验验算:N/ψ..A=8.551×1033/0.4889×4899=36NN/mm2＜【f】=205NN/mm2,故满足要求求.3.下弦拉杆验算:1.〖〖方案-1〗当选用φ48,δ=3.5mmm钢管作为轴轴向拉杆使用用时,拉杆必须采采用搭接,搭接部分长长度不得小于于1000,扣件不得少少于3个.已知Rh(水平分力)=PP÷H×b==4.42KN,即拉杆所受受轴向拉力.拉杆强度计算从略略.由于I个扣件的抗滑力==8.50KKN＞4.42KN,现采用三个个扣件连接,故安全.2.〖方案-2〗当选用一级级光圆钢筋作作为拉杆:试选用φ112一级钢筋作作为拉杆,NL=22.60KNN＞Rb=4.422KNK=NL/RRb=5＞【K】,故满足要求求.3.经比较现选用〖方方案-1〗,对斜压杆须须采取双重保保险措施,以防止斜压压杆出现水平平位移或失稳稳.在压杆根部,预先埋设φ48短钢管,并将压杆根根部与短钢管管之间用活动动扣件联结牢牢固.二)钢梁验算:1.荷载计算:钢梁选选用28a工字钢.主梁梁0..3×0.880×2055=6KN//m楼板及施工荷载7KNN/m合计:113KN//m2.强度验算:MM=PL/44=1/4××13×2==6.5KKN.mppppσ=M/Wxx=6.5××106/508..2×1033RARB==12.799N/mm22＜【σ】=205112.79NN/mm2100010000故满足要求.钢梁计算简图-113.稳定验算:ωmax=FL33/48EII=13×1103×20000×103/(48××2.1×1105×71144×104)=3..6×10--5mm＜【ω】=3mm,故挠度满足足要求.三)钢梁下压杆验算::荷载计算:因压杆间距距2000mmm,故F=2P==26KNF=2P2.强度验算:为安全起见,取夹角较小小的压杆为计计算单元,如该杆满足,则其N54400