广东省某框架结构工程模板支撑安装施工方案层高.米.米

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc171852860"第一节、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc171852861"第二节、计算说明2HYPERLINK\l"_Toc171852862"第三节、支撑系统的选择2HYPERLINK\l"_Toc171852863"第四节、模板及支撑的验算4HYPERLINK\l"_Toc171852864"一、B楼二层梁模板计算：4HYPERLINK\l"_Toc171852865"二、B楼二层楼板模板的计算9HYPERLINK\l"_Toc171852866"三、B楼首层柱箍验算13HYPERLINK\l"_Toc171852867"四、A楼二层梁模板计算：13HYPERLINK\l"_Toc171852868"五、A楼二层楼板模板的计算18HYPERLINK\l"_Toc171852869"六、A楼首层柱箍验算22HYPERLINK\l"_Toc171852870"第五节、模板支架（支撑）搭设23HYPERLINK\l"_Toc171852871"第六节、模板的安装24HYPERLINK\l"_Toc171852872"一、梁模板的安装24HYPERLINK\l"_Toc171852873"二、楼面模板的安装26HYPERLINK\l"_Toc171852874"三、柱模板安装26HYPERLINK\l"_Toc171852875"四、模板安装的安全措施27HYPERLINK\l"_Toc171852876"第七节、模板工程的检查与验收27HYPERLINK\l"_Toc171852877"第八节、拆模的安全技术要求28HYPERLINK\l"_Toc171852878"第九节、文明施工29第一节、工程概况某某工程位于广东省某某地区。工程分A楼（6层）和B楼（二层），框架结构，建筑总高度为A楼29.45m，B楼13.7m，总建筑面积10000m2。本工程采取商品砼，泵送。根据结构施工图纸，本工程最高层高为B楼首层，层高6.8米，二层梁最大截面为350×800，楼板厚度为110mm；A楼最大层高为首层层高4.8米，二层梁最大截面为400×700，楼板厚度为110mm。按规定要求，层高超过4.5m，必须进行超高支模设计。现根据楼层高度及梁截面、楼板厚度进行超高支模设计。第二节、计算说明1、参考《建筑施工手册》、《建筑结构荷载规范》、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》、《简明施工计算手册》、《混凝土模板用胶合板规范》。2、模板采用18mm厚建筑胶合板，梁底侧采用1220×2440mm规格，楼面模板采用915×1830㎜规格。3、梁板顶撑采用标准型门式组合架，管外径规格为φ42×2.5mm。4、梁板模板底枋采用80×80㎜松木枋，底笼杠楞采用80×80㎜松木枋。5、柱箍采用槽钢，间距不大于500mm。第三节、支撑系统的选择1、根据设计图纸及施工规范，作用于模板及支架的荷载主要有以下几个方面：（1）模板及支架的自重，其荷载设计值为0.5KN/m2。（2）新浇砼自重，其荷载设计值为25KN/m3。（3）钢筋自重,楼板荷载设计值为1.1KN/m3，梁的荷载设计值为1.5KN/m3，在计算过程中根据实际情况进行调增处理。（4）施工人员及施工设备，其荷载设计值为1.0KN/m2，由于本工程使用泵送砼，该荷载值根据施工情况进行调增。2、根据以上荷载分布情况，为保证模板及支架具有足够的承载能力、刚度及稳定性，模板的支撑系统采用管件外径为φ42×2.5mm的标准型门式脚手架。3、梁模板由侧板、底板、梁底木枋、底笼杠楞、梁侧板肋，松木板支撑梁侧板高于1200时，用φ18螺栓穿梁螺丝进行紧固，侧板、底板均用20mm厚建筑胶合板。为确保梁模板支架的坚实，组合架必须支承在平整的板砼上，若遇不平时应用门式脚手架底座和坚实的木板进行垫平，门式脚手架的水平拉杆按组合每榀高度纵横均设置一道水平拉杆，组合架的交叉斜撑按组合架的安装要求进行安装，在浇砼前，必须派专人对支撑系统检查和落实措施，使支撑系统能符合施工的需要。4、楼面模板用915×1830×18建筑胶合板拼成，铺设在阁栅上，阁栅阁置在底笼杠楞木枋上，阁栅采用80×80的松木木枋，间距按模板计算的间距进行排列。底笼杠楞采用80×80的松木枋，梁板荷载较大时，采用2条80×80松木枋并排，梁板荷载较小时，采用1条80×80松木枋，具体详计算结果，平板模板应垂直于阁栅方向铺钉，若收边位置尺寸小于模板尺寸，则应按实际尺寸进行开界胶合板，适应收边尺寸要求。5、柱模板采用18厚胶合板，用木枋楞条压实，用槽钢作柱箍，间距为500mm，柱底至柱中设间距500的对拉螺栓。第四节、模板及支撑的验算一、B楼二层梁模板计算：B楼±0.00m~6.8m层高为6.8m，取最大的梁截面350×800mm的模板进行计算。(1)底板计算底板自重力6KN/m31.2×6×0.35×0.02=0.045KM/m新浇砼重力25KN/m31.2×25×0.35×0.8=8.4KM/m钢筋自重力1.5KN/m31.2×1.5×0.35×0.8=0.4KM/m浇砼振动荷载2KN/m21.2×2×0.35=0.84KM/m施工人员及施工设备1KN/m21.4×1×0.3=0.49KM/mq1=10.18KN/m根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，该设计荷载值要乘以V=0.90的折减系数q=0.9q1=0.9×10.18=9.16KN/m梁模板底楞木间距选用400mm，按四等跨计算。400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm按强度要求底板厚度h=L÷4.65×(q÷b1)1/2=400÷4.65×(9.16÷0.35×103)1/2=13.92㎜按刚度要求底板厚度h=L÷7.8×(q÷0.35)1/3=400÷7.8×(9.16÷0.35×103)1/3=15.22㎜取底板厚度为20mm厚胶合板，符合上述要求验算底板抗弯承载力L=400㎜查静力计算表得Mmax=－0.105qL2=－0.105×9.16×0.42=0.154KN·mfm’=M/(1/6×b1h2)=0.154×106/(1/6×350×202)=6.6N/mm2[fm]=13N/mm2>6.6N/mm2抗剪强度验算Vmax=－0.606qL=－0.606×9.16×0.4=2.22KNfv’=3Vmax/2b1h=3×2.22×103/(2×350×20)=0.48N/mm2fv=0.7N/mm2>0.48N/mm2挠度验算验算挠度时，采用荷载标准值，不考虑振捣砼荷载q’=0.9×9.34=8.41KN/mω=q’L4/150EI=8.41×3204/(150×4×103×350×183/12)=0.86㎜＜L/250=320/250=1.28㎜满足要求(2)梁侧模板计算梁的侧模板强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面压力，并乘以分项系数。采用内部振荡器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧力，并取二式中较小值。F=rcH=25×0.8=20KN/m2振捣砼时产生的侧压力4KN/m2总侧压力q1=1.2×20+1.4×4=29.6KN/m2立档间距为@400，所以侧模为跨度0.4m的等跨连续板，化为线荷载q，=0.9q1=0.9×29.6=26.64KN/m抗弯强度验算Mmax=－0.105q，L2=－0.105×26.64×0.42=0.45KN·mfm’=M/(b1h2/6)=0.45×106/(1/6×800×182)=10.42N/mm2[fm]=13N/mm2>10.42N/mm2(满足要求)(3)梁上楞木验算楞木自重6KN/m31.2×6（0.082/0.4×2+0.082×0.4×2）=0.27KN/m梁模板荷载6KN/m31.2×6×0.018×(0.35+0.8×2)=0.25KN/m新浇砼荷载25KN/m31.2×25×0.35×0.8=8.4KN/m钢筋荷载1.5KN/m31.2×1.5×0.35×0.8=0.5KN/m振捣砼荷载2KN/m21.2×2×0.35=0.84KN/m施工人员及设备荷载2.5KN/m21.4×2.5×0.35=1.23KN/mq1=11.49KN/m设计荷载值乘折减系数V=0.9q，=0.9q1=0.9×11.49=10.34KN/m1)、验算楞木抗弯能力q，=qL=10.34×0.4=4.136KNMmax=q，L12/8=4.136×0.42/8=0.083KN·mf´m=M/W=0.083×106/803/6=0.97N/mm2<fm=13N/mm2(满足要求)2)、抗剪强度验算Vmax=q1L/2=4.136×0.4/2=0.827KNfv’=3V/2bh=3×0.827×103/(2×80×80)=0.194N/mm2fv=1.4N/mm2>0.194N/mm2(满足要求)3)、验算挠度ω=5q，L4/384EI=5q，L4/(384Ebh3/12)=5×4.136×4004/(384×9×103×80×803/12)=0.045mm[ω]=L/400=400/400=1.0㎜>0.045㎜（满足要求）4)、底笼楞木支撑间距验算(2条80×80木枋，顶撑@900布置)Mmax=qL2/8=11.49×0.92/8=1.163KN·mf´m=M/W=M/（bh2/6）=1.163×106/(2×803/6)=6.81N/mm2<fm=13N/mm2(满足要求)5)、抗剪强度验算Vmax=qL/2=11.49×0.9/2=5.17KNfv’=3V/2bh=3×5.17×103/(2×160×80)=0.61N/mm2fv=1.4N/mm2>0.61N/mm2(可以)6)、挠度验算ω=5qL4/384EI=5qL4/(384Ebh3/12)=5×11.49×9004/(384×9×103×160×803/12)=1.6㎜[ω]=L/400=900/400=2.25㎜>1.6㎜（满足要求）(4)支撑验算支撑荷载为梁上楞木验算荷载加上门式组合架荷载，按上述组合计算为12510N，组合架每榀为0.68KN/榀，按900mm排布，每m梁长为1.1榀，则荷载为：每榀门式脚手架MF1219及MF1217加可调顶托座组合后的承载力：Nd=ψAf×0.9=0.316×310×2×205×0.9=36147N每米梁长度脚手架承载能力：1.1榀×36147=39761.7N>12510N(符合要求)按强度计算@900㎜排布双排门式架支柱的受压应力为σ=N/A=qL/A=23840×0.9/(310×2)=34.61N/㎜2<fm=205N/㎜2按稳定性计算支柱的受压应力为λ=L/i=190/1.525=124.59查门式脚手架规范表B.0.6稳定系数ψ=0.423σ=N/ψA=qL/ψA=23840×0.9/(0.423×310×2)=81.81N/㎜2<fm=205N/㎜2符合要求二、B楼二层楼板模板的计算1、楼板模板（110厚楼板）的验算楼板模板采用18mm厚胶合板规格1830×915×18mm，阁栅80×80松木枋，间距为458mm，阁栅底笼间距为1000mm，楼板砼厚度110mm，混凝土板按四跨等跨连续梁计算。458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm（1）荷载计算模板自重0.3KN/m21.2×0.3×1×1=0.36KN/m2新浇砼自重25KN/m31.2×25×0.11×12=6KN/m2钢筋自重1.5KN/m31.2×1.5×0.11×12=0.36KN/m2施工人员及设备荷载2.5KN/m21.4×2.5×12=3.5KN/m2振捣砼荷载2KN/m21.2×2×12=2.4KN/m2q1=12.62KN/m2根据规定，设计荷载值要求乘折减系数r=0.9的折减系数q=0.9q1=0.9×12.62=11.36KN/m2(2)验算底板抗弯能力：按四跨连续架计算，查静力计算表得KM=－0.107Vmax=KM··qL2=－0.1077×11.336×0.44582=0.255KN/··mf´m=M/W==0.25××106/(9155×182/6)=55.16N//mm2<fm==13N/mm2(满足要求)(3)抗剪强度验验算查静力计算表得KKV=－0.6077Vmax=KVqqL=－0.6077×11.336×0.4458=3..16KNf´V=3Vmaax/2b11h=3×33.16×1103/(2×9915×188)=0.29N//mm2<fv==1.4N//mm2(满足要求)(4)挠度验算验算挠度时，采用用荷载载标准准值，不考虑虑振捣砼荷载载。q,=12.622－2.4=110.22KKN查结构静力计算表表得KW=0..632ω=KW×q,L44/100EEI=0.632×110.22××4584/(1000×9×1003×915××183/12)==0.71㎜允许挠度L/4000=4588/400==1.15>>0.71㎜符合要求2、模板底阁栅的计计算阁栅、底笼牵杠楞楞木为80×80mm松木枋枋，楞木上有有如下荷载：：楞木自重6KNN/m31.2××6×0.0082×3.188=0.155KN/m2模板荷载0.3KN/mm211.2×0..3×1×11=0.366KN/m2钢筋荷载1.5KN/mm311.2×1..5×0.22×1×1==0.36KN/mm2振捣砼荷载1.99KN/m211.2×1..9×1×11=2.288KN/m2施工人员及设备荷荷载2.5KKN/m2211.4×2..5×1×11=3.5KN/mm2q1=12.655KN/m2乘折减系数0.99q=0.99q1=0..9×12..65=111.39KKN/m22(1)验算楞木抗抗弯能力(按底笼牵杠杠楞木@1000计)，作用于每每条楞木荷载载q，=11.39×00.458==5.22KN/mm按两跨等跨连续梁梁计算，查静静力计算表得得KM=－0.1255Mmax=Km··q，L2=－0.1255×5.222×12=00.65KNN·mf´m=M/W==0.65××106/(80××802/6)=77.65N//mm2<fm==13N/mm2(满足要求)(2)抗剪强度验验算KKV=－0.6255Vmax=KVVq，L=－0.6255×5.222×1=3..26KNf´v=3Vmaax/2bbh=3×33.26×1103/（2×80××80）=0.76N/mmm2<ffV=1.44N/mmm2(可以)(3)挠度验算KKw=0..521ω=Kw×q,,L4/100EEI=0.521×55.22×110004/(1000×9×1003×80×8803/12)==0.89㎜允许挠度L/4000=10000/4000=2.5㎜>0.89㎜满足要求(4)验算底笼楞楞木抗弯能力力(@900mmm可调托座座设置，底笼笼采用2条80×80木枋)q，=0.9(12..65+1..2×0.0082×2×0..9×6KNN/m3)=11..46KNN/m2Mmax=q，LL2/8=111.46×00.92/8=1..16KNN·mf´m=M/W==1.16××106/(1600×802//6)=6..8N/mmm2<fmm=13N//mm2((可以)(5)抗剪强度验验算Vmax=q1LL/2=111.46×00.9/2==5.16KKNfv’=33Vmax//2bh=33×5.166×103/(2×1160×800)=0.66N/mm22fv=1.4N/mm22>0.6NN/mm2((可以)6)挠度验算ω=5q，L4/3384EI==5q，L4/(3384Ebhh3/12)=5×11.466×90044/(3844×9×1003×160××803/12)==1.59㎜[ω]=L//400=9900/4000=2.225㎜>1.59㎜（可以）3、底笼杠楞支撑验验算荷载按底笼楞木以以上荷载加上上组合门式架架每米的榀数数@900时，每m长度用门式式架1.11榀，每榀门门式脚手架为为MF12119和MF12117，可调托座座组合后每榀榀门式架重量量为0.68KKN/榀，组合架架杆件外径Φ42×2..5，离地19000mm和3600设二道拉杆杆q=12.65++1.43××0.68××1.2=113.82KN/mm2每榀门式脚手架的的承载力为Nd=ψA5×00.9=0..316×3310×2××205×00.9=366147N每1m2楼范围门门式脚手架数数量为1/0.99=1.111榀，承载力为1.111×361447=40..123KNN40.123KNN>13.882KN//m2符合要求1)、按强度计算算，间距@900mm排布布门式脚手架架支柱受压应应力为:σ=N/A=qL//A=138820×0..9/3100=40.112N/㎜2<fm==205N//㎜22)、按稳定性计计算支柱的受受压应力为：：λ=L/i=1900/1.5225=1244.59查门式脚手架规范范表B.0.6稳定系数4=0.4423σ=N/ψA=qLL/ψA=138820×0..9/（0.4233×310）=94.85NN/㎜2<fm==205N//㎜2符合要求三、B楼首层柱箍验算首层柱四周采用槽槽钢拉结作为为柱箍，间距距为500mmm，柱最大大尺寸为750×7550mm，柱柱沿高度设ΦΦ18对拉螺栓拉拉结。新浇混凝土对模板板侧面的压力力为F=0.22γcct0β1β2V1/2=0..22×244×200//(35+115)×1..2×1×11.414==35.844kN/mm2荷载合计：35..84×1..2+4×11.4＝48.6kkN/m2柱箍承受的均布荷荷载设计值为为：q=48.6×110-3×500×0..85=200.66N//mm。1）、强度检验N/An+Mx//γWnx=(750/2×20.666)/10244+1/8×200.66×7502/1×25..3×103=7.57+57.422=64.999<215N/mm222）、挠度验算ω＝5q’L24/3384EI=5×（35.884-2.8）×10-3×500×0..85×75504/384××2.05××105×101.33×104=0.28mm<7750/5000=1.5mm。四、A楼二层梁模板计算算：A楼首层层高为4..8m，取最大的梁梁截面400×7000mm的的模板进行计计算。(1)底板计算底板自重力6KN//m31.2××6×0.44×0.02=0.058KM/m新浇砼重力25KNN/m31.2××25×0..4×0.7=8.4KMM/m钢筋自重力1.5KKN/m331.2××1.5×00.4×0.7=0.4KMM/m浇砼振动荷载2KN//m21.2××2×0.44=0.96KM/m施工人员及施工设设备1KN/m21..4×1×00.4=0.56KM/mq1==10.38KN/m根据《混凝土结构构工程施工及及验收规范》的的规定，该设设计荷载值要要乘以V=0.990的折减系数数q==0.9q11=0.9××10.38=9.344KN/mm梁模板底楞木间距距选用4000mm，按四四等跨计算。400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm按强度要求底板厚厚度h=L÷4.655×(q÷bb1)1/22=400÷÷4.65××(9.34÷0.4×1003)1/2==13.14㎜按刚度要求底板厚厚度h=L÷7.8××(q÷0..4)1/33=400÷÷7.8×((9.34÷0.4×103)1/3==14.666㎜取底板厚度为200mm厚胶合合板，符合上上述要求验算底板抗弯承载载力LL=400㎜查静力计算表得Mmax=－0..105qLL2=－0.1055×9.34×0.42=0.157KN·mfm’=M/(11/6×b11h2)=0.1557×106/(1/66×400×202)=5.899N/mm2[fm]=13NN/mm22>5.89NN/mm22抗剪强度验算Vmaxx=－0.6066qL=－0.6066×9.34×0.4=2.26KNfv’=3Vmaax/2b11h=3×22.26×103/(2×4000×20)=0.424N/mmm2fv=0.7N//mm2>0.424N/mmm2挠度验算验算挠度时，采用用荷载标准值值，不考虑振振捣砼荷载q’=0.9×9.334=8.41KNN/mω=q’L4/1550EI=88.41×3204/(1500×4×1003×400×183/12)=0.7566㎜＜L/2500=320/2550=1.228㎜满足要求(2)梁侧模板板计算梁的侧模板强度计计算，要考虑虑振捣砼时产产生的荷载及及新浇砼对模模板侧面压力力，并乘以分分项系数。采用内部振荡器时时，新浇筑的的砼作用于模模板的最大侧侧力，并取二二式中较小值值。F=rcH=255×0.7=17.5KKN/m22振捣砼时产生的侧侧压力4KN/m2总侧压力q1=11.2×177.5+1..4×4=226.6KKN/m22立档间距为@4000，所以侧模为为跨度0.44m的等跨跨连续板，化化为线荷载q，=0.9q1=00.9×266.6=23..94KNN/m抗弯强度验算Mmax=－0..105qLL2=－0.1055×23.994×0.442=0.4402KN·mmfm’=M/(b1h22/6)=00.402×106/(1/66×700×1882)=10..63N/mmm2[fm]=13NN/mm22>10.633N/mmm2(满足要求)(3)梁上楞木验验算楞木自重6KNN/m31.2×66×（0.082/0.4××2+0.0082×0.4××2）=0.277KN/m梁模板荷载6KKN/m331.2××6×0.002×(0.4+0.7×2)=00.26KN/m新浇砼荷载25KN/mm31.2××25×0..4×0.8==8.4KKN/m钢筋荷载1.5KN/mm31.22×1.5××0.4×0.7=0.5KN/mm振捣砼荷载2KKN/m221.2××2×0.44=0.96KN//m施工人员及设备荷荷载2.5KKN/m221.4×22.5×0..4=1.4KNN/mq1=11.79KN/m设计荷载值乘折减减系数V=0.99q，=0.9q1=00.9×111.79=10..61KN//m1)、验算楞木抗抗弯能力q，=qL=10.661×0.44=4.244KNMmax=q，L112/8=4..24×0.442/8=0..085KN·mf´m=M/W=0.0085×106/803/6=0..99N/mmm2<fm=13NN/mm2(满足要求)2)、抗剪强度验验算Vmax=q1L//2=4.224×0.44/2=0..848KNfv’=33V/2bhh=3×0..848×103/(2×880×80))=0.1999N/mmm2fv=1.4N/mm22>0.1999N/mm2(满足要求)3)、验算挠度ω=5q，L4/3384EI==5q，L4/(3844Ebh3/12)=5×4.24××4004/(3844×9×1003×80×8803/12)==0.046mm[ω]=L/400==400/4400=1..0㎜>0.0446㎜（满足要要求）4)、底笼楞木支撑间间距验算(2条80×80木枋，顶撑@900布置)Mmax=qL2//8=11..79×0.92/8=1.1194KN·mmf´m=M/W=M/（bh2/6）=1.194×1006/(2×8803/6)=6..99N/mmm2<fm=13NN/mm2(满足要求)5)、抗剪强度验算Vmax=qL/22=11.779×0.9/2=5.31KNfv’=33V/2bhh=3×5..31×103/(2×1160×800)=0.6622N/mmm2fv=1.4N/mm22>0.622N/mmm2(可以)6)、挠度验算ω=5qL4/3884EI=55qL4/(3844Ebh3/12)=5×11.799×9004/(3844×9×1003×160××803/12)==1.62㎜[ω]=L/400==900/4000=2.225㎜>1.62㎜（满足要求求）(4)支撑验算算支撑上部荷载有楞楞木自重、梁梁模板及支架架自重、钢筋筋新浇砼荷载载、施工荷载载、振捣砼荷荷载按上述所所计算为143599KN/m，采用门式脚脚手架间距为为900mmm，每m梁长为2/0.99=2.222榀，则荷载载为：q=14.3599+1.2××0.9×22.22=16.766KN/m每榀门式脚手架MMF12199及MF12112*2加可调调顶托座组合合后的承载力力：Nd=ψAf×00.9=0..282×3110×2×2205×0..9=322239N每米梁长度脚手架架承载能力：：2.22榀×32.239=70.933N>16.776N(符合要求)按强度计算@9000㎜排布双排排门式架支柱柱的受压应力力为σ=N/A=qL//A=167760×0..9/(3110×2)==24.333N/㎜2<fm=205NN/㎜2按稳定性计算支柱柱的受压应力力为λ=L/i=1900/1.5225=1244.59查门式脚手架规范范表B.0.6稳定系数ψ=0.4223σ=N/ψA=qLL/ψA=167660×0.99/(0.4423×3110×2)=57.52N//㎜2<fm=205NN/㎜2符合要求五、A楼二层楼板模板的的计算1、楼板模板（1110厚楼板）的的验算楼板模板采用188mm厚胶胶合板规格1830××915×118mm，阁阁栅80×80松木枋，间间距为4588mm，阁阁栅底笼间距距为10000mm，楼楼板砼厚度1110mmm，混凝土板板按四跨等跨跨连续梁计算算。458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm（1）荷载计算模板自重0.3KN/mm21.2××0.3×11×1=0..36KNN/m2新浇砼自重25KN/mm311.2×255×0.111×12=6KNN/m2钢筋自重1.5KN/mm31.2×11.5×0..11×122=0.366KN/m2施工人员及设备荷荷载2.5KKN/m2211.4×2..5×12=3.5KN/mm2振捣砼荷载2KKN/m221.2××2×12=2.4KN/mm2q1=12.622KN/m2根据规定，设计荷荷载值要求乘乘折减系数r=0.9的折减系数数q=0.9q1==0.9×112.62==11.366KN/m2(2)验算底板抗抗弯能力：按四跨连续架计算算，查静力计计算表得KM=－0.1077Vmax=KM··qL2=－0.1077×11.336×0.44582=0.255KN/··mf´m=M/W==0.25××106/(9155×182/6)=55.16N//mm2<fm==13N/mm2(满足要求)(3)抗剪强度验验算查静力计算表得KKV=－0.6077Vmax=KVqqL=－0.6077×11.336×0.4458=3..16KNf´V=3Vmaax/2b11h=3×33.16×1103/(2×9915×188)=0.29N//mm2<fv==1.4N//mm2(满足要求)(4)挠度验算验算挠度时，采用用荷载载标准准值，不考虑虑振捣砼荷载载。q,=12.622－2.4=110.22KKN查结构静力计算表表得KW=0..632ω=KW×q,L44/100EEI=0.632×110.22××4584/(1000×9×1003×915××183/12)==0.71㎜允许挠度L/4000=4588/400==1.15>>0.71㎜符合要求2、模板底阁栅的计计算阁栅、底笼牵杠楞楞木为80×80mm松木枋枋，楞木上有有如下荷载：：楞木自重6KNN/m31.2××6×0.0082×3.188=0.155KN/m2模板荷载0.3KN/mm211.2×0..3×1×11=0.366KN/m2钢筋荷载1.5KN/mm311.2×1..5×0.22×1×1==0.36KN/mm2振捣砼荷载1.99KN/m211.2×1..9×1×11=2.288KN/m2施工人员及设备荷荷载2.5KKN/m2211.4×2..5×1×11=3.5KN/mm2q1=12.655KN/m2乘折减系数0.99q=0.99q1=0..9×12..65=111.39KKN/m22(1)验算楞木抗抗弯能力(按底笼牵杠杠楞木@1000计)，作用于每每条楞木荷载载q，=11.39×00.458==5.22KN/mm按两跨等跨连续梁梁计算，查静静力计算表得得KM=－0.1255Mmax=Km··q，L2=－0.1255×5.222×12=00.65KNN·mf´m=M/W==0.65××106/(80××802/6)=77.65N//mm2<fm==13N/mm2(满足要求)(2)抗剪强度验验算KKV=－0.6255Vmax=KVVq，L=－0.6255×5.222×1=3..26KNf´v=3Vmaax/2bbh=3×33.26×1103/（2×80××80）=0.76N/mmm2<ffV=1.44N/mmm2(可以)(3)挠度验算KKw=0..521ω=Kw×q,,L4/100EEI=0.521×55.22×110004/(1000×9×1003×80×8803/12)==0.89㎜允许挠度L/4000=10000/4000=2.5㎜>0.89㎜满足要求(4)验算底笼楞楞木抗弯能力力(@900mmm可调托座座设置，底笼笼采用2条80×80木枋)q，=0.9(12..65+1..2×0.0082×2×0..9×6KNN/m3)=11..46KNN/m2Mmax=q，LL2/8=111.46×00.92/8=1..16KNN·mf´m=M/W==1.16××106/(1600×802//6)=6..8N/mmm2<fmm=13N//mm2((可以)(5)抗剪强度验验算Vmax=q1LL/2=111.46×00.9/2==5.16KKNfv’=33Vmax//2bh=33×5.166×103/(2×1160×800)=0.66N/mm22fv=1.4N/mm22>0.6NN/mm2((可以)6)挠度验算ω=5q，L4/3384EI==5q，L4/(3384Ebhh3/12)=5×11.466×90044/(3844×9×1003×160××803/12)==1.59㎜[ω]=L//400=9900/4000=2.225㎜>1.59㎜（可以）3、底笼杠楞支撑验验算荷载按底笼楞木以以上荷载加上上组合门式架架每米的榀数数@900时，每m长度用门式式架1.11榀，每榀门门式脚手架为为MF12119和MF12112*2，可调调托座组合后后每榀门式架架重量为0.59KN/榀，组合架架杆件外径Φ42×2..5，离地19000mm和3200设二道拉杆杆q=12.65++1.43××0.59×1.22=13.666KN//m2每榀门式脚手架的的承载力为Nd=ψAf×00.9=0..258×3110×2×2205×0..9=295513N每1m2楼范围门门式脚手架数数量为1/0.99=1.111榀，承载力为1.111×29.5513=32.766KN32.76KN>>13.666KN/m2符合要求1)、按强度计算算，间距@900mm排布布门式脚手架架支柱受压应应力为:σ=N/A=qL//A=136660×0..9/3100=39.665N/㎜2<fm==205N//㎜22)、按稳定性计计算支柱的受受压应力为：：λ=L/i=1900/1.5225=1244.59查门式脚手架规范范表B.0.6稳定系数4=0.4423σ=N/ψA=qLL/ψA=136660×0.99/（0.4233×310）=93.75N/㎜㎜2<fm=2205N/㎜2符合要求六、A楼首层柱箍验算首层柱四周采用槽槽钢拉结作为为柱箍，间距距为400mm，柱柱最大尺寸为为800×800mm，柱沿沿1/2柱高度设Φ10对拉螺栓拉拉结。新浇混凝土对模板板侧面的压力力为F=0.22γcct0β1β2V1/2=0..22×244×200//(35+115)×1..2×1×11.414==35.844kN/mm2荷载合计：35..84×1..2+4×11.4＝48.6kkN/m2柱箍承受的均布荷荷载设计值为为：q=48.6×110-3×400×0..85=166.52N//mm。1）、强度检验N/An+Mx//γWnx=(800/2××16.522)/10224+1/88×16.552×8002/1×255.3×1003=6.45+52.244=58.699<215N/mm222）、挠度验算ω＝5q’L24/3384EI=5×（35.884-2.88）×10-3×400×0..85×80004/384××2.05××105×101..3×1044=0.29mm<8800/400=2mm。第五节、模板支架架（支撑）搭设设模板支架采用管件件外径为Φ42×2.55mm的标准准型门式脚手手架，门架的的内外两侧均均应设置交叉叉支撑与门架架立杆上的锁锁销锁牢，上上下榀门架的的组装必须设设置连接捧，连连接棒直径应应小于立杆内内径1~2mm，门式式脚手架搭设设应确保支承承在有足够支支承力的底板板砼上，若遇遇底板砼不平平整时，门式式架底部安装装底座，并用用坚实的木板板进行垫平，严严格控制第一一步门架面的的标高，其水水平误差不得得大于5mmm，超出时，应应塞垫铁板，底底座加垫木板板予以调整。门门式脚手架搭搭设方法：铺铺放垫木板→拉线→放底座→自一端起立立门架并随即即装交叉支撑撑→安放脚手架架面铁行人桥桥枋→安装连接棒→逐层向上安安装→安装支承底底笼木枋的可可调托座。脚手架的垂直度和和水平度对于于确保脚手架架的承载性能能至关重要，严严格控制首层层门架的垂直直度和水平度度。在装上以以后要逐片地地、仔细地调调整好，使门门架竖杆在两两个垂直方向向的垂直度偏偏差都控制在在2mm以内内，门架顶部部的水平偏差差控制在5mm以内，随随后在门架的的驳接位置用用大横杆进行行固定。接门门架时上下门门架竖杆之间间要对齐，对对中的偏差不不宜大于3mm，同时时注意调整门门架的垂直度度和水平度，及及时安装交叉叉支撑，以避避免门式脚手手架偏斜。BB楼±0.00mm至6.8m层高为6.88m；梁截面面350×8000门式脚手架架采用MF12119底层，二层层用MF12119，三层MF12119加可调托座座，该梁设单排回底笼，每每条底笼用22条80×80mm松木枋枋设置；门式式架纵向间距距为900mmm。A楼首层层高为4.88m；梁截面面400×700门式脚手架架采用MF12119底层，二层层用MF12112，三层MF12112加可调托座座，该梁设单排回底笼，每每条底笼用22条80×80mm松木枋枋设置；门式式架纵向间距距为900mmm。每条底笼采用2条条80×80木枋并排，门门式脚手架高高度组合时，每每一竖直驳接接位置均设置置一道水平拉拉杆进行固定定。钢管门式架纵横之之间设置二道的水平钢钢管拉杆，底底部设扫地杆杆，使每榀门式架连成成一个整体，增增强模板立杆杆支撑的稳定定性。靠近柱柱子门式架支支撑不到的地地方，用单根根钢管支撑，并加水平拉杆与门式架拉结。第六节、模板的安安装一、梁模板的安装(1)梁模板的安安装顺序遵守守先主梁后次次梁原则，先先在与墙柱的的接口确定梁梁底底笼面标标高及梁口位位置，安装梁梁底底笼并调调整标高，在在底笼面排布布木枋按底木木枋间距进行行，梁底木枋枋与底笼木枋枋按计算间距距钉牢固后，确确定梁底模板板位置进行梁梁底板钉牢固固工作。梁底底板钉牢固后后在底板面进进行拉线，对对水平高度不不符合的梁底底进行调节螺螺丝顶托的高高度，对于跨跨度大于4米的梁底按跨跨度1/10000~3/11000进行起拱，主主、次梁底安安装完毕并复复核梁底标高高及起拱符合合要求后，先先将大截面梁梁钢筋在底板板上进行绑扎扎，然后进行行次梁钢筋绑绑扎。经监理理、甲方及施施工单位共同同对梁钢筋绑绑扎进行验收收，验收合格格后，再进行行梁侧板的封封板工作。对对于大截面的的梁侧模板，应应按模板设计计的穿梁螺丝丝进行梁中间间部位的锁定定紧固工作，梁梁侧板顶采用用25厚松木板支支撑进行固定定钉牢固工作作。(2)梁底板下木木枋间距：梁梁截面350×8000，木枋@400mmm，支承于回回底笼（每条条底笼双木枋枋），底笼间间距@600。(3)梁侧穿Φ116穿梁螺栓：：350×8000梁，穿梁螺螺栓（宽×高）@800×400。(4)模板安装后后，要拉中线线进行梁底中中线检查，复复核各梁底板板中心线位置置是否准确，梁梁侧板安装后后要拉梁侧模模板线进行检检查，复核梁梁侧板的垂直直度及平直是是否符合要求求。分项模板允许偏差差柱、墙、梁轴线位位移3mmm墙、柱、梁截面5mmm每层垂直度3mmm表面平整度5mmm预埋管、预埋留孔孔中心位移3mmm预留洞中心位移10mmm模板必须自下面上上的须序安装装，要确保模模板体系稳定定，以防倾覆覆，模板安装装应与钢筋安安装、水电埋埋管、各种埋埋件，预留孔孔洞、预埋螺螺栓等紧密配配合，均按设设计图纸进行行不得遗漏，其其位置必须准准确，安装牢牢固。梁跨度在4米及超超过4米以上者，梁梁底均应进行行起拱，如设设计无规定要要求时拱高度度宜为跨度的的1‰～3‰。二、楼面模板的安装装(1)梁侧板施工工完毕，先在在梁侧模板的的两个外侧弹弹水平线，水水平线的标高高应减去楼面面模板厚度及及阁栅高度，另另两个外侧则则应减去模板板厚度和阁栅栅高度及底笼笼高度进行标标高确定。在在梁外侧模板板钉上托木横横档，安装楼楼面模板底笼笼，底笼的间间距和门式架架可调顶托间间距必须严格格按模板计算算的间距，底底笼安装完毕毕再进行楼面面模板的阁栅栅木枋排布，排排布前应考虑虑模板的收边边方向，排模模板计算的阁阁栅间距进行行排布阁栅木木枋，并用2.5寸铁钉将阁阁栅木枋与底底笼木枋钉牢牢固，最后在在阁栅上钉18厚建筑胶合合板和收边口口的胶合板，模模板