别墅住宅项目高支模工程施工方案

一、编制依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》2、《混凝土结构施工验收规范》3、本工程结构施工图二、工程概况：xxxx住宅四区低密度豪区，总建筑面积为104923.06m2,其中电梯洋房45713.56m2,316套,联排别墅59209.50m2,252套。紫荆苑为六层住宅洋房，紫檀苑，紫薇苑为联排别墅，均为钢筋混凝土框架结构。其中紫薇苑1号栋二层局部层高超过6米,需设置高支模方案.三、方案说明：方案根据本工程的结构特点和施工特点选择具有代表性的结构施工部位进行编制。方案选择紫薇苑1栋二层结构高度5.3米的模板支撑编写，该高支模位于１轴～６轴交Ａ轴～ Ｄ轴处．选择具有代表性的梁ＷＫＬ1４（１）进行模板支撑构件内力计算和强度验算。四、计算方式：方案的构件承载力计算采用《PKPM》糸列软件（MBGC）电算。对支撑分析和强度，抗剪，挠度进行计算，对支撑的稳定进行验算。详见《梁模板门式钢管架高支撑计算书》。五、施工方案1、材料选用：（1）模板高支撑的搭设采用（门式钢管脚手架）成品构配件进行组装搭设，作为梁板模板支撑体系。（2）门架型号采用MF1219，钢材Q235。（3）榀门架高度h0=1.93m,宽度b=1.219m(详见计算书附图)。（4）门架立杆采用φ42.7×2.4mm钢管,立杆加强杆采用φ34.0×2.2mm钢管。2、方案布置：根据各类梁的截面、荷载、不同，方案根据各类不同荷载的梁支撑归并统一按WKL14（1）布置。WKL14（1）梁截面为300×800mm，支撑门架布置按梁计算结果布置。楼板的支撑门架布置按楼板的计算结果布置。以上的两种支撑门架布置，门架的前后距离（榀距）；左右距离（跨距），以及模板的托梁、方木的规格，按附表（一）：《支撑方案计算结果汇总表》的要求布置施工。3、安装顺序：弹线放样→逐榀竖立门架→安装交叉支撑→调整可调底座→垂直校正→安装固定锁臂→安装连接棒→铺设操作脚手板→逐榀竖立第二层门架→安装水平加固定杆→安装承托架→检查、校正门架、水平架、托架等配件→安装托梁→安装方木→铺梁板模板。六、施工要求：1、门架支撑搭设前，技术人员应按施工组织设计要求向搭设人员做技术交底和安全作业交底。2、门架、配件、加固件进行检查，验收。严禁使用不合格的门架配件。不配套的门架与配件不得混合使用于同一组支撑架。3、可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200MM。当超过200MM时，一榀门架承载力设计值Nd应根据可调节螺杆伸出长度进行修正：伸出长度为300MM时,应乘以修正糸数0.9,超过300MM时应乘以修正糸数0.8,模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主.4、模板支撑及满堂脚手架构造的设计，宜让立杆直接传递荷载，当荷载作用于门架横杆上时，门架的承载能力应乘以折减糸数，当荷载对称作用于立杆与加强杆范围内时，应取0.9；当荷载对称作用在加强杆项部时,应取0.7,当荷载作用于横杆中间时,应取0.3。七、搭设要求与加固措施：1、梁模板支撑及板模板支撑门架的榀距和跨距应按计算要求布置，交叉撑，水平加固杆，应互相联结；并形成满堂脚手架整体联结的布置形式，安装前应在楼面弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平，门架的安装应自一端向另一端延伸，当平面放样与方案要求模数不符时，应以偏于安全为原则，减小门架的榀距或跨距。2、门架的内外侧均应设置交叉撑并应与门架立杆的锁销锁牢，施工期间不得随意拆除。3、上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒直径应小于立杆内径的1-2MM。4、门架支撑应按要求设置水平加固杆，水平加固杆应在满堂架的顶层，底层及中间、每5列、5排、延长连续设置；加固杆在支撑的外围须沿四周封闭设置，与各排、列交叉位置用扣件扣牢，使水平加固杆形成平面格构形式，增加支撑的整体性和稳定性。并应采用扣件与门架立杆扣牢。扣件力矩宜为50-60N/M，并不得小于40N/M。扣件的规格应与所连钢管外径相匹配，水平加固杆在砼柱四边应设45度斜形加固杆与柱纵横加固杆联结，弧形梁凸出的平面内水平加固杆加密为2列、2排设置；并应在门厅外围的各转角两边以及沿外围每隔8M设置剪刀撑，剪刀撑应自下而上左右贯通，并与水平加固杆联结，扣牢。5、模板支撑满堂架，组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：（1）、门架设置情况（2）、交叉支撑、水平加固杆剪刀撑的配置情况（3）、门架横杆荷载状况（4）、座底、顶托螺旋杆伸出长度（5）、扣件紧固扭力矩（6）、垫木情况6、施工应符合下列规定1、可调底座，顶托应采取防止砂浆，水泥等污物填塞螺纹的措施。2、不得采用使门架产生偏心荷载的混凝土浇注顺序，采用泵送混凝土时，应随浇，随捣，随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。3、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心，振动和冲击。4、交叉支撑，水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后立即恢复。5、拆除时应采用先搭设后拆除的原则。6、拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。八、高支撑模安全管理体系：1、建立由项目经理领导，各专业工长，各专职安检员参加的横向到边，纵向到底的安全生产管理体系，从项目经理到各生产班组的安全生产管理组织机构如下：公司质安部公司质安部项目经理项目经理设备组设备组安全组质量组技术组成各专业工长各专业班组2、保证生产安全的措施（1）严格遵守各项安全生产规定，确保生产安全。（2）架子工操作时戴好安全帽，系好安全带，佩戴工具带，禁止穿硬底鞋和易滑鞋。（3）架子工的作业必须遵守安全技术操作规程、施工负责人的安全技术交底进行，在操作中要严格按规程，标准要求搭设，坚守工作岗位，严禁酒后上岗。（4）遇到六级以上大风等恶劣天气，禁止进行露天的高空搭架作业。（5）门架、脚手架、钢管、扣件等材料在使用时，要做到上下传递或用绳索吊放，严禁抛扔。（6）门架支撑等特殊架子搭设，必须经过施工负责人，安全人员、使用班组共同验收合格后方准下道工序的施工。在拆除门架时，四周应设围栏或警戒标志，并设专人看管。（7）安全帽，安全带，安全网要有符合国家标准的出厂合格证，钢管扣件要有出厂合格证明，有严重锈蚀、弯曲、滑丝的劣质品禁止使用。九、附表（一）：《支撑方案计算结果汇总表》附表（一）：支撑支撑方案计算结果汇总表序号梁号梁截面（mm）支撑高度（m）布置形式门架榀距（m）门架跨距（m）榀距内方木（根）方木规格（mm）托梁规格(mm))宽高宽高1WKL14（1）3008005.3垂直梁轴0.921.22550100501002板1205.180.921.2255010050100十、门式钢管架高支撑计算书1、门式钢管架高支撑计算书WKL14（1）2、门式钢管架高支撑计算书：（楼板）梁模板门式钢管架高支撑计算书WKL14（1）门式钢管架搭设计算参照《建筑施工门式脚手架安全技术规程》（JGJ128-200）。计算的梁支撑搭设高度为4.55米,梁跨度为11米,截面为b×h=300×800mm，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距为1.95米,跨距=1.22米.门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。门架立杆采用φ42.7×2.4mm,立杆加强杆采用φ34.0×2.2mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m,相邻榀门架的方木数量5根。梁底方木截面宽度50mm,高度为100mm。梁底托梁截面宽度50mm,高度为100mm。一、梁底方木的计算方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为,本算例中,面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm2;I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4B1、荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（KN/m）q1=25.500×0.800×0.230=4.692KN/m(2)模板的自重线荷载(KN/m):q2=0.24×0.8×(2×0.300+0.230)/0.230=0.693KN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土产生的荷载（KN/m）经计算得到,活荷载标准值q3=2.000×0.230=0.46KN/m经计算得到,方木荷载计算值Q=1.2×(4.962+0.693)+1.4×0.46=7.43KN/m2、强度计算最大弯矩的计算公式如下：M=ql2/8最大弯矩M=1.22×1.22×7.43/8=1.382KN.m截面应力σ=1.382×106/83333.3=16.58N/mm2方木的计算强度小于18N/mm2，满足要求！3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2截面抗剪强度必须满足T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=1.220×7.43=/2=4.532KN截面抗剪强度计算值T=3×4532/(2×50×100)=1.360N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.80N/mm2方木抗剪强度计算满足要求！4、挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配挠度和计算公式如下：V=5ql4/38EI最大变形V=5×4.016×1220.04/(384×9500.00×4166667.0)=2.927mm方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算PPPPPPPPP610610610计算简图经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.221KN.m最大变形Vmax=0.146mm最大剪力Qmax=1.807KN截面应力σ=0.221×106⁄83333.3=2.646N/mm2梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!梁底托梁抗剪强度计算值T=3×1807(2×50×100)=0.542N/mm2.梁底托梁的抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2.梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!三、门架荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。作用于门架的荷载包括门架静载与上面托梁传递荷载。1、门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：（1）、脚手架自重产生的轴向力（kN⁄m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架（MF1217）1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.400=0.080kN水平架4步1设0.165×1⁄4=0.041kN脚手板2步1设0.184×1⁄2=0.092kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=.0017KN合计2副0.447KN经计算得到,每米高脚手架自重合计,NGk2==0.447/1.950=0.229KN/m(2)、加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN⁄m）剪刀撑采用φ27.2×1.9mm钢管,按照4步跨设置,每米高的钢管重计算:tgα=(4×1.950)/(4×1.220)=1.5982×0.012×(4×1.220)cosα/(4×1.950)=0.028KN/m水平加固件采用φ×1.9mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为:0.012×(1×1.220)/(4×1.950)=0.037kN⁄m每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.37kN⁄m;(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN⁄m;每米高的附件重量为0.020kN⁄m;每米高的栏杆重为0.010kN⁄m;经计算得到,每米高脚手架加固杆,剪刀撑和附件等产生的轴向合计,NGk2=0.096kN⁄m经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.326kN⁄m2、托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和，从左到右每榀门架两端产生支点力分别为第1榀门架两端点力22.048KKN,2..048KNN第2榀门架两端点力44.217KKN,4..217KNN,第3榀门架两端点力44.217KKN,4..217KNN第4榀门架两端点力22.048KKN,2..048KNN经计算得到,托梁梁传递荷载为为NG=8.3455kN四、立杆的移稳定定性计算作用于一榀门架的的轴向力设计计值计算公式式NN=1.2NNGH+NQ其中NG:每米高脚手架架的静荷载标标准值,NG=0.3326KN//mNQ:托梁传递荷载，NQ=8.4435KNH:支撑的搭设设高度,H=4.555米经计算得到,N==1.2×00.326××4.555+8.4335=10..215KNN门式钢管支撑的稳稳定性按照下下列公式计算算N≤Nd其中N:作用于一榀门架轴轴向力设计值值,N=100.22KNNNd:一榀门架的稳定性性承载力设计计值(KN)一榀门架的稳定性性设计值公式式计算Nd=φAfi=(I/A11)1/2I=I0+I1hh1/h0其中φ:门架立杆的稳定性性数,由长细比kh0/i查表得,φ=0.5530K:调整系数,K=11.13;i:门架立杆换算截面面回转半径,i=2.000cmI:门架立杆的换算截截面惯性矩,I=6..06cm4h0:门架的高度,,h0=1.93米I0:门架立杆的截面惯惯性矩,I0=1.22cm4A1:门架立杆的截面面面积A1=1.51cm2h1:门架加固杆杆的高度,h1=1.54mmI1:门架加强杆的的截面惯性矩矩,I1=6.08cm4A:一榀门架立杆杆的截面面积积,A1=3.02cm2f:门架钢材的强强度计算值，f=2055.00N//mm2经计算得到:Ndd=32.886KN立杆的稳定性计算算N<Nd,满足要求!楼板模板门式钢管管架高支撑计计算门式钢管支撑计算算按照《建筑筑施工钢管脚脚手架安全技技术规规范》(JGJ1228-20000)计算的支撑搭设高高度为5.223米,门架型号采采用MF12119,钢材采用Q235。搭设尺寸：门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.93米,步距1=1.22米。门架h1=1.54米,hh2=0.08米,b1=0.75米门架立杆采用φ442.7×22.4mm钢钢管,立杆加强杆杆采用φ34.0××2.2mmm钢管每榀门架之间的距距离1.822m,每榀门架的的方木数量6根梁底木方截面宽度度50mmm,高度100mm；梁度托梁截面宽度度50mmm,高度100mm；图2高支模砼模板系统统图图3模板支架示意图一、楼板底方木的的计算方木按照简支梁计计算,方木的截面面力学参数为为本例中,面板截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=5.00×110.00××10.000/6=883.33ccm3I=5.00×110.00××10.000×10.000/12==416.667cm4PB方木楞计算算简图1、荷载的计算（1）钢筋混凝土板自自重（KN/m）q1=25.5500×0..120××0.2444=0.7747KNN/m(2)模板的的自重线荷载载（KN/m）q2=0.3400×0.2244=0..083KKN/m

(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载（KN/m）经计算到,活动荷荷载标准值q3=2.0000×00.244==0.4888KN/mm经计算得到,方木木荷载计算值值Q=1.22×(0..747+00.083))+1.4××0.4888=1.6679KNN/m

2、强度计算最大弯矩的计算公公式如下:M=ql2/8最大弯矩M=1..82×11.82×1.68//8=0.6695KNNm截面应力σ=0..695×106/833333.3=88.34KKN/mm22方木的计算强度小小于13.0NN/mm2满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.5qql截面抗剪强度必须须满足:T=3Q//2bh<[[T]其中最大剪力我QQ=0.5××1.8220×1..679=11.528KKN截面抗剪强度计算算值T=3×1528//(2×550×1000)=0..458N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.30NN/mm224、挠度计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下：V=5ql4/338EI最大变形V=5××1.3999×18820.044/(3844×41666667..0)=0..505mmm方木的最大挠度小小于1820..0/2500满足要求!二、楼板底托梁的的计算楼板底梁按照集中中荷载下连续续梁计算PPPPPPPPPPPP122201122012200计算简图经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaxx=1.0000KNm最大变形Vmaxx=0.0000mm最大剪力Qmaxx=0.0000KN截面应力σ=1..000×1106/833333.3=11.000NN/C 楼板底托梁的计算算强度小于13.0NN/mm22,,满足要求!楼板底托梁的最大大挠度小于1220..0/2500满足要求!楼板底托梁抗剪强强度计算值T=3×00/(2×550×1000)=0.000N/mmm2楼板底托梁抗剪强强度设计值[T]=11.30N//mm2楼板底板托梁的抗抗剪刀强度满满足要求!三、门架荷载标准准值作用于门架的荷载载包括门架静静载与上面托托梁传递荷载载。1、门架静载计算门架静载标准值包包括以下内容容：（1）脚手架自重产生生的轴向力（KN/Mm）门架的每跨距内，每每步架高内的的配件及重量量分别为门架（MF12117）1榀0.205KN交叉支撑22副22×0.4000=0.0080KN水平架2步1设0.1165×11/2=0..083KKN脚手板4步1设0.1184×11/4=0..046KNN连接棒2个2×00.006==0.0122KN锁臂2副2×00.009==0.0177KN合计0.4442KN经计算得到,每米米高脚手架自自重合计NGK1=0..442/11.930==0.2299KN/mm(2)加固杆,,剪刀撑和附附件等产生的的轴向国力计计算(KN/m)剪刀撑采用φ422.0×2..5mm钢钢管,按照4步跨设置,每米高的钢钢管重计算:tgα=(4×)/(44×1.2220)=1..5822×0.0244×(4××1.2220)/cosα/(4×1.9300)=0.0058KNN/m水平加固杆采用φφ34.0×2.2mmm钢管,按照2步1跨设置,每米高的钢钢管重0.017×((1×1..220)//(2×11.930))=0.0005KN//m每跨内的直角扣件件2个,旋转扣件2个,每米高的钢钢管重为0.0444KN/m(2×0..014+44×0.0014)/1