住宅小区建筑外檐施工脚手架搭设与拆除方案

目录TOC\o"2-3"\h\z\t"标题1,1"HYPERLINK\l"_Toc228697822"一、编制依据：2HYPERLINK\l"_Toc228697823"二、工程概况：2HYPERLINK\l"_Toc228697824"三、脚手架的设置2HYPERLINK\l"_Toc228697825"四、脚手架设计3HYPERLINK\l"_Toc228697826"（一）材料要求。3HYPERLINK\l"_Toc228697827"（二）落地双排脚手架搭设设计:3HYPERLINK\l"_Toc228697828"（三）普通型钢悬挑脚手架搭设设计:14HYPERLINK\l"_Toc228697829"（四）型钢悬挑卸料平台搭设设计:27HYPERLINK\l"_Toc228697830"五、构造要求35HYPERLINK\l"_Toc228697831"六、施工方法38HYPERLINK\l"_Toc228697832"七、脚手架的安全质量管理措施40HYPERLINK\l"_Toc228697833"八、脚手架的安全设施和维护42某小区住宅楼脚手架施工方案一、编制依据：1、建筑施工安全检查标准JGJ59-99。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001。3、建筑施工脚手架施工手册。4、建筑施工图。钢管脚手架的计算参照：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。二、工程概况：工程名称：某小区住宅楼；结构类型：剪力；建筑高度：69.6m；标准层层高：3.00m；长宽外墙边尺寸78.11m×16.06m，地下一层，地上十八层。总建筑面积：19982.6m2；总工期：569天；施工单位：环宇集团工程一处118项目部。建筑结构脚手架均搭设于建筑物外檐，其主要用途是：结构施工、安全防护、使施工人员在高处施工是具有一种安全感，便于外檐墙柱梁施工。三、脚手架的设置按照建筑物高度及外型特征，将脚手架分层搭设。1、脚手架采取用双排架，在坚实的基础上，紧随主体施工搭设，搭设高度为18m，以上采用型钢悬挑脚手架，搭设高度为18m一挑，起主体结构围护作业。卸料平台采用型钢组合搭设，在正面、背面分别搭设三个，结合临时双排架同时使用。2、基本要求：有足够面积，能满足工人操作，坚固稳定，能保证施工期间的各种荷载和气候条件作用下，不倾斜、不摇晃。搭拆简单，搬移方便，能多次周转使用。因地制宜就地取材，尽量节约用材。四、脚手架设计（一）材料要求。1、构配件1）钢管：脚手架钢管采用3号普通钢管φ48×3.5，立杆最大长度6m，横向水平杆最大长度2.2m，每根钢管的最大质量不应大于25kg。钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：①新钢管应有产品质量符合下列规定：新钢管应有产品质量合格证，应有质量检验报告。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径48mm，壁厚3.5mm，端面切斜偏差不大于1.7mm。②旧钢管表面锈蚀深度≤0.5mm，锈蚀检查应每年一次，钢管的弯曲变形应符合规范要求，钢管上严禁打孔。2）扣件：脚手架采用锻铸铁制作的扣件，扣件在螺拴拧紧扭力矩达65N•m时，不得发生破坏。扣件的质量应符合下列规定：①新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。②旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、有变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。3）脚手架板：脚手板采用木制，每块质量不宜大于30kg，厚度为50mm，两端各设两道直径为4mm的镀锌钢丝箍。4）连墙件：连墙件同样采用脚手架管。（二）落地双排脚手架搭设设计:钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。1、参数信息：1）.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3）.风荷载参数本工程地处新疆库尔勒市，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4）.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:3；5）.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1）.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5=2.356kN/m；小横杆计算简图2）.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.356×1.052/8=0.325kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=63.917N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3）.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m；最大挠度ν=5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08mm；小横杆的最大挠度1.08mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1）.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN；大横杆计算简图2）.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5=0.495kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502kN.m最大应力计算值σ=0.502×106/5080=98.879N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=98.879N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3）.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kNν=1.883×0.9×15003/(100×2.06×105×121900)=2.277mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.277=2.329mm；大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！4、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.650kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×3×1.5×(1.05+0.3)/2=1.063kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.163kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3×1.055×1.5××2/2==4.7225kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo=0.45kN/m22；Uz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=1；Us--风荷载体体型系数：取取值为1.13；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.45××1×1.113=00.356kN/m22；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+1.4NNQ=1.22×4.1663+1..4×4.7725=111.61kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×4.1163+00.85×11.4×4..725=10.6118kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×11.4WkLah2/10=00.850××1.4×00.356××1.5×11.82/10=0.2066kN.mm；6、立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=111.61kN；计算立杆的截面回回转半径：i=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=11.155；当验算杆杆件长细比时时，取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k××μ×h确定：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=116100/(0.1186×4889)=1227.65N/mm22；立杆稳定性计算σ=1227.65N/mm22小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=110.6188kN；计算立杆的截面回回转半径：i=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=106188.02/((0.1866×489))+2058860.1223/50880=1157.2664N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1557.2644N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！7、最大搭设高度的的计算:按《规范》条不考考虑风荷载时时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=11.513kN；活荷载标准值：：NQ=4..725kkN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1866×4.899×10-44×205××103-(1.22×1.5113+1.44×4.7225)]/((1.2×00.125))=68.2208m；；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=688.208/(1+00.001××68.2008)=633.853m；[H]=63..853和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50mm。脚手架单立杆搭设设高度为188m，小于[H]，满足要求求！按《规范》条考虑虑风荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=11.513kN；活荷载标准值：：NQ=4..725kkN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0..85)==0.2006/(11.4×0.85))=0..173kkN.m；Hs=(0.1886×4.889×10--4×2055×103-(1.22×1.5113+0.885×1.44×(4.7725+0..186×44.89×1100×0..173/55.08))))/(1..2×0.1125)=550.2222m；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=500.222/(1+00.001××50.2222)=477.821m；[H]=47..821和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=47.8821m。脚手架单立杆搭设设高度为188m，小于[H]，满足要求求！8、连墙件的稳定性性计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..356kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=16..2m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=8..073kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=13..073kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[[f]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l/ii=3000/15..8的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×44.89×110-4×2055×103=955.133kN；Nl=13.0773<NNf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=133.073小于双扣件件的抗滑力16kkN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图9、立杆的地基承载载力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgkk×kc=644kPa；其中，地基承载力力标准值：fgk=1660kPaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..4；立杆基础底面的平平均压力：p=NN/A=558.0511kPa；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=111.61kN；基础底面面积：：A=0..2m2。p=58.0511≤fg=64kkPa。地基承载载力满足要求求！（三）普通型钢悬挑脚手手架搭设设计计:型钢悬挑扣件式钢钢管脚手架的的计算依据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1130-20001)、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))、《建筑施施工安全检查查评分标准》(JGJ559-99))、《建筑施施工高处作业业安全技术规规范》(JGJ880-91))以及本工程程的施工图纸纸。1、参数信息:1）.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为18m，立立杆采用单立立杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为11.5m，立立杆的横距为为1.05mm，立杆的步步距为1.88m；内排架距离墙长度度为0.300m；小横杆在上，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为2根；采用的的钢管类型为为Φ48×3..5；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数1.00；连墙件布置取两步步两跨，竖向向间距3.6mm，水平间距距3m，采用用扣件连接；；连墙件连接方式为为双扣件；2）.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):3.0；脚手架用用途:结构脚手架架；同时施工工层数:2层；3）.风荷载参数本工程地处新疆库库尔勒市，查荷荷载规范基本本风压为0.4500kN/m22，风荷载高高度变化系数数μz为1.000，风荷载体体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载载作用；4）.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/mm):0.11248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3350；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/mm):0.1140；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:3层；脚手板类别:木脚脚手板；栏杆杆挡板类别:栏杆、木脚脚手板挡板；；5）.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用用16号工字钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.5m，建建筑物内锚固固段长度2.3mm。与楼板连接的螺栓栓直径(mm)::20.000；楼板混凝凝土标号:C30；6）.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为为:6.0000；钢丝绳与与墙距离为(m):33.000；悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最里面钢丝绳绳距离建筑物物1.2mm。2、小横杆的计算::小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1）.均布荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038kNN/m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.335×1.55/3=0..175kkN/m；活荷载标准值:Q=3×11.5/3==1.5kkN/m；荷载的计算值:q=1.22×0.0338+1.22×0.1775+1.44×1.5=2.3356kNN/m；小横杆计算算简图2）.强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmmax=22.356××1.0522/8=0.3255kN.mm；最大应力计算值σ=Mqmmax/W=63.9917N//mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=63..917NN/mm2小于小横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205NN/mm2，满足要求求！3）.挠度计算:最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.038++0.1755+1.5=1.7713kNN/m；最大挠度ν==5.0××1.7133×105004/(3844×2.066×105×1219900)=11.08mmm；小横杆的最大挠度度1.08mm小于小横杆的最最大容许挠度度10500/1550=7与10mmm，满足要求求！3、大横杆的计算::大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。1）.荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038×1..05=0..04kNN；脚手板的荷载标准准值:P2=0.335×1.005×1.55/3=0..184kkN；活荷载标准值:Q=3××1.05××1.5/33=1.5775kN；荷载的设计值:P=(1..2×0.004+1.22×0.1884+1.44×1.5775)/2==1.2377kN；大横杆计算算简图2）.强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。均布荷载最大弯矩矩计算:M1maxx=0.088×0.0338×1.55×1.5==0.0077kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.2667×1.2237×1..5=0..495kkN.m；M=M1maax+MM2max==0.0007+0.4495=0..502kkN.m最大应力计算值σ=0..502×1106/50800=98.8879N//mm2；大横杆的最大应力力计算值σ=988.879N/mm22小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205NN/mm2，满足要求求！3）.挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度：νmax=0.6677×0..038×115004/(1000×2.006×1055×1219900)==0.0552mm；；集中荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度：小横杆传递荷载P=（0.04++0.1844+1.5775）/2=0..9kNν=1.883××0.9×115003/(1100×22.06×1105×1219900)==2.2777mm；；最大挠度和：ν==νmax+νpmax==0.0552+2.2277=2..329mmm；大横杆的最大挠度度2.3299mm小于大横杆的最最大容许挠度度15000/1550=10与10mmm，满足要求求！4、扣件抗滑力的计计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数1.00，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为8.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0..038×11.05×22/2=0..04kNN；大横杆的自重标准准值:P2=0..038×11.5=0..058kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0..35×1..05×1..5/2=00.276kN；活荷载标准值:Q=33×1.055×1.5/2=2.3622kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.004+0.0058+0..276)++1.4×22.362==3.7566kN；R<8.000kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!5、脚手架立杆荷载载的计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0..1248++(1.055×2/2))×0.0338/1.880]×188.00==2.6550kN；(2)脚手板的自自重标准值；；采用木脚手手板，标准值值为0.35kkN/m2NG2=0.355×3×1..5×(1..05+0..3)/2=1.0063kNN；(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值；采用用栏杆、木脚脚手板挡板，标标准值为0.14kkN/mNG3=0.114×3×11.5/2=0.3315kNN；(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0005×1..5×18=0.1135kNN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=44.163kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3×1.055×1.5××2/2==4.7225kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo=0.45kN/m22；Uz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=1；Us--风荷载体体型系数：取取值为1.128；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.45××1×1.1128=0.3555kN/mm2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+1.4NNQ=1.22×4.1663+1..4×4.7725=111.61kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×4.1163+00.85×11.4×4..725=10.6118kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1..4WkLah2/10=00.850××1.4×00.355××1.5×11.82/10=00.205kN.m；6、立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=111.61kN；计算立杆的截面回回转半径：i=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=11.155；当验算杆杆件长细比时时，取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k××μ×h确定：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=116100/(0.1186×4889)=1227.65N/mm22；立杆稳定性计算σ=1227.65N/mm22小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=110.6188kN；计算立杆的截面回回转半径：i=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=106188.02/((0.1866×489))+2054495.7669/50880=1157.1992N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1557.1922N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！7、连墙件的计算::连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nl=Nlw++N0风荷载标准值WWk=0..355kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=10..8m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=5..372kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=10..372kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[[f]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l/i==300/115.8的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0.9449×4.889×10--4×2055×103=95.1133kNN；Nl=10.3772<NNf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=100.372小于双扣件件的抗滑力16kkN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图8、悬挑梁的受力计计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架架排距为10050mm，内内排脚手架距距离墙体3000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为1200mmm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=11130cmm4，截面抵抗抗矩W=1441cm33，截面积A=266.1cmm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×4.1163+11.4×4..725==11.661kN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×26..1×0.00001×778.5==0.2446kN//m；悬挑脚手架架示意图悬挑脚手架架计算简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架架支撑梁剪力力图(kN)悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))悬挑脚手架架支撑梁变形形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为：R[1]=115.69kN；R[2]=88.445kN；R[3]=00.02kkN。最大弯矩Mmaax=1..753kkN.m；最大应力σ=M/1..05W+NN/A=11.753××106/(11.05××1410000)+11.61×1003/26610=16.2991N/mmm2；水平支撑梁的最大大应力计算值值16.2291N//mm2小于水平支撑梁梁的抗压强度度设计值215N/mm22,满足要求！！9、悬挑梁的整体稳稳定性计算:水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××9.9×888×2335/((12000×160××235)=2.559由于φb大于0..6，查《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.961。经过计算得到最大大应力σ=1..753×1106/(00.961××1410000)=12.944N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=122.94小小于[f]=2155N/mmm2,满足要求!10、拉绳的受力力计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicosθi为为钢绳的拉力对水平平杆产生的轴轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=16.8999kN；11、拉绳的强度度计算:钢丝拉绳(支杆))的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=16.899kN选择6×19钢丝绳,,钢丝绳公称称抗拉强度1700MMPa，直径14mmm。其中[Fg]--钢钢丝绳的容许许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝丝绳使用安全全系数。K＝6。得到：[Fg]==17.4225KN>RRu＝16.8999KN。经计算，选此型号号钢丝绳能够够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=16..899kNN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为拉环环受力的单肢肢抗剪强度，取[f]=50N/mm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D=(116899××4/3.1142×500)1/22=21mmm；12、锚固段与楼楼板连接的计计算:1).水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=0..02kNN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，按照《混混凝土结构设设计规范》条条[f]==50N//mm2；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D=[119.7211×4/(33.142××50×2))]1/2=0.5001mm；；水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上锚固长度。2).水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式:其中N--锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向拉力力，N=00.02kNN；d楼板螺栓的的直径，d=200mm；[fbb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.43NN/mm2；[f]]--钢材强度设设计值,取215N//mm2；h楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到h要大于19.721/((3.1422×20×11.43)==0.2199mm。螺栓所能承受的最最大拉力F=1//4×3.114×2022×215××10-3=67..51kN螺栓的轴向拉力NN=0.022kN小于螺栓所所能承受的最最大拉力F=677.51kNN，满足要求求！3).水平钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式:其中N--锚固固力，即作用用于楼板螺栓栓的轴向压力力，N=88.445kkN；d楼板螺栓的的直径，d=200mm；b楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5×dd=100mmm；fccc--混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0.95ffc=14.33N/mm22；经过计算得到公式式右边等于138.551kN，大于锚固固力N=8..45kNN，楼板混凝凝土局部承压压计算满足要要求!（四）型钢悬挑卸料平台台搭设设计:1、参数信息:由于卸料平台的悬悬挑长度和所所受荷载都很很大，因此必必须严格地进进行设计和验验算。悬挑卸料平台的计计算依据《建建筑地基基础础设计规范》(GB550007--2002))、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))等编制。1）.荷载参数脚手板类别：木脚脚手板，脚手手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：：栏杆、木脚脚手板挡板，栏栏杆、挡板脚脚手板自重(kN/mm)：0.14；施工人员等活荷载载(kN/m2):2.000，最大堆放放材料荷载(kN)::5.00。2）.悬挑参数钢绳与墙的距离((m)：2.00；上部拉绳点与悬挑挑梁墙支点的的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数KK：6.00，悬挑梁与与墙的节点按按固支计算；；只对外侧钢绳进行行计算；内侧侧固定钢筋只是起到保保险作用，不不进行计算。3）.水平支撑梁主梁材料类型及型型号：16号槽钢槽口口水平[；次梁材料类型及型型号：10号槽钢槽口口水平[；次梁水平间距ldd(m)：0.80，建筑物与与次梁的最大大允许距离le(m)：0.20。4）.卸料平台参数水平钢梁(主梁))的悬挑长度度(m)：3.00,,次梁悬臂臂Mc（m）：0.000；平台计算宽度(mm)：2.40。2、次梁的验算:次梁选择10号号槽钢槽口水水平[，间距0.88m，其截面面特性为：面积A=12..74cm22；惯性距Ix=1198.3ccm4；转动惯量Wx==39.7ccm3；回转半径ix==3.95ccm；截面尺寸：b=448mm,hh=100mmm,t=8.55mm。1）.荷载计算(1)、脚手板的自自重标准值：：本例采用木木脚手板，标标准值为0..35kN//m2；Q1==0.35××0.800=0.228kN/mm；(2)、型钢自重标标准值：本例例采用10号槽钢槽槽口水平[，标准值为为0.10kN/mQ2==0.10kN/m(3)、活荷载计算算1)施工荷载标准准值：取2..00kNN/m2Q3==2.00kN/m222)最大堆放材料料荷载P：5.00kkN荷载组合Q=1.2×(00.28+00.10)++1.4×2.00×0.80==2.69kkN/mP=1.4×5..00=7..00kN2）.内力验算内力按照集中荷载载P与均布荷载载q作用下的简简支梁计算，计计算简图如下下：最大弯矩M的计算算公式（规范范JGJ800-91，P31）为：：经计算得出:MMmax=(2.699×2.402/8)×(1-(0..002/2.4002))2+7.000×。最大支座力计算公公式:经计算得出:RR=(77.00++2.699×(2.40+2×0.00)))/2==6.733kN3）.抗弯强度验算次梁应力：其中γx--截面塑性发发展系数，取取1.05；[f]]--钢钢材的抗压强强度设计值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应应力计算值σσ=6.114×1033/(1.005×39..70)=1147.288N/mmm2；次梁槽钢的最大应应力计算值σσ=1477.281N/mm22小于次梁槽槽钢的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2,满足要求!4）.整体稳定性验算其中，φb均匀弯曲曲的受弯构件件整体稳定系系数，按照下下式计算：经过计算得到φbb=570××8.50××48.000×235//(24000.00×1100.000×235..0)=0..97；由于φb大于0..6，按照下下面公式调整整：得到φb'=0..779；次梁槽钢的稳定性性验算σ=6.114×1033/(0.7779×399.700))=198..52N//mm2；次梁槽钢的稳定性性验算σ=1988.522N/mm22小于次梁槽槽钢的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2,满足要求!3、主梁的验算:根据现场实际情况况和一般做法法，卸料平台台的内钢绳作作为安全储备备不参与内力力的计算。主梁选择16号号槽钢槽口水水平[，其截面面特性为：面积A=25..15cm22；惯性距Ix=9934.5ccm4；转动惯量Wx==116.88cm3；回转半径ix==6.1cmm；截面尺寸，b=665mm,hh=160mmm,t=10mmm；1）.荷载验算(1)栏杆与挡脚手手板自重标准准值：本例采采用栏杆、木木脚手板挡板板，标准值为为0.14kkN/m；Q1==0.144kN/m；；(2)槽钢自重荷载载Q2=0.199kN/m静荷载设计值qq=1..2×(Q1+Q2)=11.2×(0.14++0.19))=0..40kN//m；次梁传递的集中荷荷载取次梁支支座力R；2）.内力验算悬挑卸料平台示意意图悬挑卸料平台水平平钢梁计算简简图悬挑水平钢梁支撑撑梁剪力图((kN)悬挑水平钢梁支撑撑梁弯矩图((kN.m))悬挑水平钢梁支撑撑梁变形图((mm)卸料平台的主梁按按照集中荷载载P和均布荷载载q作用下的连连续梁计算，由由矩阵位移法法，从左至右右各支座反力力：R[1]]=188.68kkN；R[2]]=4..23kNN。最大支座反力为Rmax=4..230kkN；M1M2最大弯矩Mmaax=4.4480kNN·m；最大挠度ν=0..010mmm。3）.抗弯强度验算其中γx--截面塑性发发展系数，取取1.05；[f]]--钢钢材抗压强度度设计值，[[f]=205.000N/mmm2；主梁槽钢的最大应应力计算值σσ=4.448×1066/1.055/1168800.0++2.96××103/25155.000==37.7110N/mmm2；主梁槽钢的最大应应力计算值37.7710N//mm2小于主梁槽槽钢的抗压强强度设计值[f]=2205.000N/mmm2，满足要求求!4）.整体稳定性验算其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570×10..0×65..0×2355/(31000.0×1160.0××235.00)=0.7747；由于φb大于0..6，应按照照下面公式调调整：可得φb'=0..692；主梁槽钢的稳定性性验算σ=4..48×1006/(0.6692×1116800..00)=555.39N/mm22；主梁槽钢的稳定性性验算σ=555.39NN/mm2小于[ff]=2055.00,满满足要求!5）.焊缝强度验算焊角尺寸不得小于于较薄铁件厚厚度的1.22倍，满焊。焊缝面积：A=22(h+2bb-2t-330)×1.2t×0.7=22(160..00+2××65.000-2×10.000-30)××1.2×10.000×0.7=44032.000焊缝惯性矩I=1122920000焊缝抵抗矩W=22I/h=22×122922000/1160=1553650角焊缝强度fwff=160N/mm22σf=M2/W=166044655.584//1536550=10..442N//mm2τf=R[2]/(22.4t(hh-t-100))=1..259N//mm2焊缝强度验算结果果满足要求!!4、钢丝拉绳的内力力验算:水平钢梁的垂直支支坐反力RCi和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算，RCi=RRUisinθi其中RCi水平钢钢梁的垂直支支坐反力(kN)；RUii--拉钢钢绳的轴力((kN)；θi--拉钢绳的的轴力与水平平钢梁的垂直直支坐反力的的夹角；sinθii=Siin(ArrcTan(3/(00.1+2)))=00.819；；根据以上公式计算算得到外钢绳绳的拉力为：：RUi=RRCi/ssinθi；RUi=18..68/0.8199=222.80kkN；5、钢丝拉绳的强度度验算:选择6×19钢丝丝绳,钢丝绳公称称抗拉强度22000MPPa，直径15..5mm。其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，查表表得Fg＝178.55KN；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝丝绳使用安全全系数。K＝6。得到：[Fg]==25.2887KN>RRu＝22.8002KN。经计算，选此型号号钢丝绳能够够满足要求。6、钢丝拉绳拉环的的强度验算::取钢丝拉绳(斜拉拉杆)的轴力最大大值RU进行计算作作为拉环的拉拉力N为：N=RU=228801.9004N。拉环强度计算公式式为：其中，[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》所述在在物件的自重重标准值作用用下，每个拉拉环按2个截面计算算的。拉环的的应力不应大大于50N//mm2，故拉环钢钢筋的抗拉强强度设计值[[f]=500.0N/mmm2；所需要的拉环最小小直径D==[228001.9×4/(3..142×50.000×2)]1/22=17.0mmm。7、操作平台安全要要求:1.卸料平台的上上部拉结点，必必须设于建筑筑物上，不得得设置在脚手手架等施工设设备上；2.卸料平台安装装时，钢丝绳绳应采用专用用的挂钩挂牢牢，建筑物锐锐角口围系钢钢丝绳处应加加补软垫物，平平台外口应略略高于内口；；3.卸料平台左右右两侧必须装装置固定的防防护栏；4.卸料平台吊装装，需要横梁梁支撑点电焊焊固定，接好好钢丝绳，经经过检验后才才能松卸起重重吊钩；5.卸料平台使用用时，应有专专人负责检查查，发现钢丝丝绳有锈蚀损损坏应及时调调换，焊缝脱脱焊应及时修修复；6.操作平台上应应显著标明容容许荷载，人人员和物料总总重量严禁超超过设计容许许荷载，配专专人监督。五、构造要求1、脚手架设计尺寸寸（见附图）2、纵向水平杆、横横向水平杆、脚脚手板1）纵同水平杆的构构造应符合下下列条件：①纵向水平杆设置在在杆内侧，其其长度不小于于3跨。②纵向水平杆接长采采用对接扣件件连接，对接接扣件应交错错布置，两根根相邻纵向水水平杆接头不不宜设置在同同步同跨内。不不同步或不同同跨两个相邻邻接头在水平平方向错开的的距离不小于于50mm，各各接头中心至至最近主节点点的距离不大大于纵距的1/3。2）横向水平杆的构构造应符合下下列规定：①主节点处必须设置置一根横向水水平杆，用直直角扣件扣接接且严禁拆除除，主节点处处两个直角扣扣件的中心距距离不应大于于150mmm。②作业层下非主节点点处的横向水水平杆宜根据据支承脚手板板的需要等间间距设置，最最大间距不大大于纵距的1/2。③使用木脚手板时，双双排架的横向向水平杆的一一端，应用直直角扣件固定定的纵向水平平上，另一端端应与结构紧紧密连接。3）脚手板的设置应应符合下列规规定：①作业层的脚手板应应铺满，铺稳稳，离开墙面面不大于500mm。②脚手板应设置在三三根以上横向向水平杆上，脚脚手板采用对对接平铺，接接头处必须设设两根横向水水平杆，脚手手板外伸长130~1550mm，两两块脚手板外外伸长度的和和不大于3000mm。③木脚手板两端必须须用12#铅丝固定在在水平杆上。④作业层端部脚手架架板探头长度度应为1500mm，其板板长两端均应与支支承杆可靠地地固定。3、立杆①每根立杆底部设置置垫板。②脚手架必须设置纵纵横扫地杆。纵纵向扫地杆应应采用直角扣扣件固定在距距底座上皮不不大于2000mm处的立立杆上。③立杆必须用连墙杆与建筑物物可靠连接，立立杆接长时采采用对接扣件件。各接头中中心至主节点点的距离不宜宜大于步距的的1/3。④立杆顶端宜高出女女儿墙上皮11m，高出檐檐口上皮1..3m。4、连墙件及撑杆1）连墙件及撑杆均均采用手架管管及扣件。2）连墙件数量；竖竖向间距≤3h步距，水平平间距≤3La纵距，每根根连墙件的覆盖面面积≤40m2。3）连墙件的布置应应符合下列规规定：①宜靠近主节点设置置，偏离主节节点的距离不不应大于3000mm。②应从底层第一步纵纵向水平杆处处开始设置，当当该处设置有有困难时，应应采用其它可可靠措施固定定。③连墙件应设置牢固固。按楼层分分层设置。④撑杆的间距为1..5m，与双双挑杆固定在在同一位置，离离距挑杆节点点不大于1550mm.5、门洞1）脚手架的门洞采采用上升斜杆杆、平行弦杆杆桁架结构形形式，斜杆与与地面的倾角角应在45。~60。之间。2）脚手架的门洞桁桁架的构造应应符合下列规规定：①单排脚手架门洞处，应在平平行桁架的每每一节间设置置一根斜腹杆杆。②斜腹杆应采用旋转转扣件固定在在与之相交的的横向水平杆杆的伸出端上上，旋转扣件件中心线至主主节点的距离离不大于1550mm。当当斜腹杆在跨跨越2个步距时，应应在相交的纵纵向水平杆处处，增设一根根横向水平杆杆，将斜腹杆杆固定在其伸伸出端上。③斜腹杆应采用通长长杆件，门洞洞桁架下的两两侧立杆为双双管立杆，副副立杆高度应应高于门洞口口1~2步。6、剪刀撑1）剪刀撑设置应符符合下列规定定：①每道剪刀撑跨越立立杆的根数最最多不能超过过7根，不小于4跨，且不应应小于6m，斜杆与与地面的倾角角宜在45。~60。之间。②在脚手架外侧立面面的两端必须须各设置一道道剪刀撑，并并应由底至顶顶连续设置，中中间各道剪刀刀撑之间的净净距不应大于于15m。7、挑杆与斜撑1）挑杆采用双架杆杆平行挑出，挑挑出宽度1mm，挑杆伸出出外架尺寸为为150mmm，与结构连连接采用现浇浇板预埋件固固定。2）每道立杆下设一一道挑杆，并并设斜撑一道道。六、施工方法1、施工准备①单位施工负责人应应按施工组织织设计中有关关脚手架的要要求，向架设设和使用人员员进行技术交交底。②应对施工使用的钢钢管、扣件、脚脚手板等进行行检查验收，不不合格产品不不得使用。③经检验合格的构配配件应按品件件、规格分类类堆放整齐、平平稳，堆放场场地不得有积积水。④应清除手脚架搭设设场地杂物，平平整搭设场地地，并使排水水畅通。⑤脚手架落地搭设时时，底座表面面标高应高于于地坪50mmm。⑥脚手架地基经验收收合格后，应应按施工组织织设计的要求求放线定位。2、脚手架搭设1）脚手架必须配合合施工进度搭搭设，一次搭搭设高度不应应超过相邻连连墙件以上二二步。2）每搭完一步脚手手架后，应按按规范要求校校正步距、纵纵距、横距及及立杆的垂直直度。3）底座垫板应准确确地放在定位位线上，垫板板采用50mmm厚的木垫垫板，长度不不小于2000mm。4）立杆搭设①严禁48mm与551mm的钢钢管混合使用用。②相邻立杆的对接扣扣件不得在同同一高度内，错错开距离大于于500mmm。③开始搭设立杆时，应应每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后方可可根据情况拆拆除。④当搭至有连墙杆的的构造节点时时，在搭设完完该处的立杆杆、纵向、横横向水平杆后后，应立即设设置连墙件。⑤顶层立杆长度与立立杆顶端伸出出建筑物的高高度应符合规规范要求。5）纵向水平杆搭设设①纵向水平杆应与立立杆同步进行行搭设，设置置在立杆内侧侧。②在四大角脚手架的的同一步中纵纵向水平杆应应四周交圈，用用直角扣件与与角部立杆固固定。6）横向水平杆应按按操作要求及及施工规范要要求搭设，端端头伸出扣件件盖板边缘长长度不小于1100mm，一一般为1500mm。7）扫地杆应在第一一步架搭设的的同时搭设牢牢固。8）连墙杆、剪刀撑撑、斜撑等的的搭设：①连墙件的搭设、当当脚手架施工工层高出连墙墙件二步时，应应采取临时稳稳定措施，直直到上一层墙墙件搭设完后后方可根据情情况拆除。②剪力撑应随立杆、纵纵向和横向水水平杆等同步步搭设，各底底层斜杆下端端均必须支承承在垫板上。③斜撑必须在挑杆搭搭设的同时支支撑搭设，并并与纵向水平平杆连成整体体。9）作业层、栏杆和和挡脚板的搭搭设①栏杆和撑脚板均应应搭设在外立立杆的内侧。②上栏杆上皮高度为为1.2m。③挡脚板高度不小于于180mmm。④中栏杆应居中设置置。10）脚手架板应在架架子搭设好后后随即铺满，在在拐角的脚手手板，应与横横向水平杆可可靠连接，防防止滑动，脚脚手架板铺好好后随即固定定在支承杆件件上。11）临街部位及上下下交叉作业有有危险的出入入口搭设防护护棚及隔离架架，防护棚采采用多排落地地脚手架，宽宽度6米，高度6米。在一层楼楼板标高4..5米处及3.