南引桥现浇箱梁碗口支架计算书

1、工程概36+43+46.5+43+36m，连续梁体系。单幅桥面宽度为15.5m，单箱双室结构；悬臂长度为3.25m，底板宽6.0m15:1825cm50cm；50cm45cm70cm。箱梁截面构造如下： 图 跨中A-A箱梁截面一般构造 图 支点D-D箱梁截面一般构造 2、结构布置、地基处理及材模板、支架布1底模面板采用15mm竹胶板；分配梁采用10cm×10cm，A-A截面、B-B40cm20cm；C-C截面、D-D截面布置间距为20cm。龙骨采用10cm×10cm，布置间距为60cm。2翼缘板及顶板面板采用15mm竹胶板；分配梁采用10cm×10cm，布置间距为40cm。龙骨采肢φ48×3.5mm扣件式小，布置间距为60cm。3直腹板面板采用15mm竹胶板；分配梁采用10cm×10cm，布置间距20cm。龙骨采肢φ48×3.5mm扣件式小，布置间距为60cm4斜腹板面板采用15mm竹胶板；分配梁采用10cm×10cm，布置间距为20cm。龙骨采肢φ48×3.5mm扣件式小，布置间距为60cm。A-A截面、B-BC-C40cm的φ20全丝拉杆，拉杆垂直于斜面；D-D40cm的φ20全丝拉杆，拉杆为水平布置。5外模板支架采用φ48×3.5mm的碗扣支架。横桥向支架单幅布置情况：跨中截4×90cm+7×60cm+4×30cm+7×60cm+4×90cm4×90cm+32×30cm+4×90cm60cm120cm。60cm60cm。6分配梁采用I45a型钢，单幅布置间距为4×90cm+7×60cm+4×30cm+7×60cm+4×90cm27I45a5m2根。桩采用φ630×8mm，单幅布置间距为4×360cm。条形基础采用C20混凝1m16.6m。地基1K1+577.2处的箱涵。箱涵施力为70KPa后摊铺厚为40cm的石粉并碾压，进行静载试验。满足地基承载力为200KPa20cm的C20混凝土。40cm20cm的混凝土垫层，然后再浇筑条形基础。材料1、15mm竹胶板容许弯应力[σw]：15MPa；容许剪应力[τ]：1.3MPa；弹性模量E：9000Mpa；2、容许弯应力[σw]：12MPa；容许剪应力[τ]：1.3MPa；弹性模量3、φ48×3.5mm容许弯应力[σw]：205MPa；容许剪应力[τ]：85MPa；弹性模量E：210000Mpa。4型钢容许弯应力[σw]：145MPa；容许拉应力[σ]：140MPa；容许剪应力85MPa；弹性模量E：210000Mpa截面高度分50cm。C-C50cm20cm厚，D-D截面从翼缘根部到边缘均为70cm。由于A-A、B-B截面模板、肋布置均一样，因此模板计算偏安全考虑，按照B截面荷载进行计算。A-AA-B-BB-C-CC-D-DD-3计算（26.5KN/m³；（0.5KN/m²；（2.5KN/m²；m²P=0.22γtββ(V)1/2 其中γc——混凝土的重力密度，取26.5kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，取12.0h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取0.5m/h；H——混凝土浇注高度，取2.3m；βa——外加剂影响修正系数，取β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。新浇混凝土时对侧模板的压力P=60.95KN/m²；/m²G55°，故计算斜腹板时，需考虑斜腹板上混凝0.82m，则混凝土对斜腹板产生的垂直压力为：NB-B49°的一侧进行计算。其中该部分1.03m，则混凝土对斜腹板产生的垂直压力为：N C-C49°的一侧进行计算。其中该部分1.03m，则混凝土对斜腹板产生的垂直压力为：N1.41m，则混凝土对斜腹板产生的垂直压力为：N荷载1其中龙骨采用小时，设计计算荷载组合为2当龙骨采用小时，设计计算荷载组合为其中H——为混凝土浇筑高度。龙骨及拉杆计算时，根据各荷载的性质对龙骨及拉杆进行加载，建立7.44、底荷载最大混凝土高度最大混凝土高度B-BC-C分配梁间距龙骨间距横桥向支架间距B-BC-C面板15mm1mm宽的竹胶板按照连续梁进行计算。q1=P1L；P1——最大模板强度计算压强；q1——最大模板强度计算荷载；P2——最大模板变形计算压强；q2——最大模板变形计算荷载；L——L=1mm；L1——底板）/D-D弯曲应力变形剪应力是是是2B-B弯曲应力变形剪应力1是是是分配梁计 q1=P1L1；P1——最大模板强度计算压强；q1——最大模板强度计算荷载；P2——最大模板变形计算压强；q2——最大模板变形计算荷载；L1——分配梁布置间距；L2——底板）/D-D弯曲应力变形剪应力是是是B-B弯曲应力变形剪应力是是是龙骨 q1=P1L1；P1——最大龙骨强度计算压强；q1——最大龙骨强度计算荷载；P2——最大龙骨变形计算压强；q2——最大龙骨变形计算荷载；L1——龙骨布置间距；L2——底板）/D-D弯曲应力变形剪应力是是是B-B弯曲应力变形剪应力是是是5、翼缘荷载最大混凝土高度最大混凝土高度B-BC-CD-D分配梁间距龙骨间距横桥向支架间距B-BC-CD-D面板4.2。1D-D弯曲应力变形剪应力是是是2B-B弯曲应力变形剪应力1是是是分配梁计分配梁采用10cm×10cm的，按照连续梁进行计算。计算参数及计算4.3。D-D4弯曲应力变形剪应力是是是B-B弯曲应力变形剪应力是是是龙骨A=2π（D2-d2）/4=2×π×（482-42.22）/4=821.78mm2。W——小截面模量；I——小惯性矩。A——小截面面积。q1=P1L1；P1——最大龙骨强度计算压强；q1——最大龙骨强度计算荷载；P2——最大龙骨变形计算压强；q2——最大龙骨变形计算荷载；L1——龙骨布置间距；L2——D-DD-D弯曲应力变形剪应力6、直腹板模板计荷载面板面板采用15mm厚的竹胶板，布置间距为200mm，取1mm宽的竹胶板按q1=67.9975×0.001×1=0. M=q1L1²/10=0. Q=q1L1/2=0. 分配梁计分配梁采用10cm×10cm的，按照连续梁进行计算，布置间距200mm，600mm，q1=67.9975×0.001×200=13.5995N/mm，M=σw=M/W=489582/166666.67=2.94MPa＜[σw]=12MPa；f=q2L4/128EI=12.7995×6004/128×9000× Q=q1L/2=13.5995×600/2=4079.85N，龙骨φ48×3.5600mm600mm。故龙骨实际计算跨径为300mm。龙骨按照连续梁进行计算（按φ48×2.9mm5.4），则q1=82.397×0.001×600=49.4382N/mm，q2=M=σwf=Q=q1L/2=49.4382×300/2=7415.73N，拉杆按照荷载为q1=49.4382N/mm300mm三跨连续梁进行计算：根据计算[N]=[σ]π（2d-=140×π×(2×16-1.8763×2)=21.934KN＞N,其中[N]5.1.2。7、斜腹板模板计荷载20m60mDA-A截面、B-B截面、C-C截面龙骨、拉杆布置间距一致（龙骨布置间距为60cm；拉杆沿斜面布置间距为40cm，拉杆布置角度垂直于斜面），因此龙骨②由于D-D面板面板采用15mm厚的竹胶板，布置间距为200mm，取1mm宽的竹胶板按q1=93.733×0.001×1=0.093733N/mm；M=Q=q1L1/2=0.093733×200/2=9.3733N，分配梁计分配梁采用10cm×10cm的，按照连续梁进行计算，布置间距200mm，600mm，q1=93.733×0.001×200=18.7466N/mm，q2=M=σw=M/W=674877.6/166666.67=4.05MPa＜[σw]=12MPa；f=q2L4/128EI=17.9466×6004/128×9000× Q=q1L/2=18.7466×600/2=5623.98N，龙骨、拉杆计B-B骨布置间距为600mm，拉杆沿斜面布置间距为400mm，拉杆垂直于斜面。此处按跨400mm的三跨连续梁进行计算，该斜截面荷载大小及加载情况：X=0时，E=1.05×1.2×60.95×0.6=46.08KN/m；F=1.4×4×sin(49°)×0.6=2.54KN/mX=046.08+2.54+13.53=62.15KN/m；由以上计算可知最大反力为24.4KN根据计算[N]=[σ]π（2d-=188.5×π×(2×20-1.8763×2.5)=46.14KN＞N=24.4KN,D-D骨布置间距为600mm，拉杆沿斜面布置间距为400mm，拉杆为水平布置。此处按跨400mm的三跨连续梁进行计算，该斜截面荷载大小及加载情况：X=0时，E=1.05×1.2×60.95×0.6=46.08KN/m；F=1.4×4×sin(49°)×0.6=2.54KN/mX=046.08+2.54+18.53=67.15KN/m；26.6/sin（49°）=35.2KN。根据计算[N]=[σ]π（2d-=188.5×π×(2×20-1.8763×2.5)=46.14KN＞N=35.2KN,8、支架计不考虑风荷载立杆N=[1.2Q1+1.4（Q3+Q4）]LxLy+1.2Q2VQ1——模板、配件及支架自重（1KN/m²，其中模板及配件自重均为0.5KN/m²，4.2.410m以下支撑架可不计架体自重——（26.5KN/m3——KN/m²；——KN/m²；Lx，Ly——单肢立杆纵向及横向间距；V——Lx、Ly2A-A23456789B-B23456789C-C23456789D-D234567891根据《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中5.3.3-2，A——立杆横截面面积（mm²；φ——受压杆件稳定性系数，按长细比查询规范附录E；σw——205MPa。2立杆采用φ4.8×3.5，按φ4.8×2.9进行计算，则回转半径=410.9mm2。立杆步距为h=120cma=60cmL0=h+2a可得L0=240cm。长细比λ=L/i=150，查表得稳定系数φ=0.308。[N]=φAσw考虑风荷载立杆计N=[1.2Q1+1.4（Q3+Q4）]LxLy+1.2Q2V+Q1——模板、配件及支架自重（1KN/m²，其中模板及配件自重均为0.5KN/m²，4.2.410m以下支撑架可不计架体自重；——（26.5KN/m3——KN/m²；——KN/m²；Lx，Ly——单肢立杆纵向及横向间距；VLx、Ly——（KN斜杆内力计按照最不利情况进行计算，则在支架最高，横桥向支架排数最多的D-D类截面60cm4×90+3245°。1根据《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中第风荷载体型系数μs=1.3φ0，其中φ00.8。风荷载体型系数μs=μst(1-ηn1-n41定修正计算，当φ00.1时，应取η=0.97。按现行《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表7.3.1中第32项，μs=μst(1-ηn)/(1-η)=0.1596×(1-0.9541)/(1-20.7μz·μWWk——风荷载标准值μz——风压高度变化系数，《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）D——2.8；（kN/m2，按照顶悬挂密目式安全立网时，Wk2=0.7×1.0×2.8×0.3=0.5883×60m线中线中 心悬挂密目式安全立线Wk Wk1Wk1Wk2Wk2Wk2Wk245°，则h=Lx，即（h2+Lx2）1/2/Lx=1.41421根据《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中5.6.4-3式∑Ws=2Ws1+3Ws1=1.4142×（2Wk1+3Wk2=1.4142×（2×0.2184+3×0.588≈3.1KN＜Qc=8KN2根据《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中5.6.4-1∑Wv=2Wv1+3Wv1=1×（2Wk1+3Wk2=1×（2×0.2184+3×0.588按图示，偏安全计算，架体自重仅计算立杆，该斜杆作用范围内共有（4.5/2.4）=75LG-240LG-24013.34Kg。9、预留通道计预留通道结构布分配梁采用I45a型钢，单幅布置间距为4×90cm+7×60cm+4×30cm+7×60cm+4×90cm27I45a5m2根。桩采用φ630×8mm，单幅布置间距为4×360cm。具体布置如下图所示垫5cm垫垫5cm垫 结构计分配梁I45a分配梁I45a参数为： mm41-27，分配梁跨径为L=5m1-8号、20-2760cm，集中力P为支架计算轴向力；9-19qqqpppppppp集中力加载图 均布荷载加载图912345678其中最大应力为σwmax=55.9MPa＜[σw]=145MPa；最大变形为fmax=0.96mm＜[f]=L/400=12.5mm；I45aI45aL=3.6m，按连续梁进行计最大应力为σwmax=67.7MPa＜[σw]=145MPa；最大变形为fmax=0.9mm＜[f]=L/400=9mm；9.2.3桩计桩采用φ630×8，A=0.01563m²，根据以上计算可知桩最大受力9.2.4条形基础采用C201.0m1.0m×0