上海框剪结构住宅小区钢管扣件式双排双立杆外墙脚手架施工方案

工程概况工程名称：XX住宅小区工程工程地址：上海市XX区XX镇，东至田园路，南至金阳路，西至北横泾，北至规划中的东五号河。建设单位：上海XX置业有限公司设计单位：上海市建工设计研究院有限公司监理单位：上海XX工程顾问有限公司施工单位：XX建设集团有限公司结构类型、建筑层数、面积、高度：本工程结构类型为框架剪力墙结构总建筑面积约为72535.8平方米，主要由6#、7#、8#、12＃、13＃、14＃、15#、17#、19#、20#、22#楼组成，其中6＃楼建筑面积均为5742.9㎡，层高11层，总高度35.20m（22#楼同6#楼）。7＃楼建筑面积为7998.1㎡，层高11层，总高度35.2m（8#楼同7#楼）。12＃楼建筑面积为7592.7㎡，层高11层，总高度35.20m。13＃楼建筑面积为5230.9㎡，层高11层，总高度35.20m（14#楼同13#楼）。15＃楼建筑面积为8254.5㎡，层高12层，总高度36.9m（其中一层为半地下自行车库）。17＃楼建筑面积为8293.7㎡，层高11层，总高度36.9m（其中一层为半地下自行车库）。19＃楼建筑面积为5225.3㎡，层高10层，总高度32.4m（20#楼同19#楼）。承包范围：所有图纸施工内容编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工手册》（第4版）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)施工部署结合本工程各栋楼的平面布置和结构形式的实际情况，本工程脚手架搭设分为两个阶段：即12米以下为第一个施工阶段，12米以上至房屋檐口高度为第二个施工阶段。本工程12米以下采用双排双立杆脚手架，12米以上采用双排单立杆脚手架搭设。连墙件采用两步三跨形式搭设。外墙脚手架在土方回填至室外标高后开始搭设。脚手架设计参数1）立杆纵向间距1.50m，里外立杆中心距离1.05m，里立杆距墙0.30m。2）大横杆步距1.8m，底部扫地杆上皮离垫板高度0.20m。3）连墙件：采用钢管扣件，按二步三跨设置，并从第一步纵向水平杆处开始设置。4）剪刀撑：剪刀撑水平方向间隔设置，每组剪刀撑跨越立杆数为5跨，每组剪刀撑间距视一个侧面架子立杆布置情况而定，最大不超过9m；每组剪刀撑在垂直方向上连续设置至脚手架顶部。5）脚手板：上步架操作层及以下三步架面满铺竹编脚手笆（即铺4层）。6）密目网：第二步架以上，脚手架外围用绿色密目网全封闭，设置于外立杆内侧。5、脚手架基础1）基础回填土前应排除基坑内积水，并用符合回填土质量要求的土分层填筑并夯击密实，铺以宽1800mm，厚80mm的碎石垫，再浇筑厚150mm的C20素混凝土。2）脚手架基础地面应有排水措施，距外侧立杆500mm(距外墙边1.8M)设置排水沟，排水沟宽度为250mm，深度最浅处不宜小于150mm，坡度不小于5‰。排水沟采用砖砌水泥砂浆抹面（或混凝土浇筑），每隔25m设一个窨井，与现场地面排水系统贯通，污水排放经窨井沉淀后排入市政污水管道。3）脚手架基础必须经过验收，合格后，按要求放线定位，然后才可进行脚手架搭设施工。6、搭设施工6.1材料要求1）钢管：钢管采用外径Φ48mm，壁厚3.0mm的管材。钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品质量合格证，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。脚手架钢管的尺寸应按下表采用，每根钢管的最大重量不应大于25kg。脚手架钢管尺寸截面尺寸(mm))最大长度(mm))外径Φ壁厚横向水平杆其他杆483.0220060002）扣件：采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl5831—1995)的规定。新扣件必须有产品合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓须进行更换。3）脚手板：采用通用的平编竹笆板，要求毛竹材质优良，无枯脆、腐朽、虫蛀现象。两端应设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。4）密目网：应使用有产品合格证和生产许可证，网眼紧密，要求100cm2面积不少于2000目。6.2脚手架搭设：1）搭设顺序：立杆→横楞（小横杆）→牵杠（大横杆）→搁栅→剪刀撑→脚手笆→栏杆→安全网。2）立杆：底部应垫统长木垫板或槽钢，木垫板长度不少于2跨，板厚不小于5cm。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的对接头不应设在同一步内。3）大横杆：设置在里、外立杆内侧，长度不宜小于3跨；采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离应不小于50cm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；大横杆采用搭接时其搭接长度应不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆端部的距离不应小于10cm。4）小横杆（横楞）：立杆与大横杆交接处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除；横楞与立杆的中心距离不应大于15cmm；横楞里端离墙距离为20cm，外端伸出20cm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。5）扫地杆：脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆应用扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6）剪刀撑：从脚手架外侧立面的两端各设置一组剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间净距不应大于9m；每道剪刀撑宽度为5跨。剪刀撑斜杆与地面的夹角宜为45°；剪刀撑接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。7）连墙件：连墙件应从底层第一步架面纵向水平杆处开始设置，竖向每二步架及水平向每二个立杆纵距设置一个连墙件，连墙件采用钢管扣件式，与楼层内预埋钢管对拉连接，即可承受拉力也可承受压力。连墙件示意图8）栏杆、挡脚板及脚手板：防护栏杆和挡脚板均应设在外立杆的内侧；栏杆设置二道，上道栏杆上皮高度距架面1.2m，下栏杆应居中设置，挡脚板高度不应小于180mm；作业层架面上脚手板（笆）应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。每张脚手笆四角用18#铅丝同牵杠扎牢。9）安全隔离：脚手架每隔4步，应在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底笆，底笆下应加2根搁栅与挑出横楞连接固定，底笆与搁栅绑扎，每笆不少于4点。10）密目网：从第二步开始，脚手架外立杆内侧满挂绿色安全密目网封闭。11）斜道：运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1：6；人行斜道宽度不宜小1m，坡度宜采用1：3。斜道拐弯处平台宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧栏杆、挡脚板设置要求与外架子相同；斜道脚手板上应每隔250～300mm设置一根厚度为20～30mm的防滑木条。12）接地及避雷：钢管脚手架四角应有接地保护及避雷装置，接地电阻不大于4欧姆，接地工作应由专职电工负责进行。6.3注意事项：1）脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开作业岗位时，不得留有未固定构件和不安全隐患，确保架子稳定。2）在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。在外电架空线路附近作业时，脚手架外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离不得小于下表的数值。在建筑工程(含脚手架具)的外侧边缘与外电架空线路的边缘之间的最小安全操作距离外电线路电压(KKV)1以下1～1035--110154--2200330--5000最小安全操作距离离(m)4681012注：上、下脚手架斜道严禁搭设在有外电线路的一侧。3）脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时，里排立杆要低于沿口40～50cm，外排立杆高出沿口1.5m，高出女儿墙上皮1M，搭设两道护身栏，并挂密目安全网。4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。5）开始搭设时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6）扣件安装应符合下列规定：螺栓拧紧力矩不应小于40N/M，且不应大于65N/M；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7）六级以上(含六级)强风和高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止脚手架搭设作业。8）脚手架验收：脚手架应实行分步(段)搭设分步(段)交验使用。搭设完毕，应按规定要求进行验收，验收合格的脚步手架在明显部位挂上验收合格牌。7、技术要求及允许偏差1）地基基础：表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座(或垫板)沉降量不大于10mm。2）立杆垂直：立杆高度10M时允许偏差±50mm，立杆高度15M时允许偏差±75mm，20M以上(包括20M)时为±100mm。3）间距：步距允许偏差±20mm，纵距允许偏差±50mm，横距允许偏差±20mm。4）纵向水平杆高差：一根杆的两端允许偏差±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差允许±10mm。5）主节点处各扣件中心点相互距离不大于150mm。6）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应不小于500mm。立杆上的对接扣件至主节点的距离不大于立杆步距的1/3。7）纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不大于立杆纵距的1/3。8）扣件的拧紧扭力矩控制在40-65N·M。 8、脚手架拆除8.1拆除顺序：按搭设的反程序进行拆除，即密目安全网→踢脚板→防护栏杆→搁栅→斜拉杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。8.2拆除准备：1）扣件式钢管脚手架拆除前，现场必须先设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工。地面监护人必须履行职责。2）作业前，应仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不准搭设在脚手架上，应另立设置。3）建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。8.3安全拆除：1）所有高处作业人员，应严格执行高处作业规定，遵守安全纪律，按拆除工艺及方案要求操作。2）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内存留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。3）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除(踏步式)。认真做到一步一清，一杆一清。4）所有连墙件、斜拉杆、隔离措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，不准先行拆除。5）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。6）所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接从高处坠落伤人。7）如遇强风、雨、雪等特殊气候，停止进行脚手架的拆除。夜间一般应停止拆除作业，除特殊情况并经领导审批同意后，方可进行拆除。拆除中应具备良好的照明设备，配备监护人员。8）当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。9）输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应分类堆放整齐。9、安全技术措施9.1安全施工要求：1）从业人员必须经过安全教育培训，考试合格取得上岗证，方可上岗作业。2）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3）搭设(拆除)脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。严禁酒后上班。4）作业前应接受专项施工方案交底和班前安全技术交底。5）脚手架地基按施工方案要求处理完毕，并经验收合格。立杆布置放线完毕。6）脚手架搭设所用的钢管、扣件、安全网质量符合规定要求，应有产品合格证。7）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。8）搭(拆)脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。9.2安全使用要求：1）砌筑脚手架作业层上施工荷载不得超过3KN/m2，粉刷脚手架作业层上施工荷载不得超过2KN/m2。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。2）在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆和纵横向扫地杆；严禁拆除连墙件。3）脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）脚手架立杆的沉降和垂直度是否符合规定要求。（4）安全防护是否符合要求。是否超载。4）不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、落地式扣件钢管脚手架计算书1）18米以下双立杆计算计算参数:双排脚手架，搭设高度12.0米，立杆采用双立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.20米。钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/2=0.113kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.331×1.3002=0.704×106/4491.0=156.689N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.401×1300.04/(384×2.06×105×107780.0)=4.021mm小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支支座的最大反反力计算值，在在最不利荷载载布置下计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.荷载值计算算小横杆的自自重标准值P1==0.0388×1.3000=0.0050kN脚手板的荷荷载标准值P2==0.1500×1.3000×1.5500/2==0.1466kN活荷载标准准值Q=33.000××1.3000×1.5000/2=22.925kkN荷载的计算算值P=((1.2×00.050++1.2×00.146++1.4×22.925))/2=2..165kNN大横杆计算算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考考虑为大横杆杆自重均布荷荷载与荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和均布荷载最最大弯矩计算算公式如下:集中荷载最最大弯矩计算算公式如下:M=0.008×(1..2×0.0038)×11.50022+0.1775×2.1165×=0.577×1106/44911.0=1228.4033N/mm22大横杆的计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考考虑为大横杆杆自重均布荷荷载与荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和均布荷载最最大挠度计算算公式如下:集中荷载最最大挠度计算算公式如下:大横杆自重重均布荷载引引起的最大挠挠度V1=0..677×00.038××1500..004/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=0..06mm集中荷载标标准值P=(0..050+00.146++2.9255)/2=11.561kkN集中荷载标标准值最不利利分配引起的的最大挠度V1=1..146×11560.5585×15500.0003/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=2..72mm最大挠度和和V=V1++V2=2..778mmm大横杆的最最大挠度小于于1500..0/1500与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值计算算横杆的自重重标准值P1==0.0388×1.5000=0.0058kN脚手板的荷荷载标准值P2==0.1500×1.3000×1.5500/2==0.1466kN活荷载标准准值Q=33.000××1.3000×1.5000/2=22.925kkN荷载的计算算值R=11.2×0..058+11.2×0..146+11.4×2..925=44.340kkN单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!当直角扣件件的拧紧力矩矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手手架的荷载包包括静荷载、活活荷载和风荷荷载。静荷载标准准值包括以下下内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)；本例为0.13881NNG1=0.1388×18.0000=2..486kNN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚手手板，标准值值为0.15NNG2=0.1500×15×11.500××(1.3000+0.3300)/22=2.7000kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.15NNG3=0.1500×1.5000×15//2=1.6688kN(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/m2)；0.0055NNG4=0.0055×1.5000×18..000=00.135kkN经计算得到到，静荷载标标准值NG==NG1++NG2+NNG3+NGG4=77.008kkN。活荷载为施施工荷载标准准值产生的轴轴向力总和，内内、外立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到到，活荷载标标准值NQ==3.0000×2×11.500××1.3000/2=5..850kNN风荷载标准准值应按照以以下公式计算算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GGB500009-20001)附录表D.4的规定采用用：W0=0.5500Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)附录表的规定定采用：Uz=1.2500Us——风荷载体型型系数：Us=1.1344经计算得到到，风荷载标标准值Wk=0.7×00.550××1.2500×1.1334=00.546kkN/m2。考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+00.85×11.4NQ经过计算得得到，底部立立杆的最大轴轴向压力N=1.22×7.0008+0.885×1.44×5.8550=15..371kNN不考虑风荷荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ经过计算得得到，底部立立杆的最大轴轴向压力N=1.22×7.0008+1.44×5.8550=16..600kNN风荷载设计计值产生的立立杆段弯矩MW计算公式MW=0.885×1.44Wklahh2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得得到风荷载产产生的弯矩Mw=00.85×11.4×0..546×11.500××1.2000×五、立杆的稳定性性计算:1.不考虑风荷荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=16..600kNN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k——计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5550；l0——计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.550××1.2000=2.1448m；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比，为21148/166=135；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.377；——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；经计算得得到=166000/(0..38×4224)=1003.9022N/mm22；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；不考虑风荷荷载时，立杆杆的稳定性计计算<[ff],满足要求!2.考虑风荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=15..371kNN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k——计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5550；l0——计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.550××1.2000=2.1448m；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比，为21148/166=135；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.377；MW——计算立杆段段由风荷载设设计值产生的的弯矩，MW=0..140kNN.m；——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；经计算得得到=153771/(0..38×4224)+1440000//4491==127.4447N/mmm2；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；考虑风荷载载时，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要求!六、最大搭设高度度的计算:不考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG22K——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=4.5523kN；NQ——活荷载标准准值，NQ=5.8500kN；gk——每米立杆承承受的结构自自重标准值，gk=0.1388kN/m；经计算得到到，不考虑风风荷载时，按按照稳定性计计算的搭设高高度Hs==115..474米。脚手架搭设设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：经计算得到到，不考虑风风荷载时，脚脚手架搭设高高度限值[H]=50..000米。考虑风荷载载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG22K——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=4.5523kN；NQ——活荷载标准准值，NQ=5.8500kN；gk——每米立杆承承受的结构自自重标准值，gk=0.1388kN/m；Mwk——计算立杆段段由风荷载标标准值产生的的弯矩，Mwk==0.1118kN.mm；经计算得到到，考虑风荷荷载时，按照照稳定性计算算的搭设高度度Hs==92.7773米。脚手架搭设设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：经计算得到到，考虑风荷荷载时，脚手手架搭设高度度限值[H]=50..000米。七、连墙件的计算算:连墙件的轴轴向力计算值值应按照下式式计算：Nl=Nlww+Noo其中Nlww——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：Nlww=1..4×wwk×AAwwk——风荷载标准准值，wk=0.5466kN/m22；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=2.40××4.50=10..800m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5.0000经计算得到Nlw=8.2252kN，连墙件轴轴向力计算值值Nl==13.2252kN连墙件轴向向力设计值Nf==A[f]]其中——轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比l/i==30.000/1.600的结果查表表得到=0..95；A=44.24cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得得到Nf==82.7709kNNf>Nll，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件采用用扣件与楼层层连接。经过计算得到NNl=113.2522kN大于扣件的的抗滑力8.0kN，不满足要要求!连墙件扣件连接示示意图八、立杆的地基承承载力计算:立杆基础底底面的平均压压力应满足下下式的要求pp≤fg其中p——立杆基础底底面的平均压压力(kN//m2)，p=NN/A；p=666.40N——上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kN)；N=116.60A——基础底面面面积(m2)；A=00.25fg——地基承载力力设计值(kN//m2)；fg=72.500地基承载力力设计值应按按下式计算ffg=kkc×ffgk其中kc——脚手架地基基承载力调整整系数；kc=0.50fgk——地基承载力力标准值；fgk==145..00地基承载力力的计算满足足要求!九、脚手架配件数数量计算:1）12米以下双立杆范围内内扣件式钢管管脚手架的杆杆件配备数量量需要一定的的富余量，以以适应构架时时变化需要，因因此按匡算方方式来计算；；根据脚手架架立杆数量按按以下公式进进行计算：L--长杆总长度(m)；N1---小横杆数(根)；N2---直角扣件数(个)；N33--对接扣件数(个)；N4---旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=558；H---搭设高度(m)HH=18；h--步距(m)hh=1.2；la--立杆纵距(m)lla=1.55；lb---立杆横距(m)llb=1.33；长杆总长度(m)L=11.1×188×(58++1.5×558/1.22-2×1..5/1.22)=25334.40小横杆数(根)N1=11.1×(118/2.44+1)×558=5422直角扣件数(个)NN2=2.22×(18//1.2+1)×588=20422对接扣件数(个)NN3=25334.40//6=4233旋转扣件数(个)NN4=0.33×25344.40/66=127脚手板面积(m2)S=1..1×(588-2)×11.5×1..3=1200.12根据以上公公式计算得长长杆总长2534..40；小横杆542根；直角扣扣件2042个；对接扣扣件423个；旋转扣件127个；脚手板120.112m2。2）12米以上单立杆计算计算参数:双排脚手架，搭设设高度15.0米，立杆采采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的的横距1.05米，内排排架距离结构构0.30米，立杆的的步距1.20米。钢管类型为为48×3..0，连墙件采采用2步3跨，竖向间间距3.60米，水平间间距4.50米。施工活荷载载为3.0kNN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用用竹笆片，荷荷载为0.15kkN/m2，按照铺设设8层计算。栏杆采用竹竹笆片，荷载载为0.15kkN/m，安全网荷荷载取0.00550kN/mm2。脚手板下小小横杆在大横横杆上面，且且主结点间增增加一根小横横杆。基本风压0.45kkN/m2，高度变化化系数1.25000，体型系数0.60000。地基承载力力标准值145kNN/m2，基础底面面扩展面积0.2500m2，地基承载载力调整系数数0.50。一、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均均布荷载值计计算小横杆杆的自重标准准值P1==0.0388kN/m脚手板板的荷载标准准值P2==0.1500×1.5000/2=00.113kkN/m活荷载载标准值Q=33.000××1.5000/2=2..250kNN/m荷载的的计算值q=11.2×0..038+11.2×0..113+11.4×2..250=33.331kkN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计计算最大弯矩考考虑为简支梁梁均布荷载作作用下的弯矩矩计算公式如如下:M=3.3331×1..3002=0.704×1106/44911.0=1556.6899N/mm22小横杆的计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考考虑为简支梁梁均布荷载作作用下的挠度度计算公式如如下:荷载标准值q=0.0038+0..113+22.250==2.4011kN/m简支梁均布布荷载作用下下的最大挠度度V=5.00×2.4001×13000.04/(3844×2.066×105×1077780.0))=4.0221mm小横杆的最最大挠度小于于1300..0/1500与10mm,满足要求!二、大横杆的计算算:大横杆按照照三跨连续梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。用小横杆支支座的最大反反力计算值，在在最不利荷载载布置下计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.荷载值计算算小横杆的自自重标准值P1==0.0388×1.3000=0.0050kN脚手板的荷荷载标准值P2==0.1500×1.3000×1.5500/2==0.1466kN活荷载标准准值Q=33.000××1.3000×1.5000/2=22.925kkN荷载的计算算值P=((1.2×00.050++1.2×00.146++1.4×22.925))/2=2..165kNN大横杆计算算简图2.抗弯强度计计算最大弯矩考考虑为大横杆杆自重均布荷荷载与荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和均布荷载最最大弯矩计算算公式如下:集中荷载最最大弯矩计算算公式如下:M=0.008×(1..2×0.0038)×11.50022+0.1775×2.1165×=0.577×1106/44911.0=1228.4033N/mm22大横杆的计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考考虑为大横杆杆自重均布荷荷载与荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和均布荷载最最大挠度计算算公式如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重重均布荷载引引起的最大挠挠度VV1=0.6677×0..038×11500.0004/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=0..06mm集中荷载标标准值P=(0..050+00.146++2.9255)/2=11.561kkN集中荷载标标准值最不利利分配引起的的最大挠度V1=11.146××1560..585×11500.0003/(1000×2.0660×1055×1077780.0000)=2..72mm最大挠度和和V=V1++V2=2..778mmm大横杆的最最大挠度小于于1500..0/1500与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值计算算横杆的自重重标准值P1==0.0388×1.5000=0.0058kN脚手板的荷荷载标准值P2==0.1500×1.3000×1.5500/2==0.1466kN活荷载标准准值Q=33.000××1.3000×1.5000/2=22.925kkN荷载的计算算值R=11.2×0..058+11.2×0..146+11.4×2..925=44.340kkN单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!当直角扣件件的拧紧力矩矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手手架的荷载包包括静荷载、活活荷载和风荷荷载。静荷载标准准值包括以下下内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)；本例为0.13881NNG1=0.1388×15.0000=2..071kNN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚手手板，标准值值为0.15NNG2=0.1500×12×11.500××(1.3000+0.3300)/22=2.1660kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.15NNG3=0.1500×1.5000×12//2=1.3350kN(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=0.0055×1.5000×15..000=00.112kkN经计算得到到，静荷载标标准值NG==NG1++NG2+NNG3+NGG4=55.694kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到到，活荷载标标准值NQ==3.0000×2×11.500××1.3000/2=5..850kNN风荷载标准准值应按照以以下公式计算算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)附录表D.4的规定采用用：W0=0.4500Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)附录表的规定定采用：Uz=1.2500Us——风荷载体型型系数：Us=0.6000经计算得到到，风荷载标标准值Wk=0.7×00.450××1.2500×0.6000=00.236kkN/m2。考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+00.85×11.4NQ经过计算得得到，底部立立杆的最大轴轴向压力N=1.22×5.6994+0.885×1.44×5.8550=13..794kNN不考虑风荷荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ经过计算得得到，底部立立杆的最大轴轴向压力N=1.22×5.6994+1.44×5.8550=15..023kNN风荷载设计计值产生的立立杆段弯矩MW计算公式MW=0.885×1.44Wklahh2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得得到风荷载产产生的弯矩Mw=00.85×11.4×0..236×11.500××1.2000×五、立杆的稳定性性计算:1.不考虑风荷荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=15..023kNN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k——计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5550；l0——计算长度(m),由公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5550×1..200=22.148mm；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比，为21148/166=135；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i的结果查表表得到0.377；——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；经计算得得到=150223/(0..38×4224)=944.030NN/mm2；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；不考虑风荷荷载时，立杆杆的稳定性计计算<[ff],满足要求!2.考虑风荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=13..794kNN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k——计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5550；l0——计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.550××1.2000=2.1448m；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比，为21148/166=135；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.377；MW——计算立杆段段由风荷载设设计值产生的的弯矩，MW=0..061kNN.m；——钢管立杆受压强度度计算值(N/mmm2)；经计算得得到=137994/(0..38×4224)+611000/44491=999.8622N/mm22；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；考虑风荷载载时，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要求!六、最大搭设高度度的计算:不考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG22K——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=3.6623kN；NQ——活荷载标准准值，NQ=5.8500kN；gk——每米立杆承承受的结构自自重标准值，gk=0.1388kN/m；经计算得到到，不考虑风风荷载时，按按照稳定性计计算的搭设高高度Hs==121..992米。脚手架搭设设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：经计算得到到，不考虑风风荷载时，脚脚手架搭设高高度限值[H]=50..000米。考虑风荷载载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG22K——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=3.6623kN；NQ——活荷载标准准值，NQ=5.8500kN；gk——每米立杆承承受的结构自自重标