上海某高层酒店外墙脚手架施工方案及计算书

外墙脚手架施工方案编制单位：上海****建筑工程有限公司****工程项目部编制人：审批人：编制日期：2008年6月12日目录工程概况施工部署落地式双排钢管脚手架施工方案四、悬挑式双排钢管脚手架施工方案五、卸料平台施工方案六、脚手架拆除方案****国际广场酒店工程外墙脚手架施工方案：工程概况；本工程为新建高层酒店，工程名称为：****国际广场酒店工程，由上海****置业有限公司开发建设，上海****建筑工程有限公司承建，上海****建筑设计院有限公司设计，上海****新区建设监理有限公司负责工程监理。工程建设地点在浦东**镇，**路以东，**路以西，**路以南，**路以北。地下一层，地上19层，总建筑面积37716.0平方米。其中地上建筑30366.0平方米，地下建筑7350.0平方米。建筑总高度76.0m。结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构。计划所有外墙脚手架搭设材料均用钢管搭设，所有外墙脚手架均为主体、装饰使用，使用荷载按照结构架操作层二排同时承受荷载使用。外墙脚手架总搭设高度为82.0m(考虑屋面构架高度6m)，一~六层外墙脚手架计划采用落地脚手架，落地脚手架搭设高度30.0m；七层楼面以上外墙脚手架采用悬挑式脚手架，悬挑式脚手架每段为五个结构层，悬挑式脚手架最大搭设高度为18.0m。详细搭设方案在本施工方案中具体列举。二、施工部署.2.1、外墙脚手架的设计：、悬挑脚手架共分为三个悬挑段，分别在七层楼面、十二层楼面、十七层楼面设置型钢悬挑层，每个悬挑段从楼面采用18号槽钢作水平挑杆,并设置12.6号槽钢作斜撑，挑架按@1.2m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设：步距1.80m，横距1.05m，纵距1.2m，与型钢挑架间距相同,以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上,用φ16Ω形预埋钢筋环与楼板固定，以抵抗挑架的水平拉力或压力和悬挑弯矩。、一~六层采用落地式双排钢管脚手架，该脚手架的搭设高度为30.0米，按照30.0m计算。立杆下部6m高采用双立杆，其余均采用单立杆，立杆纵向间距为1.2米，立杆横向间距为1.05米。大横杆步距为1.8米。所有钢管均采用Φ48x3.5mm，质量必须符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。脚手架基础在原夯实的回填土上铺设150厚5~40碎石，浇筑150厚C20混凝土。计算时钢管按照Φ48x3.5mm计算。钢管质量必须达到规范和方案要求。三、落地式双排钢管脚手架施工方案：3.1.落地脚手架的施工部署：一~六层采用落地式双排钢管脚手架，该脚手架的搭设高度为30米，按照30m计算。立杆下部6m高范围采用双立杆，其余范围全部采用单立杆，立杆纵向间距为1.2米，立杆横向间距为1.05米。大横杆步距为1.8米。所有钢管均采用Φ48x3.5mm，质量必须符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。脚手架基础在原夯实的回填土上铺设150厚5~40碎石，浇筑150厚C20混凝土。3.2外墙脚手架布置平面图：见附图“****国际广场酒店工程落地脚手架布置平面图”。3.3外墙脚手架布置立面图：见附图“****国际国际广场酒店工程落地脚手架立面图”。3.4外墙脚手架标准节详图：3.5各项尺寸及构造要求：一）.搭设尺寸选择横距1.05m，纵距1.2m，步距1.8m，连墙件竖向间距3.6m，水平间距2.4m(即二步二跨)，立面采用全封闭式安全立网(1.8x6m)封闭防护。二）.构造要求1．立杆立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的1／3。设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2、纵向水平杆纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一般采用对接扣件连接。接头应交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。3、小横杆横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100mm。4、脚手板要求采用竹笆脚板，长宽为1.0x1.2m，采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。根据规范要求，脚手板需要满铺。5．连墙件采用刚性连墙件。由φ48短钢管、U形卡、40*5扁钢等组成。40*5mm扁钢预埋在楼层钢筋混凝土柱及边梁内，锚人混凝土内长度为350mm，每层均设，承受拉力。底层采用膨胀螺栓连接。连墙件采用花排布置，必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。

连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘6.剪刀撑每道剪刀撑宽度不应小于4跨，斜杆与地面的倾角为45°~60°之间，采用整个立面连续设置。剪刀撑搭接长度须不小于1000mm，用三只扣件等间距连接牢固，扣件离杆件两端应大于50MM。斜杆必须有4个与立杆相连的固定点。7.斜道采用“之”字形人行斜道，人行斜道宽度应不小于1.0m，坡度为1：3,斜道两侧及平台外侧设置栏杆挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm,外侧用密目式安全立网封闭，每隔250-300mm设置一根防滑木条，木条厚度为20-30mm。8.地基与基础立杆地基为基础边回填粉质粘土，要求回填土严格分层夯实，在密实的回填土上铺设150厚5~40碎石，浇筑150厚C20混凝土基础。为防雨水浸泡地基，在架外侧立杆外40Cm处设一排水沟。9、防雷措施共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在主楼外架四角脚手架立杆上，并将所有最小层的大横杆全部连通，形成避雷网络。引下线采用φ8圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统(即框架柱主筋)连成一体，接触处采用可靠焊接，焊完后再测定电阻，要求接地电阻不大于4Ω。3.6.结构安全性能验算：钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距2.4米，采用专用连墙件连接。2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处上海省上海，基本风压为0.55kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.72；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:16；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.40；地基承载力调整系数:0.40。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.22+0.10×1.47×1.22=0.232kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.22-0.117×1.47×1.22=-0.272kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.232×106,0.272×106)/5080=53.543N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=53.543N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.143×12004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×12004/(100×2.06×105×121900)=0.939mm；大横杆的最大挠度0.939mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.2=0.046kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.2/(2+1)=0.126kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.2/(2+1)=1.260kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.046+0.126)+1.4×1.26=1.97kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.97×1.05/3=0.69kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.696kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.696×106/5080=137.013N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=137.013N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.126+1.26=1.432kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1432.08×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.343mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.343=2.367mm；小横杆的最大挠度为2.367mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；小横杆的自重标准准值:P2=0..038×1.05//2=0.002kN；；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1.05×1.2/22=0.1889kN；；活荷载标准值:Q=33×1.05×1.2//2=11.89kkN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0466+0.022+0.1889)+1..4×1.89==2.9522kN；R<6.400kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆荷荷载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)，为0.11161NG1=[0.11161+(11.20×2/2)×0.0388/1.800]×(30.000-6.000)=33.401；；NGL1==[0.11161+00.038++(1.200×2/2)×0.0388/1.800]×6.00=1.0081；(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0..3NG2=00.3×16×1.2×(1.05++0.3)//2=33.888kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0..15NG3=0.15××16×1.2/22=1..44kNN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.2×30=0.18kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=88.909kN；NGL=NNGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=99.989kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××1.05×1.2×2/2==3.788kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo---基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.555kN/mm2；Uz---风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1.42；Us---风荷载载体型系数：：取值为0..718；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.55×1.42×0.7188=0..393kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式Ns=1.2NGGL+1.44NQ=1.22×9.9899+1.44×3.78==17.2279kNN；Nd=1.2NGG+1.4NNQ=1.22×8.9099+1.44×3.78==15.9983kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为Ns=1.2NNGL+0.885×1.4NQ=1..2×9.9899+0.885×1.4×3.78==16.4485kNN；Nd=1.2NNG+0.855×1.4NQ=1..2×8.9099+0.885×1.4×3.78==15.1189kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.3933×1.2×1..82/10=0.1182kNN.m；六、立杆的稳定性性计算:外脚手架采用双立立杆搭设，按按照均匀受力力计算稳定性性。1.6.00米米以上立杆稳稳定性计算。不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=15..983kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=159833/(0.1186×4889)=1775.7211N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1775.7211N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=15..189kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1186立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=151888.76/((0.1866×489))+1816612.9118/50880=2202.7444N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=2002.7444N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！2.6.00米米以下立杆稳稳定性计算。不考虑风荷载时，双双立杆的稳定定性计算公式式为：立杆的轴向压力设设计值：N=8.664kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算杆件件长细比时，取取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=8640//(0.1886×4899)=94..989NN/mm2；立杆稳定性计算σσ=944.989N/mm22小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,双双立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力设设计值：N=8.2443kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1186立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=8242..74/(00.186××489)++1816112.9188/50800=1226.3766N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1226.3766N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！七、连墙件的计算算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..393kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=8.664m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=4..748kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=9.7748kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l0//i=3300/155.8的结果果查表得到φφ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=244*5=1..20cm22；（40*5mmm扁钢开螺栓栓孔¢16后截面宽度度按照24mm）；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×1.2×10-4×205×103=23..35kNN；Nl=9.7488<Nff=23..35KN,,连墙件的抗拉强度度设计计算满满足要求！连墙件的抗压强度度计算：连墙件的抗压强度度Nf=A[f]（连连墙件的抗压压强度由顶紧紧结构的钢管管来承受）其中——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比ll/i=300.00/11.58的结结果查表得到到=0.955；A=4424mm22；（¢48*3mmm钢管）[f]=2005.00NN/mm2。经过计算得到NNf=0..95*4224*2055=82.557KNNN1=9.7748KN∵Nf>Nl∴连墙件的抗压强度度满足要求。连接件与脚手架的的连接强度计计算：连接接件与脚手架架立杆用Ø14U形箍连接对Ø144U形箍的剪切切破坏验算：：NL（Ny）≦[NCV][NCV]—Ø114U形箍的抗剪剪切破坏允许许最大剪力NL=9.748KNN[NCV]=2**3.14**72*130NN/mm2==40.0KKN∵NL（Ny）≦[NCV]∴Ø14U形箍能满满足要求。经过计算：脚手架架与墙体连接接的连墙件能能满足要求！！八、立杆的地基承承载力计算::立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=644kpa；；其中，地基承载力力标准值：ffgk=1660kpaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..4；立杆基础底面的平平均压力：pp=N//A=377.972kpa；；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=15..189kkN；基础底面面积：AA=0..4m2。p=37.9722≤fg=64kkpa。地地基承载力满满足要求！3.7.其他主要技技术与安全措措施

1.控制扣件螺螺栓扭力矩：：采用扭力扳扳手，将扣件件节点扭力矩矩控制在40—50N.M；2.减少少偏心荷载：：将相邻步架架的大横杆交交替设于五杆杆的内、外侧侧；同样，铺铺设脚手板以以及多层作业业时，应尽量量使施工荷载载内、外传递递平衡，使偏偏心荷载化为为轴心荷载；；3.严格格控制施工荷荷载：施工荷荷载不得大于于3.0kN／m2，且不得集集中；4.加强对构配件质量量检验，不合合格者不准使使用；5.人员要求：持证上上岗，必须戴戴安全帽、系系安全带，穿穿防滑鞋；6.分段进行质量检查查：基础施工工完后、每搭搭完10m后、达达设计高度后后、操作层上上加载后，严严格按规定要要求验收；7.加强使使用阶段的检检查及保修，特特别是台风、大大雨之后，主主要检查地基基、底座、立立杆垂直度、扣扣件螺栓等等等；8.拆除阶段，在地面面设围栏及标标志牌，并派派专人看守，严严禁非作业人人员入内；9.使用阶段沉降观测测：在底部立立杆处设水平平标记，漆以以红漆，由专专人定期进行行沉降观测跟跟踪。10.进入装饰阶阶段，对架体体要进行重新新验收挂牌，合合格后须方可可使用。3.8.应急预案整个外墙脚手架在在搭设前必须须编制施工方方案，经公司司审批后请专专家小组进行行论证，论证证通过后才可可以施工。在在整个搭设、使使用过程中一一旦出现问题题，计划采取取以下措施：：建立以项目经理为为责任人的专专项方案管理理小组，对本本方案的编制制、实施进行行全过程管理理。一旦出现现问题，管理理小组立即按按照预案进行行组织、纠正正和管理。管理小组名单如下下：项目经理项目付经理技术负责人安全员施工员在施工前必须进行行详细的技术术交底，在搭搭设过程中由由质量员、安安全员、施工工员和技术负负责人进行搭搭设质量监控控。对搭设过过程中出现的的质量问题及及时整改。对对不整改者即即命令停工，直直至整改完成成，验收通过过后才能继续续搭设。严格检查连墙点的的连接质量和和使用监护。在使用一段时间后后派专人对扣扣件进行再次次紧固检查。在遇大风季节前应应由管理小组组提前检查脚脚手架的各杆杆件和连墙点点、基础情况况。在恶劣气气候时间应由由管理小组值值班，应对突突发情况。四、悬挑式双排钢钢管脚手架施施工方案：4.1.悬挑式式脚手架的施施工部署：每个悬悬挑段脚手架架搭设高度为为18.0m，每个悬挑挑段从楼面采采用18号槽钢作作水平挑杆,,下部设12.6号槽钢作斜斜撑，挑架按按@1.2m间距布置置，挑架上部部的钢管架按按结构架要求求搭设：步距距1.80m，横距1.005m，纵距距1.2m，与型钢钢挑架间距相相同,以便立杆均均能支在型钢钢挑架的水平平挑杆上。水水平挑杆均放放在楼板上,,用φ16Ω形预埋钢筋筋环与楼板固固定。脚手架立杆全部采采用单立杆，立立杆纵向间距距为1.2米，立杆横向向间距为1..05米。大横杆步步距为1.8米。所有钢管管均采用Φ48x3..5mm，质质量必须符合合现行国家标标准《直缝电电焊钢管》（GB/T13793）,所有扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。计算时钢管按照Φ48x3.0mm计算。4.2.悬挑式式外墙脚手架架平面布置：：悬挑式外墙墙脚手架平面面布置详见“悬挑脚手架架平面布置图图”。4.3.各项尺寸及及构造要求4.3.1细部构构造要点：1.悬挑挑架的水平杆杆是架体的主主要受力杆件件，不仅支承承上部架体，而而且承受架体体立杆荷载产产生的弯矩，故故必须与结构构拉牢锚固。本本方案是将型型钢搁在楼板板上，在相应应部位，沿挑挑杆轴线前后后预埋2只φ16Ω形钢筋套住住挑杆，紧固固后焊接牢固固。水平杆下下设置12.6号槽钢斜撑撑。2.悬挑杆的侧向向稳定用［116做水平支撑撑，既保证挑杆侧向稳稳定，又为拐拐角处不在挑挑杆处的架体体立杆做支承承梁，在型钢钢层面的钢管管架均须连续续纵向设扫地地杆。铺操作作层竹笆脚手手板时，其纵纵向水平杆间间距不得大于于300。3.外架架连墙杆应严严格按二步二二跨设置，切切不可疏漏。4.外架架剪刀撑应符符合以下要求求：1).每每道剪刀撑跨跨越立杆的根根数宜在5～7根之间，每每道剪刀撑宽宽度不应小于于4跨，且不小小于6m，斜杆倾倾角宜在455～60度之间。2).剪剪刀撑应每段段沿架体外立立面整个长度度和高度连续续设置。3).剪剪刀撑的斜杆杆宜搭接，其其搭接长度必必须大于1mm，且至少用用两个旋转扣扣件扣牢。4).剪剪刀斜撑杆应应用旋转扣件件固定在与之之相交的横向向水平杆的伸伸出端或立杆杆上，旋转扣扣件中心线距距主节点的距距离不应大于于150mmm。4.3.2钢管脚脚手架的搭设设要求：4.4.2.1脚手手架搭设使用用总要求本工程脚手架全部部采用钢管脚脚手架。钢管管脚手架应按按上海市委((87)5225号文规定定要求执行。安全要求如下：1.材料料的规格的质质量必须符合合有关技术规规定的要求。2.严格格控制使用荷荷载，确保有有较大的安全全储备。3.砌筑筑脚手架均布布使用荷载不不超过3000N//m2。4.立杆间距横向1..05米，纵向不超超过1.2米，步距1.88米。5.应有牢固的和足够够的连墙点，以以保证整个脚脚手架的稳定定性。7.搭设设过程中要及及时设置联墙墙杆，避免在在搭设中发生生偏斜和倾倒倒。8.脚手手板要铺满、铺铺平、铺稳，不不得有探头板板。9.搭设设完毕后应进进行验收，检检查合格后才才能使用。10.作作业层的外侧侧面应竹片围围护，并挂设设密目式安全全网。12.每每隔四层设一一道斜挑网。13.架架子工必须熟熟悉和严格遵遵守安全技术术操作规程，佩佩戴和使用劳劳动保护用品品。14.必必须有良好的的防电、防雷雷装置，可靠靠的接地装置置，同时设置置避雷装置。15.六六级以上大风风、大雪等天天气条件时，应应暂停在脚手手架上作业。4.3.2.2搭设设中的操作要要求：1).杆件搭设：搭设顺序为：安装装挑杆→焊接水平支支撑→焊接斜撑→逐根树立立立杆，并与扫扫地杆扣紧→装扫地小横横杆→即与立杆或或扫地杆扣紧紧→按第一步大大横杆并与各各立杆扣紧→安第一小横横杆→安第二步大大横杆→第二步小横横杆→安装连墙件→第三、四步步大横杆和小小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪力撑→铺脚手片。2).搭设杆件注意意事项：①按照杆件的搭设顺顺序和规定的的构造方案及及尺寸进行摆摆设。②扣件拧紧程度要适适当。③及时与结构拉结或或采用临时支支顶，以确保保搭设过程的的安全。④不合格的杆件和扣扣件不能用。⑤随时校正杆件的水水平和垂直偏偏差，随时调调整。⑥搭设工人必须佩挂挂安全帽。⑦未完成的脚手架，在在每一收班时时要保证架工工稳定。3).扣件安装①连接大横杆的对接接扣件，开口口应朝架子内内侧，螺栓向向上，以防雨雨水进入。②装螺栓时应将根部部放正和保持持适当的拧紧紧程度，这时时脚手架的承承载能力，稳稳定和安全影影响很大，因因此，要求扭扭力矩控制在在30－40N·m，最大不得得超过59NN·m。4）.挑杆杆型钢焊接应应满焊，如遇遇对接焊时应应两边加焊160*2200*100厚钢板。吊吊环在混凝土土结构中的锚锚固长度应保保证560mmm长。水平平支撑搁置在在型钢上后应应焊接牢固，焊焊缝饱满。4.3.2.3对双双排钢管架的的构造要求：：1.）搭搭设尺寸选择横距1.055m，纵距1.2m，步距1.88m，连墙件件竖向间距33.6m，水水平间距2..4m(即二步二跨跨)，立面采用用全封闭式安安全立网(1.8x5.4m)封闭防护。2.）构造要求①立杆接头采用对接，且且要求将接头头交错布置，二二个相邻立杆杆接头不应设设在同步同跨跨内，且在高高度方向错开开的距离不小小于500mmm，各接头头中心距主节节点距离不大大于步距的11／3。杆顶端高出屋面构构架顶高度为为1.8m。每根立立杆底部均插插在挑架型钢钢上的Ф25钢筋上。设设置纵横方向向扫地杆。纵纵向扫地杆采采用直角扣件件固定在距底底座下皮不大大于200mmm处的立杆杆上。横向扫扫地杆采用直直角扣件固定定在紧靠纵向向扫地杆下方方的立杆上。②纵向水平杆纵向水平杆设于横横向水平杆之之上，并以直直角扣件扣紧紧，每层架设设4根纵向水平平杆。一般采采用对接扣件件连接。接头头应交错布置置，相邻接头头水平距离不不小于5000mm，不应应设在同跨内内，且不得设设在水平杆跨跨中。③横向水平杆每一主主节点处须设设置一根横向向水平杆，每每侧外伸长度度，不应小于于100mmm。④脚手板要求采用竹笆脚板，长长、宽为1.0x1.2m，采采用平铺法，铺铺设于4根纵向水平平杆上，四个个角采用直径径为1.2mmm的镀锌钢钢丝固定在纵纵向水平杆上上。根据规范要求，脚脚手板需要满满铺。⑤连墙件一律采用刚性连墙墙件。由φ48短钢管、400*5扁钢等等组成。400*5mm扁钢预埋埋在楼层钢筋筋混凝土柱及及边梁内，锚锚人混凝土内内长度为3550mm，每每层均设，承承受拉力。连连墙件的长度度不超过3000mm(内侧立杆离离墙距离为3300mm))。连墙件采用花排布布置，且宜靠靠近主节点位位置，偏离主主节点不应大大于300mmm；必须从从底步第一根根纵向水平杆杆处开始设置置。连墙件呈呈水平且垂直直于墙面设置置，与脚手架架连接的一端端可稍为下斜斜，但不容许许上翘。⑥剪刀撑每道剪刀撑宽度为为4跨，斜杆与水水平横杆的倾倾角为45°—60°之间，采用用整个立面连连续设置。斜斜杆接长采用用绑搭连接，且且采用转扣固固定在与之相相交的立杆或或横向水平杆杆的伸出端上上，转扣中心心线距主节点点距离应小于于150mmm。斜杆必须须有4个与立杆或或水平杆相连连的固定点。eq\o\ac(○,7)扣件安装1）、连接大横杆的对对接扣件，开开口应朝架子子内侧，螺栓栓向上，以防防雨水进入。2）、装螺栓时应将根根部放正和保保持适当的拧拧紧程度，这这时脚手架的的承载能力，稳稳定和安全影影响很大，因因此，要求扭扭力矩控制在在30～40N.MM，最大不得得超过59NN.M。3）防电电避雷措施共共设置4根避雷针，避避雷针采用φ12镀锌钢筋筋制作，长度度为1m，设置在在主楼外架四四角脚手架立立杆上，并将将所有最小层层的大横杆全全部连通，形形成避雷网络络。引下线采用φ8圆圆钢，将立杆杆与整幢建筑筑物楼层内避避雷系统(即框架柱主主筋)连成一体，接接触处采用可可靠焊接。4.4、悬挑式脚手架结构构安全性能验验算：普通型钢悬挑脚手手架计算书型钢悬挑扣件式钢钢管脚手架的的计算依据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)、《建筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为18米，立杆采用用单立杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为11.2米，立杆的横横距为1.005米，立杆的步步距为1.88米；内排架距离墙长度度为1.155米；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；脚手架沿墙纵向长长度为1500米；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数0.880；连墙件布置取两步步三跨，竖向向间距3.66米，水平间距距3.6米，采用螺栓栓连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):3.0000；脚手手架用途:结构脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处上海省省上海，查荷荷载规范基本本风压为0..550，风风荷载高度变变化系数μz为2.0200，风荷载体体型系数μs为0.7255；计算中考虑风荷载载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m2):0.11161；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手手板铺设层数数:8层；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；5.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁采用用18号槽钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度2.3米，建筑物内内锚固段长度度2.3米。与楼板连接的螺栓栓直径(mm):116.00；；楼板混凝土标号::C35；6.拉绳与支杆参参数支撑数量为:1；；支杆与墙支点距离离为(m):3..700；最里面支点距离建建筑物1.55m,支杆采用112.6号槽槽钢。二、大横杆的计算算:按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3×1.05//(2+1))=0.1005kN//m；活荷载标准值:Q=3×1.05//(2+1))=1.055kN/mm；静荷载的设计值::q1=1.2×0.0388+1.2××0.1055=0.1772kN//m；活荷载的设计值::q2=1.4×1.05==1.47kN/m；；图1大横杆设计荷荷载组合简图图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计荷荷载组合简图图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.1722×1.22+0.100×1.47×1.22=0.2232kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.1722×1.22-0.1117×1.47×1.22=-0..272kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.2232×1006,0.2772×1066)/50880=53..543NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=53..543NN/mm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.0338+0.1105=0..143kkN/m；活荷载标准值:q2=Q==1.05kN/m；；最大挠度计算值为为：V=0.6777×0.1433×12004/(1000×2.06×105×1219000)+0..990×1.05×12004/(1000×2.06×105×1219000)=0.9399mm；大横杆的最大挠度度0.9399mm小于于大横杆的最最大容许挠度度12000/150mm与10mmm，满足要求求！三、小横杆的计算算:根据JGJ1300-20011第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0038×1.2==0.0446kN；；脚手板的自重标准准值：P2=0.3×1.05×1.2/((2+1)==0.1266kN；活荷载标准值：QQ=3×1.05×1.2/((2+1)=1.2660kN；；集中荷载的设计值值:P=11.2×(0.0466+0.1226)+1..4×1.26=1.997kN；；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0.0388×1.052/8=0.0066kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=11.97×1.05//3=00.69kkN.m；；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.6966kN.mm；最大应力计算值σσ=M/W==0.6996×1066/50800=137..013NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1377.013N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2205N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::Vqmax=5×00.038××10504/(3844×2.06×105×1219000)=0.0244mm；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0046+0..126+11.26==1.4332kN；；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmax=11432.008×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72××2.06×105×121900)=2.3343mmm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..024+22.343=2.3367mmm；小横杆的最大挠度度为2.3667mm小小于小横杆的的最大容许挠挠度10550/1500=7与10mmm,满足要求！！四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为6.40kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取6.40kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..038×1.2×2/2=00.046kN；小横杆的自重标准准值:P2=0..038×1.05//2=0.002kN；；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1.05×1.2/22=0.1889kN；；活荷载标准值:Q=33×1.05×1.2//2=11.89kkN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0466+0.022+0.1889)+1..4×1.89==2.9522kN；R<6.400kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆荷荷载的计算::作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)，为0.11161NG1=[0.11161+(11.20×2/2)×0.0388/1.800]×18.000=2..551；(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0..3NG2=00.3×8×1.2×(1.05++0.3)//2=11.944kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0..15NG3=0.15××8×1.2/22=0..72kNN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.2×18=0.1088kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=55.323kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××1.05×1.2×2/2==3.788kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo---基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.555kN/mm2；Uz---风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=2.02；Us---风荷载载体型系数：：取值为0..725；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.55×2.02×0.7255=0..564kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×5.3233+1.44×3.78==11.6679kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×5.3233+0.885×1.4×3.78==10.8885kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.5644×1.2×1..82/10=0.2261kNN.m；六、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=11..679kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=116799/(0.1186×4889)=1228.4077N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1228.4077N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=10..885kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1186立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=108855.32/((0.1866×489))+2608869.511/50800=1771.0322N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1771.0322N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！七、连墙件的计算算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..564kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=12..96m22；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=100.23kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=15..23kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l0//i=3300/155.8的结果果查表得到φφ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=244*5=1..20cm22；（40*5mmm扁钢开螺栓栓孔¢16后截面宽度度按照24mm）；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×11.2×100-4×205×103=23..35kNN；Nl=15.233KN<NNf=23..35KN,,连墙件的抗拉强度度设计计算满满足要求！连墙件的抗压强度度计算：连墙件的抗压强度度Nf=A[f]（连连墙件的抗压压强度由顶紧紧结构的钢管管来承受）其中——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比ll/i=300.00/11.58的结结果查表得到到=0.955；A=4424mm22；（¢48*3mmm钢管）[f]=2005.00NN/mm2。经过计算得到NNf=0..95*4224*2055=82.557KNNN1=15..23KN∵Nf>Nl∴连墙件的抗压强度度满足要求。连接件与脚手架的的连接强度计计算：连接接件与脚手架架立杆用Ø14U形箍连接对Ø144U形箍的剪切切破坏验算：：NL（Ny）≦[NCV][NCV]—Ø114U形箍的抗剪剪切破坏允许许最大剪力NL=15.23KNN[NCV]=2**3.14**72*130NN/mm2==40.0KKN∵NL（Ny）≦[NCV]∴Ø14U形箍能满满足要求。经过计算：脚手架架与墙体连接接的连墙件能能满足要求！！八、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本方案中，脚手架架排距为10050mm，内内排脚手架距距离墙体11150mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为15000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=13669.9ccm4，截面抵抗抗矩W=152.22cm3，截面积A=29..29cmm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×5.3233+1.44×3.78=11..679kkN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×29.299×0.00001×78.5=0.2276kNN/m；悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=227.0555kN；R[2]=--3.0611kN；R[3]=00.633kN。最大弯矩Mmaax=8..264kkN.m；最大应力σ=MM/1.055W+N/AA=8.2264×1006/(11.05××1522000)+0××103/29929=51.7009N/mmm2；水平支撑梁的最大大应力计算值值51.7709N//mm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215N/mm22,满足要求！！九、悬挑梁的整体体稳定性计算算:水平钢梁采用188号槽钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××10.5××70×2235//(15000×1800×235))=1..55由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.8888。经过计算得到最大大应力σ=8..264×1106/(00.888××1522000)=61.1225N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=611.125小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!十、支杆的受力计计算:水平钢梁的轴力RRAH和支杆的的轴力RDi按照下面面计算其中RDicossαi为支杆的顶顶力对水平杆杆产生的轴拉拉力。各支点的支撑力RCi=RDisinαi按照以上公式计算算得到由左至至右各支杆力力分别为：RD1=29.1993kN。十一、支杆的强度度计算:钢丝拉绳(支杆))的内力计算算：斜压支杆的轴力RRD我们均取最最大值进行计计算，为RD=29.193kkN下面压杆以122.6号槽钢钢计算，斜压压杆的容许压压力按照下式式计算：其中N---受压斜杆杆的轴心压力力设计值，NN=299.193kkN；φ--轴心受压斜斜杆的稳定系系数,由长细比l//i查表得到到φ=0.7722；i--计算算受压斜杆的的截面回转半半径，i==4.9533cm；l--受最最大压力斜杆杆计算长度，l=3.992m；A--受压压斜杆净截面面面积，A=15.669cm2；σ--受压斜杆杆受压应力计计算值，经计计算得到结果果是25.7771N//mm2；[ff]--受压斜杆抗抗压强度设计计值，f==215NN/mm2；受压斜杆的稳定性性计算σ<[ff]，满足要要求!斜撑支杆的焊缝计计算：斜撑支杆采用焊接接方式与墙体体预埋件连接接，对接焊缝缝强度计算公公式如下其中N为斜撑支支杆的轴向力力，N=299.193kkN；lw为为斜撑支杆件件的周长，取取453mmm；t为斜斜撑支杆焊缝缝的厚度，tt=5.5mmm；ft或或fc为对接焊缝缝的抗拉或抗抗压强度，取取185N//mm2；经过计算得到焊缝缝最大应力=299193.3332/(4453×5.5)=11..717N//mm2。对接焊缝的最大应应力11..717NN/mm2小于1855N/mmm2，满足要求求!十二、锚固段与楼楼板连接的计计算:1.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用钢筋拉拉环，拉环强强度计算如下下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=00.633kN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》条[f]==50N//mm2；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[633..417×4/(3..142×50×2)]1//2=2..84mmm；水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。4.5、转角悬挑挑杆的计算（加加斜撑）由水平钢梁传来的的荷载：P=3*NN=3*111.679KKN=35..04KN悬挑脚手架阳角型型钢计算书一、参数信息::1、荷载参数脚手架联梁传递支支座力F(kkN)：35.044;2、阳角型钢构造参参数型钢支撑形式：两两根支杆;立杆横向间距或排排距La(mm)：1.20;;内排架距离墙长度度a(m)：1.63;;阳角型钢长度L((m)：3.25;;点M到Q点的距离D1(mm):3..60;支点P到建筑物角角点O的距离D3((m)：3.10;;O点到QQ点的距离D22(m)：0.10;;3、阳角型钢材料参参数:型钢型号：18号号工字钢;支杆类型：12..6号槽钢二、阳角型钢计算算水平阳角型钢采用用焊接建筑物物埋件连接，计计算条件为一一端固支的连连续梁。型钢截面惯性矩II=16660.000cm4，截面抵抗抗矩W=1855.00cmm3，截面积A=30.660cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图图1、型钢受力计计算脚手架联梁传递支支座力F=335.0400kN;水平钢梁自重荷载载q=1..2×24.100×9.8×10-3=0.2283kN//m经过连续梁的计算算得到阳角型钢支撑梁剪剪力图（kNN）)阳角型钢支撑梁弯弯矩图（kNN.m）)阳角型钢支撑梁变变形图(mm)型钢支点的的支撑撑力为RA=73.0027kN;;型钢固接处的支撑撑力为RB=-1.6600kN;;型钢最大弯矩MMmax=331.6811kN.m;;图中距离|MP||=(3..600×3.6000+0.1000×0.1000+3.1000×3.1000+1.4114×0.1000×3.1000)1/2=4.7988m图中角度<MPPQ=arccsin(33.600//4.7988)=48..6210图中角度<OPPQ=arcctan(00.100/3.1100)=11.84800每根支杆的压力T=73..027/22/sin((48.62210)=48..662kNN水平型钢的轴向力力N=2×48.6662×cos(448.62110)×cos(11.84800)=64..272kNN型钢最大应力计算算值σ=M/11.05W++N/A=331.6811×106/(1.005×1855×103)+64..272×1103/(30..6×1022)=1844.098NN/mm2型钢的最大应力计计算值σ=1844.098NN/mm2小于型钢的的抗弯强度设设计值2115.0000N/mmm2，满足要要求！2、型钢整体稳定性性计算水平型钢采用188号工字钢,计算公式如如下:其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B得到：φb=1.2669由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)，得得到φb'。经过计算得到最大大应力σ=311.681××106/(00.848××185×1103)=2001.9988N/mmm2型钢的最大应力计计算值σ=201.9998N/mmm2小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!3、支杆的强度计算算下面压杆以122.6号槽钢钢槽钢计算，斜斜压杆的容许许压力按照下下式计算：其中N---受压斜杆杆的轴心压力力设计值，NN=488.662kkN；A--受压压斜杆净截面面面积，A=15.669cm2；i--计算算受压斜杆的的截面回转半半径，i==4.9533cm；l--受最最大压力斜杆杆计算长度，l=4.798m；λ--杆件长细比比，λ=4.7998×1022/4.9553=97φ--轴心受压斜斜杆的稳定系系数,由长细比l//i查表得到到φ=0.6611；σ--受压斜杆杆受压应力计计算值，经计计算得到结果果是50.776N/mmm2；[ff]--受压斜杆抗抗压强度设计计值，f==215NN/mm2；受压斜杆的稳定性性计算σ<[ff]，满足要要求!斜撑支杆采用焊接接方式与墙体体预埋件连接接，对接焊缝缝强度计算公公式如下其中N为斜撑支支杆的轴向力力，N=488.662kkN；lw为为斜撑支杆件件的周长，取取227mmm；t为斜斜撑支杆焊缝缝的厚度，tt=5.5mmm；ft或或fc为对接焊缝缝的抗拉或抗抗压强度，取取ft=1885.00NN/mm2,fc=2215.000N/mm22经过计算得到焊缝缝最大应力=488.662××103/(2277×5.5)=38..976N//mm2。对接焊缝的最大应应力σ=38..976NN/mm2小于1855N/mmm2，满足要求求!4、型钢与建筑物连连接的计算水平钢梁与楼板采采用对接焊缝缝，弯矩和剪剪力共同作用用的对接焊缝缝计算如下：：对接焊缝在正应力力与剪应力作作用计算公式式为其中N--对接焊缝轴轴向力,N==64.2772KN;F--对接接焊缝切向力力，F=-11.6KN；；A--水平平钢梁满焊的的截面积，AA=30.66cm2；ftt--对对接焊缝的抗抗拉强度，fft=1855N/mm22；fvv--对对接焊缝的抗抗剪强度，ffv=1255N/mm22；经过计算得到焊缝缝正应力σ=N/AA=64..272×1103/(30..600×1102)=21..004N//mm2；焊缝剪应力f==F/A=-1.6600×103/(30..600×102)=-0..523N//mm2；对接焊缝的折算应应力(21.0004×21.0004+3×-0.5223×-0.5223)0.55=21.0024N/mmm2；对接焊缝的正应力力σ=21.0004N//mm2小于焊缝的的抗拉强度1185.0000N/mmm2，满足要求求；对接焊缝的剪应力力f=-00.523N/mm22小于焊缝的的抗剪强度1125.0000N/mmm2，满足要求求；对接焊缝的折算应应力21.0024N//mm2小于1.1×ft=2203.5000N/mmm2，满足要求求！4.6、其他主要要技术与安全全措施：1）控制扣件螺螺栓扭力矩：：采用扭力扳扳手，将扣件件节点扭力矩矩控制在30～40N.MM，最大不得得超过59NN.M；2）减少偏心荷载：：将相邻步架架的大横杆交交替设于五杆杆的内、外侧侧；同样，铺铺设脚手板以以及多层作业业时，应尽量量使施工荷载载内、外传递递平衡，使偏偏心荷载化为为轴心荷载；；3）严格格控制施工荷荷载：脚手板板满铺，施工荷荷载不得大于于3.0kN／m2，且不得集集中；4）加强强对构配件质质量检验，不不合格者不准准使用；5）人员员要求：持证证上岗，必须须戴安全帽、系系安全带，穿穿防滑鞋；6）分段段进行质量检检查：型钢挑挑杆和水平支支撑系统施工工完后、每搭搭完10m后、达达设计高度后后、操作层上上加载后，严严格按规定要要求验收；7）加强强使用阶段的的检查及保修修，特别是台台风、大雨之之后，主要检检查型钢挑杆杆、立杆根部部、立杆垂直直度、扣件螺螺栓等等；8）拆除除阶段，在地地面设围栏及及标志牌，并并派专人看守守，严禁非作作业人员入内内；9）、脚手架验收与与使用要求（1）、脚手架必须严严格按施工方方案搭设，脚脚手架搭设完完毕使用之前前须经有关部部门验收合格格后，方可投投入使用。（2）、应每天清理脚脚手架上的垃垃圾、杂物。（3）、对脚手架每周周组织一次大大检查，检查查合格后脚手手架方可投入入使用。（4）、六级及六级以以上大风和雾雾、雨天，应应停止脚手架架作业，脚手手架上应有可可靠防滑措施施。（5）、在六级大风和和大雨前后，必必须对脚手架架进行检查，包包括各主节点点处各杆件的的连接、附墙墙杆、斜撑、安安全防护措施施等是否符合合方案要求。（6）、脚手架在使用用期间，严禁禁任意拆除下下列杆件：主节点处的纵、横横向水平杆、斜斜撑、附墙件件、栏杆、挡挡脚板等。（7）、脚手架的搭设设须符合“搭设和构造造要求”，特别应控控制好脚手架架的垂直度，严严禁脚手架内内外倾斜，扣扣件检查按“脚手架材料料及检验要求求”进行。（8）、脚手架应有可可靠的避雷措措施。（9）、严禁在脚手架架上进行电、气气焊作业。10）、拆除注意事项项1.划出出工作区域标标志，禁止闲闲人进入。2.严格格遵守拆除顺顺序，由上而而下，先绑的的