忆韵宾馆计算书版改动

本设计为黑龙江省大庆市忆韵宾馆设计。全楼主体共11层，建筑面积为15426.2本建筑设计采用了内廊式的平面组合，使宾馆内各房间相对独立、安静，不被穿便于管理，满足使用要求，特别是消防和疏散要求。第二部分为结构设计，本设计的结构采用向框架承重体系，选取一榀框架进行水平力和竖向力计算，并进行内力组合，以确定最不利内力，并进行截面设计。包括框架梁、板、柱、楼梯、雨篷及基础的截面设计等。墙体采用粉煤灰蒸压加气混凝土砌块砌筑，有利于减轻建筑物自重；其中对框架梁、板、柱的设计都采用了比较常用的弹性理论方案。本设计为7度抗震设防烈度设计，因此设计过程中还进行了作用下弹性位移验算。设计后达到了强度、刚度和稳定性方面的要求。ThedesignfortheHeilongjiangprovinceDaqingCityYiYunHodesign.Thewholebuildingconsistsof11layers,theconstructionareaof15426.2m2.Thedesignisdividedintotwoparts:thefirstpartistheconstructionofbuildings,includingthesurroundingenvironmentdesign,architecturalgraphicdesign,facadeofthebuildingdesign,architecturalprofiledesign,selectionandconstructionofbuildingmaterials.Thearchitecturaldesignoftheplanecombinationcorridor,thehoroomisarelativelyindependent,quiet,don'tbecrossbuthaveacertainrelationship,thelayoutofthebuildingsuitone'smeasurestolocalconditions,flexiblelayout,functionalareaclear,clearstreamline,convenientmanagement,tomeettheuserequirements,especiallythefireandevacuation.Thesecondpartisthestructuredesign,thestructuredesignofthelongitudinalandtransverseframebearingsystem,selectaframeworkofhorizontalforceandverticalforcecalculation,andthecombinationofinternalforces,internalforcesandtodeterminethemostunfavorable,crosssectiondesign.Includingtheframebeam,plate,column,stair,awningandfoundationofthesectiondesignetc..Wallusingflyashautoclavedaeratedconcreteblockmasonry,toreducetheweightofbuildings;thedesignoftheframebeams,plates,columnsareusedmorecommonlyusedelastictheoryscheme.Thisdesignisthedesignof7degreeseismicfortificationintensity,sothedesignprocessofelasticdisplacementchecking.Afterthedesigntothestrength,stiffnessandstabilityrequirements.Keyword:buildingconstruction;frame;concrete;seismic第1章建筑设 建筑平面设 房间平面设 建筑立面设 建筑剖面设 第2章结构设 结构设计说 重力荷载的计 侧移刚度的计 竖向荷载作用下框架结构的内力计 横向框架的内力组 截面设 楼板的设 基础设 结 参考文 致 1开间8.4m,进深为7.2m柱网，且采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块对大空间进行隔3.9m，标准3.3m。处理问题中的双方,是互为依存不可分割的,往往完美和谐的建筑艺术形象,2框架的承重方梁柱截面尺寸的确柱：采用C40混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋HRB400钢筋；梁：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋HRB400钢筋；C30HRB400C30HRB400材料特征值

f19.1N/mm2,f1.71N/ f14.3N/mm2,f1.43N

f360N/mm2,f'360N/yyyy

f270N/mm2,f'270N/yy9.1.230，0,3580mm，100mm。yy1/14～1/10进行估算，宽度取b=(1/3～1/2)h,梁截200mm,4l08.4m所以h0=467~840mm，横向框架长跨梁bh350mm700mm横向框架短跨梁bh350mm700mmbh350mm700mm4）Ac

N

进行估算。uNuN0.75，bh cNGqsn12

q=12~14kN/m2 级抗震时，11.05~1.15 边柱轴向力增大系数，边柱21.1，角柱21.2N1.3134.22.14.21.2121.101.101.09107 9107 即bchc0.7519.1

取bchc800mm2-1。2-1 3503003502-2b1-28003-87009-10600框架结构的计算简由于各层柱的截面尺寸不同而导致形心线不重合时，取顶层柱的形心作为柱子的轴线。按此计算简图计算出的内力是计算简图轴线上的内力，由于此轴线不一定是各截面的形心线，所以在截面配筋计算时，应将计算简图轴线上的内力转化为柱截面形心处的内力，即计入上、下柱截面形心间的偏心距对弯矩的影响。结构计结构的布置及计算简根据该建筑的使用功能和建筑设计的要求，进行了建筑的平面、立面及剖面103.9m3.3m,33.6m3002002-1CEFJ2-1结构计算简图屋面及楼面的永久荷载标准25mm30mm

1.3kN/100mm

0.1252.5kN/

0.6kN/

4.4kN/钢筋混凝土 石灰砂浆顶 0.70.1220.240.28kN/5.355kN/钢筋混凝土 0.50.120.30252.85kN/石灰砂浆顶 0.50.1220.240.18kN/3.03kN/钢筋混凝土 0.50.120.20251.9kN/石灰砂浆顶 0.50.1220.240.18kN/2.08kN/ 砖、涂料（平

40.m0.73.30.451.04kN/

42.97kN/ 40.m

0.720.70.2423.30.282.14kN/42.57kN/1砌 3.30.70.2147.28kN/2

23.30.70.281.46kN/8.74kN/砌 3.30.70.2147.28kN/ 砖、涂料（平 3.30.70.451.17kN/屋面永久荷载标准值（上人20

23.30.70.281.46kN/10.91kN/220.030.66kN/0.4kN/14.50.020.29kN/150

50.150.75kN/100

250.12.5kN/V

0.25kN/

4.85kN/0.90.24143.02kN/0.90.620.56kN/内20厚水泥粉

0.90.02200.36kN/3.94kN/0.2kN/

0.4kN/

0.4kN/屋面及楼面可变荷载的标准

2.0kN/

2.0kN/ S1.03.03.0kN/ （r为屋面积雪荷载分布系数

25kN/

5.5kN/梁、柱、墙、门的重力荷载梁、柱重量按其尺寸及材料容重标准值确定。梁两侧面层重量也应计入梁自重内，墙体重量可根据厚度及材料容重标准值确定，其两侧的面层应计入墙体自重内。本设计的的墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块填充，以砌块厚度和材料横向框架是主楼的16Gi恒载0.5活1）3~81楼盖面积（扣除柱所占面积）59.4250.716.80.70.70.746因此，楼盖部分自重为：4.851029.45=4993.7925.35516.830.71119.840.729.620.76.65.35523.037.2842.972842.5718标准层梁柱自重 =4681.7130.82.11.51.84.41.820.4199.92 积

20.92.421.02.1170.252.98内积59.4250.250.7107.20.724 4GE3~8Gki2）二层相对三~楼盖部分永久荷载标准值为：4.85（1029.45-4.27.23）=4552.84二层梁柱标准值 .42=4681.71办公间及活动间活载：564.64kNGE2Gki0.5Qki4552.840.5(564.642GE1Gki0.5(564.649~101（扣除柱所占面积）因此，楼盖部分自重为：4.851027.88=4985.2226.65.35523.037.2842.972842.5718标准层梁柱自重 =4518.8430.82.11.51.84.41.820.4199.92外积4.24.2151.20.92.421.02.1170.252.98内积59.4250.2542.52.40.261.4254.27.232.0(7.20.6)(4.20.6)187.27.2GE9~10Gki4985.224518.8479.97539.4610.60678.260.5(564.6416.852817.53.940.62817.52

23.032817.54551.460.542.971642.57831.22.121.81.52.11.8170.472 积

12.47

.219N内积：0.56.4544屋顶屋面活荷载：2.02817.5=980kNGE11Gki0.5Qki335.5重力荷载代表2-2横向框架侧移刚度的横向框架梁线刚度ib2-3；柱的线刚度ic2-4

E3.25104N/cc

E3.0104N/c2-3横梁线刚度ibc2bh/4I0l/1-1-EcI0/l/1.5EcI0/l/2EcI0/l/1-1-2-4柱的线刚度ichc/Ecbh/IcEcIc/hc/1-3-9-i柱的线刚度

Ec

Ih hc1.0H，其他层hc1.25H柱的侧移刚度

D

式中系数c由下表确2-5柱侧移刚度修正系数边柱中 Ki2Ki1i2i3 2底层（固接KKi10.5 2K2-5、2-6、2-7。2-6框架柱侧移刚度D值边柱（28中柱（18KK2-7123456789横向水平作用下框架结构的内力和侧移计横向自振周期的计按顶点位移法（适用于质量、刚度沿高度分布均匀的框架）墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数00.6。计算公式为T1 式中为T为顶点位移，按D2-T1

1.72-8Gi∑GiDiii1iD98765432水平作用及楼层剪力计40mII多遇下，水平影响系数最大值max0.08，Tg已经求出T10.84s，由于TgT15Tg,一般钢T0

0.3501故：g1

max T1

0.84由公式FEK1Geq计算总水平作用标准值，其中1为相应于结构基本振周期的水平影响系数值；Geq为结构等效总重力荷载，多质点应取总重力荷85%。Geq Gi 则结构总水平作用标准值 平力，由于T10.841.4Tg0.49，且Tg3.5s，故顶部附加作用系数为GjHj10795.333.9

Fi

GiGjH

(1n

.81877.7因此，第一层的水 作用为

GjHj

F2105.20kN

F7

F4

表2-9各质点横向水平作用及楼层剪力计Hi/Gi/GiHi/Vi/987654321nn具体的计算过程见表2-9，各楼 剪力按ViFk进行计算k 图2-3(b)层间剪力分水平作用下的位移验水平作用下框架结构的间位移ui和顶点位移公ss(u)iVi/jnu(u)kK1n表中计算的各层的层间弹性位移角应满足eui/hi，ue为多遇作用准值产生的楼层内最大的层间弹性位移，h为计算楼层高度e为弹性层间位表2-10横向水平作用下的位移计算Vi/Di/N/ui/ui/hi/eui/987654321水平作用下框架内力计16

sisij

uV

uV(1Dij2-4，Dij2-5，Vi2-7,yy

yy1ny2y3ny2y1y3其余柱无2-11、2-12。2-11Vi//N/KyMiMi9876543212-12ViDijKyMiMi987654321nN(VlVrn K1MiMl (M ili

i1,

)) iM)r M) ili

i1,

MlMVb l2-8，2-132-13MbllMbll N中N--9--8--7--6--5--4--3--2--1--（1）（2）表中M单位为kN.m，V单外为kN，N单位为kN，l单位为m。 作用下框架的弯矩图剪力图及轴力图见2-4图、2-5图。15CE图2-4水 作用下的弯CEFJ横向风荷载作用下框架结构内力和位移的计风荷载标准风荷载标准值按式wkzszwo计算。基本风压wo0.55kNmBoswT20.40.8420.28kN.s2m2，查得1.33os

0.8，背面

Z高度处的风振系数z，按下式计算

1vz。仍取7

ww

11.330.46Hi zzs

qz8.40.4zszHizz代入上式可得各楼层标高处的qz2-14，q2-4z2-14Hi/Hi/q2(z)/kN.987654321风振系数

来考虑风压脉动的影响。本设计房屋高度H=36.9m>30mHB=2.06>1.5,因此该房屋框架应考虑风压脉动的影响。由上表可见，z1.08～1.3998F8的计算过程如下

：2-6（2-7（风荷载作用下的水平位nn由图所示的水平荷载,由公式ViFK计算层间剪力Vi，然后依据表2-Ks求出7s(u)iVi/jnu(u)kn2-152-1512345Vi/D/(N/ui/ui/ui/层6789Vi/D/(N/ui/ui/ui/1/1542,1/550,风荷载作用下框架结构内矩及轴力计算见表2-16和2-17。梁端弯矩、剪力及轴力计算见表2-16和2-17、2-182-62-7。2-16Vi//N/Ky9876543212-17Vi//N/KyMiMi9876543212-18梁端弯矩、剪力及柱轴力计算MblMbrlMblMbrl--9--2-18梁端弯矩、剪力及柱轴力计算8--7--6--5--4--3--2--1-

27

39

671124

2-9水平风荷载作用下的弯矩图CEFJ计算取15-17轴线横向框架进行计算,计算单元宽度取8.4m,由于房间内布置荷载计

图2- 横向框架计算单因在CEEF跨处标准客房内卫生间内孔洞及两侧的内梁格均较小,为简化计算2-12各层梁上作用的恒荷载10q、q 和q'

q2'4.852.4q2P4.22.1122.17.2 4.854.48.43.942 2

3.037.21.2P4.22.1122.17.2 4.854.48.43.942 2

300mm500mmP33.947.2M1

167.460.6-0.352M2P2

157.590.6-0.3529q10

q'1q1q

'3.912.42P4.22.123.034.48.43.942 3.034.27.2-1.82.020.41.82.02P4.22.124.2-1.24.23.914.48.43.94 1.27.28.4-2P33.947.2M1

177.280.6-0.352M2P2

187.590.6-0.3523～8q15.3552.083.011.60kN/

1q1q

'3.912.42P4.22.123.034.48.43.942 3.034.27.2-1.82.020.41.82.02P4.22.124.2-1.24.23.914.48.43.94 1.27.28.4-2P33.947.2M1

177.280.7-0.352M2P2

187.160.7-0.3521~2q15.3552.083.011.60

q'3.0311

'3.912.49.38q2P4.22.123.914.48.43.94q2 3.034.27.2-1.82.020.41.82.02192.8P4.24.26.41.23.914.48.43.94 1.27.28.4-2P33.947.2M1

192.80.8-0.352M2P2

182.980.8-0.35210

2-13q15.3552.083.0

q'3.031q2q24.22.08.41q2

'2.02.44.8P14.22.14.22.12P4.22.124.2-1.24.22 P33.947.2M1

35.280.6-0.352M2P2

52.560.6-0.352q20.554.2

q20.552.4 M1q9q

M21.98q24.22.0

'2.02.422P4.22.124.2-1.24.22 P33.947.2M1

35.280.6-0.352M2P2

52.560.6-0.352q3～8qq24.22.0

'2.02.422P4.22.124.2-1.24.22 P33.947.2M1

35.280.7-0.352M2P2

52.560.7-0.352q1~2qq24.22.0

'2.02.422P4.22.124.2-1.24.22 P33.947.2M1

35.280.8-0.352M2P2

52.560.8-0.3522-19、2-202-19M93-1-2-20M931弯矩计恒荷载作用下的内力计等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。a/l2.1/7.210-Mql2/12q21-22-1 2

2.1

2.135.3557.22/1220.377.221-2

7.2-Mql2/125q1 23.032.42/12511.642.42/96-M

Pab

28.344.7

--M

Pab

28.344.72

1～9-Mql2/12q21-22-1 2

2.1

2.1311.607.22/1212.737.221-2

7.2-Mql2/125q1 23.032.42/1259.382.42/96-M

Pab

28.344.7

--M

Pab

28.344.72

活荷载作用下的内力计1～102-Mq21-22-2 2.1 2.138.47.221-2

7.22-M5ql2/9654.42.42/962内力计梁端剪力及柱轴力计2-21,2-22,2-23恒载作用10V'V'120.375.255.3557.2 VC

VE

-VCE VECVMCEMEC98.37112.41- 柱A:N=167.46+77.69=245.15柱重:0.6×0.6×3.3×25=29.7N=N+29.7=245.15+29.7=274.85柱B:N=157.59+11.71+82.81=252.11N=252.11+29.7=281.81105-25-4活荷载作用10CEVCVE128.45.25EFVFVE124.41.2柱C:NN=35.28+20.05=55.33柱E:NN=55.33+2.64+52.56=110.53102-212-22、2-232-21（kNCEEFCEEFCEEFVCVCVCVC-09-08-07-06-05-04-03-02-01-02-22（kNCEEFCEEFCEEFVCVCVC-09-08-07-0续表2-22活荷载作用下梁端剪6-05-04-03-02-01-02-23ABABNNNNN=NN=N987654321 -0.62

图

-127.59-

119.04

图2-14b恒载作用下的弯矩二次分配 -0.62

0.387 -31.53- -31.03- 2-15b

图2-16恒荷载作用下的弯矩3

2-17结构抗震等框架梁的内力框架梁的内力组合中本方案考虑了四种内力组合,即1.2SGK1.4SQK1.35SGK1.0SQK,1.2SGK1.01.4(SQKSwk及1.2SGK1.3SEK1.2SGK1.4SwK这种组合与考虑作用的组合相比一般较小，对结构设计不起6-1。表中SGK、SQK矩钢筋的拥挤现象。Vb为梁端剪力增大系数，抗震等级为二级时取1.2以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程。计算理论：根据梁端弯矩的组q2由梯形荷载转化为均布荷载，由下列公式求 2.1 2.13q''(1223)q1 12.37 7.2

7.2VMCME1

图2-18在均布和集中荷载作用q''P

VC，设xCx＞4.7

VxVaP

令Vx0由MC

M

1qx2P4.7 x<4.7

VxVC

令Vx

x由MC

1qx2 同时，三角形分布荷载和均布荷载作用下，VCx、MxVMCME1ql1q 2 42-19

xq1

q2 1MmaxMEVEx2q21.211.60

3lq21.210.880.57.33P1.228.34VMCME1

q''p -297.78222.4113.9218.507.230.04 -72.25116.7111.81x4.7

VxVE

令Vx56.72-32.42x x=1.74M

1qx2

132.421.742343.83392.91kN.mrREMmax0.75392.91VMCME1

q''p 297.78222.4113.9218.507.230.04 72.25116.7111.81x4.7

VxVEp

令Vx200.77-34.04-32.34x x=5.16 1qx2p4.7p132.425.16234.044.7297.78 rREMmax0.75293.81剪力计算:CEl7.2(0.80.305)0.8 bbVl=-5.4 VrbbM MM MbbVl=178.58 VrbbM MM 222.44.260.8M MM

V1.2398.03113.52

1.2520.18113.52215.02kN2—24内S1.2RE[1.2(SGKSQK)+1.3SEK1.2SGK+1.4+1.4×1.0V MlMr b/ln 左右左右AM---5---V-B左M---1----VB右M------V--M—MAM---4----V-B左M---9----VB右M------V--M—M续表2—24框架梁内力组合内SRE[1.2(SGKSQK)+1.3SEK1.2SGK+1.4+1.4×1.0V MlMr b/ln 左右左右AM-------VB左M--------VB右M------V-M—MAM--------VB左M--------VB右M-------V-M—MDE跨和EFV框架柱内力组取每层柱顶和柱底两个截面，每个截面上有M、N、VM1.2MGKN1.2NGKM1.2MGK1.4c(MQKMWKN1.2NGK1.4c(MQKMWKM1.35MGKMQKN1.35NGKMM1.2MGE1.3MN1.2NGEMGK、MQK、MWK矩标准值；NGK、NQK、NWK为由恒载、楼面活荷及风载标准值在柱端产生的轴力准值；Mge、Nge、Mek、Nek为由重力荷载代表值及水平作用标准值在柱端截面(1)MmaxN。(2)Nmax及相应的M2-25CSQKSREMNNMNM→←→←MNM-----------N9M--NM-----------N8M--N0M---------N57M--N00M---------N046M--N04M---------N40续表2-25横向框架C柱弯矩和轴力组SQKSREMNNMNM→←→←5M--NM-----------N4M--NM---------N3M--NM---------N2M--NM---------N1M---NM------NMkN.m，N以受压为正，单位为kN表2-25横向框架C柱柱端组合弯矩设计值的调层987截柱柱柱柱柱柱柱柱RE________层654截柱柱柱柱柱柱REM层321截柱柱柱柱柱柱REM注 Mc=c2—26横向框架C柱的剪力组合S1.350.71.2RE[1.2(SGKSQK)+1.3SEK1.2SGK+1.4×1.0 REMbMl/H n→←→←-------9------8------7------6------5------4------3------2-----1-----注：表中V以绕柱端顺时针为正,

(MuMd)/

2-27ESQKSREMNNMNM→←→←M--------NM---N9M--------NM---N8M-------NM----N7M-------N8M----N66M-------N3M----N32-27ESQKSREMNNMNM→←→←5M---------NM--N4M---------NM--N3M--------NM--N2M---------NM--N1M---------NM--NMkN.m，N以受压为正，单位为kN2-28E层987截柱柱柱柱柱柱柱柱RE________层654截柱柱柱柱柱柱RE层321截柱柱柱柱柱柱RE注 Mc=cS1.35S1.350.71.2+1.4RE[1.2(SGK+0.5SQK+1.3SEK1.2SGK+1.4+1.4×1.0 MbMl/RE →←→←-9-8--7--6--5--4--3--2--1--n注：表中V以绕柱端顺时针为正，

(MuMd)/

框架梁梁的正截面受弯承载力计MC536.13178.580.8rREMC0.75420.5M466.87188.240.8 rREMC0.75391.57V1.371.4271.590.5Mmax299.8911.250.6475REMmax0.75292.61TT1/2f跨间最大弯矩处，按T形截面设计，翼缘计算宽度f

按跨度考虑取bff'l3=7.2/3=2.4m=2400mm，按梁间距考虑bff

b

=3900mm

h

70035665mm，此时的

/

ff此种情况不起控制作用，故取b'2400mm。梁内纵向钢筋选用HRB400ffy（y

f'360N/mm2

fb'h'

f)1cf 属于第一类Ts

fb'

1.019.11cf11

1212Afb'h/

1cf =1079420

1964mm2)，

350

0.5%

部跨间截面的420钢 支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋A1256mm2As即支座A

315.381063601.019.10.0412s/h070/665sAs 0syAs0sy

fha'360665425(As1964mmB2llA

0sfy ha'0sfy

425(

350

0.8%s0.640.3梁斜截面受剪承载力计CEhwb6653501.94时，属厚腹梁。CE

34kN

0.07ftbh00.0719.1350665226.62kN可知，按构造要求配筋。梁端加密区箍筋取4肢8@100HRB400级钢( 270N/mm2则0.42f

1.25

Asv

0.421.713005651.25 yv 0.42f

1.25

Asv

0.421.713506651.25270201665309.84 yv

加密区长度取0.85m,非加密区箍筋取4肢8@150,箍筋设置满足要求nAsv1

2

0.34%

0.02

/f

0.0219.1/2700.0219.1/210EF跨:若梁端箍筋加密区取4肢10@100,则其承载力0.42f

1.25

Asv

0.421.713506651.25270314 yv

487.47rREV2-30MεAsAsA/sAssρ支座C-4E-4CE3支座-3EF4支座C-4-49CE4支座-4EF4支座C-4-43-CE4支座-4EF51-支座C-4-4CE4支座-(1964)EF42-310.25cAsvC、-双肢-双肢9C、双肢双肢3-C、双肢双肢1-C、四肢四肢注

REV0.42

框架柱剪跨比和轴压比验2，0.8，nn

/(2h，表中的Mc，VoN都不应考虑承载力抗震调整系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均符合o2-32b//2NMcN/C93-1-E93-1-正截面承载力计C-536.13+178.580.8/2=-464.69CM柱M梁

118.69-139.710.1=104.72kN.mM104.72364.58

1.2M梁1.2464.69Mc557.63469.3MC下MC上

rREMC上柱0.8433.2rREMC下柱0.8124.43

M1.25647.36MMe0M

ea20mm1/30800/30=26.67mmea=26.67mm柱的计算长度按公式lo10.15(ul)]H确定,式中ul分别柱的上端和下端19.0517.5

ll010.157.5205.8eie0ea32.9526.67ei259.620.3h00.3740eeih/2as259.62800/240x

0.029b 19.1800 Nefbh2(10.5A

1 f(ha) 3473.73106619.62-0.2991-0.50.2991.019.1800360760-=1002NmaxMN73.45-38.770.1=69.6641.8-12.11(0.6-0.1)=40.75此组内力为 组合情况，且无水平荷载效应,故不必进行调整取l01.0H1.03.90eM/N23.411060eie0ea5.4326.6732.1mm<0.3h00.3800为小偏心受压。eeih2as32.1 Nb Ne0.43fbh (0.8)(ha

Nbfcbh0min0.8%smin

A'

sminbhs420（s

A1964mm2ss

31964

0.970.8表2-33其它层柱的配筋计柱C层1-3-9截800700600600组—二—二—二—二e0eaeieA 实单444216+218偏心判大小大小大小大小2-33柱E层1-3-9截800700600600组—二—二—二—二e0eaeie实单444216+2偏判大小大小大小大小柱斜截面受剪承载力计MCtMCCCMtM

V1.2 C1.2c

0.85262.1410301.019.18000MoVo

809.2237.85

4.47取其中Mc取较大的柱下端值，而且Mc、Vc不应考虑RE，故Mc为将表中查得的0.8，Vc4-140.85。与Vc相应轴力N=4231.08kN>0.3fcbh=0.319.18002/1000=3667.2取N=0.3fcbh=3667.2rV

f

Asv

1 f0.8262.141031.051.718007600.056 3 0210柱端加密区的箍筋选用四肢10@100,一层柱的轴压比n=0.37,查表得最小配筋率特征值v=0.087，则最小体积配箍率vminv·fc/fyv0.08719.1/210s

v

0.79750750100810，Asv78.5mm，则S10.61mm42S10d200mm=200mm410@200。各层箍筋2-34。2-34REV/0.2cbh0/N/0.3fcA/C93-1-E93-1-vfc/fyvC449443-441-44E449443-441-44楼板类型的选100mmC30HRB400设计参对于楼板,根据塑性理论l02l013时,在荷载作用下两个正交方向受力且都不可忽略。在本方案中l02/l017.2/4.22，故属于双向板，设计时按塑性铰计算。对于1～9层楼面 活荷

q1.32.0

g1.23.91gq对于顶层屋 活荷

q1.3(2.00.55)

g1.24.85gql0lc

（lc为轴线长，bl0lc250h/2b/弯矩计4/11M'nml,

ml

M'M

nm

,M

m

,M' 1u

1u

1u

1u 其中nl0283002.16,m2

1 1

m''

m'' 1 2

1

M

MM

M

Pl2

l)

u M1u2.82kNM2uM1u0.222.82MM

M'0，MM

2.00.62042.8.3.1.双向板配筋表2-35双向板计算配给表(1～9层楼面l01方向的板l02方向的板l01方向的板顶配l02方向的板顶11 f1mm2mm2mm2mm20.3%min2.8.3.2l2400200q9.0kNm21m弯矩计算系数的取值，近似取单向板跨中弯矩系数为1/11-1/14跨中弯矩m1/11ql21/119.02.22端部弯负矩m1/14ql21/149.02.22m 21 211.014.31000ff21

Abh0fc0.042210008014.3fy fy实配8@200As2

ftf

100080

0.3%

0.2%,满足要求支座负筋m 21 211.014.31000ff21

Abh0fc0.034610008014.3fy fy实配8@200As2

ftf

100080

0.3%

0.2%,满足要求表2-36单向板计算配筋11 f1（mm2（mm2跨As支-As承台本设计采用桩基础,桩基础具有承载力高,稳定性好,沉降量小等特点,在计算中以B（1.0m）Fk=3995.07kN,Mk=470.41kNHk=127.98kN尺寸取bp=400mm15m，RaqpaApupqsiali确定 对于C30f1.27Mpa，HRB335f300N

n

3995.07柱距

S3.0bp3.00.4横 S4.0bp4.00.4承台长 a=2承台矩 b=2暂取基础埋深为1.95m,承台高度为0.9m,桩顶承台50mm,钢筋保护层厚取70mm,则承台有效高度为h0=0.9-0.07=0.83m。取平台及其上的土的平均重度rG20kN3QFkGk

3995.07 6

.71kNQKK

(MKHKii

Ra715.77 =837.76kN<1.2Ra=1224.96kN593.78kN

HikHkn127.98621.33kNRHa60kNF1.35F