中电熊猫G108项目220KV变电站高支模

PAGE中电熊猫G108项目220KV变电站高支模搭设专项施工方案编制人：审核人：批准人：南京华恒输变电有限公司二0一四年四月目录一、工程概况1二、编制依据1三、施工计划2四、模板支架的搭设方案2五、材料要求3六、劳动力计划4七、操作流程及施工方法4八、架体具体搭设要求5九、混凝土浇筑要求6十、模板拆除要求7十一、施工安全保证措施7十二、应急救援预案8十三、450×1200mm（20.70m）梁高支撑架计算书11十四、300×700mm(20.70m)梁高支撑架计算书29十五、120mm厚楼板模板支架计算书46十六、附图中电熊猫G108项目220KV变电站高支模施工方案工程概况中电熊猫G108项目220KV变电站工程中电熊猫平板显示科技有限公司本工程±0.000相当于绝对标高（吴淞高程）14.50m，框架结构，地下一层，地上二层，建筑面积5746m2，建筑高度为17.65m。本施工方案所述内容处于以下两个区域：一、eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,12)轴至eq\o\ac(○,D)-eq\o\ac(○,J)轴，GIS室，标高±6.85-17.65m,支撑高度10.80m，主梁尺寸450×1200mm；次梁尺寸为：250×550mm。底板厚150mm，顶板120mm。建筑面积507㎡。梁板混凝土强度等级C30。二、eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,12)轴至eq\o\ac(○,B)-eq\o\ac(○,D)轴，eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,12)轴至eq\o\ac(○,J)-eq\o\ac(○,N)轴主变室上空，标高-3.03m-17.65m,支撑高度20.70m，主梁尺寸450×1200mm；其余梁尺寸300×700mm；顶板厚120mm，基础底板厚400mm。建筑面积976㎡，梁板混凝土强度等级C30。二、编制依据GB50204-2012；JGJ130-2011；JGJ162—2008；本工程5、关于加强建筑结构工程施工质量管理的若干规定》（试行）宁建工字〔2012〕3号；7、宁建工字（2009）104号文三、施工计划1、高支模工程进度计划序号分部工程工期时间备注1柱模板支撑系统102014.4.30-2014.5.30按总计划2梁模板支撑系统102014.4.30-2014.5.30按总计划3板下满堂脚手架82014.4.30-2014.5.30按总计划4板模板工程82014.4.30-2014.5.30按总计划2、材料和设备计划序号材料数量需用时间备注1胶合板650张2014.4.30-2014.5.302木方2000m2014.4.30-2014.5.303φ48×2.7mm钢管200吨2014.4.30-2014.5.304M12螺杆350m2014.4.30-2014.5.305圆盘剧2台2014.4.30-2014.5.306电钻3把2014.4.30-2014.5.307木工手持电锯2台2014.4.30-2014.5.308力矩扳手5把2014.4.30-2014.5.309扣件2.5万个2014.4.30-2014.5.30四、模板支架的搭设方案根据工程特点并结合现场实际情况，本工程梁板高支模架体采用满堂扣件式钢管脚手架作为基本支撑架体。梁450×1200mm立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：20.70；梁两侧立杆间距(m)：1.00；梁底增加承重立杆根数：2；设2道M14对拉螺栓；梁300×700mm立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：20.70；梁两侧立杆间距(m)：0.80；梁底增加承重立杆根数：1；设1道M12对拉螺栓；板120mm横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；五、材料要求本工程设计梁断面尺寸大的特点，根据现场实际状况，大梁模板支撑拟采用钢管满堂脚手作支撑架，40mm×90mm木方作搁栅，上铺十一夹板（16mm）的方法，梁侧模板采用十一夹板面层，40mm×90mm木方支撑、中间夹双木方做背肋，梁高超过1000mm的用M14，梁高小于1000mm的M12螺杆对穿夹牢。对相关用材要求如下：（1）φ48×2.7mm钢管：应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，其应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（2）钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（4）胶合模板板材表面应平整光滑,板材厚度为16mm，并应符合《混凝土模板用胶合板》的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（5）木方（木楞）规格为宽度40mm，高度90mm，长叶松木。进场的材料除应具有出厂合格证、质保书、质检报告外，还应保证外观及尺寸规格。六、劳动力计划搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。序号工种人数工作内容1架子工15负责扣件钢管支撑架的搭设2模板工8负责模板的安装3测量放线工2负责测量放线垂直度控制4杂工4负责材料运输七、操作流程及施工方法1、操作流程绘制模板设计图（模板翻样）——模板技术交底——模板制作——模板及支撑体系安装——模板班组自检，并填写自检表——项目（质量员）检查验收——项目（技术员）技术复核——监理单位验收——进行下道工序。2、模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。扣件式脚手架立杆允许偏差A（mm）脚手架搭设中检查偏差的高度H（mm）脚手架高度（H）40m20m2±7±710±25±5020±50±10030±7540±100注：中间档次用插入法。3、立杆接长均采用对接形式。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度不得大于0.3m。4、扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。5、剪刀撑必须与立杆、扫地杆和水平拉杆根根相连，不得漏连。6、模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案最大间距外。7.按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线找平。八、架体具体搭设要求1、架体架设于框架梁板支撑架体坐落在1）主变室：标高-3.03m的地下室底板上，板厚400mm，C30钢筋混凝土；2）GIS室：标高为±0.000标高的厚150mm的地下室顶板上，在上部架体混凝土达到设计强度前，下部架体不得拆除，支撑底板有空洞区域采用直接插入地下室底板并与地下室支撑连成整体，梁板混凝土强度等级C30。2、竖向剪刀撑在架体四周，轴线及柱网尺寸的跨中连续设置从底到顶的竖向剪刀撑。3、主变室支撑高度20.70m水平剪刀撑在梁下及中部均匀设置三道（详见图示）、GIS室支撑高度10.80m水平剪刀撑在梁下及中部设置两道。4、满堂脚手架分别已浇筑的主体结构柱、用钢管进行顶紧、支撑和拉接牢固。5、梁底采用双扣件式立杆，板底采用单扣件，顶撑顶部小横杆必须连通。架体每一步的大横杆均进行纵横向的布置，严禁交错单方向布置，扫地杆也必须按规范要求设置。6、立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内；同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm。7、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。剪刀撑下部底端应与地面撑牢。8、考虑到尽可能使梁底钢管支撑能够共同承担梁自重及施工荷载，要求梁底所有支撑立杆必须一次性同时搭设（中间立杆不允许二次架设），水平牵杆尤其应注意必须把梁底中间支撑立杆与满樘脚手架连成一个整体以防止其长细比过大而导致失稳。9、高支模架体须与其周圈外侧和中间已浇筑完成的结构框架柱及架体进行有效的连接和加固，形成整体架体，增加架体稳定性。10、架体搭设完毕浇筑混凝土前，必须对扣件螺栓拧紧扭力矩进行抽检，抽检合格率必须达85%以上。（螺栓拧紧扭力矩65N·m）11、架体搭设完毕后必须组织监理、业主及施工单位三方验收，符合要求后方可浇筑混凝土。九、混凝土浇筑要求1、高支模梁板混凝土浇筑，必须先行浇筑完成框架柱至梁底标高48小时后方可浇筑。2、混凝土浇筑前，将高支模架体与已浇筑完成的竖向混凝土结构（柱、剪力墙）进行不少于三道有效的支撑、顶紧和拉结。3、大梁混凝土在浇筑过程中，采取由中间向四周扩展的方式进行。混凝土在用泵管布料时，应沿梁方向每500mm高均匀布料一次，待混凝土振捣密实过后，再沿梁方向与上次布料方向相反每500mm高均匀布料一次，第二次混凝土振捣时，振动棒插入第一次混凝土内50mm～100mm（防止接缝处混凝土漏振，同时防止振动棒再次插入梁底，造成梁侧模板涨模），而后依次按第二次浇筑方法将梁内混凝土浇至设计梁顶标高。4、在已浇筑的竖向结构和架体的钢管上建立观测点，浇筑高支模梁板时，派专人对架体进行监测，如发现异常（如钢管弯曲、偏移、扣件崩脱等）现象，立即停止施工，查明原因，经整改后确保安全方可继续施工。5、梁浇筑完毕初凝后立即进行养护，养护不少于7天。十、模板拆除要求模板支撑架必须在混凝土结构达到规定的强度后才能拆除。支撑架的拆除，除应遵守相应脚手架拆除的有关规定外，还应注意：1、拆除支撑架前，拆下模板并运出后，才可拆除支撑架。2、支撑架拆除应从顶层开始逐层往下，先拆斜杆、横杆，后拆立杆。3、拆下的构配件应分类捆绑，吊放到地面，严禁从高空抛掷到地面。4、拆下的构配件应及时检查、维修、保养和入库。十一、安全保护措施1、明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2、支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。3、支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。4、支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。5、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。6、施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。7、支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。8、恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。十二、（一）、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等特点进行危险源识别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。（二）、应急领导小组在此工程施工前已经成立了专门的应急领导小组,来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。应急领导小组由组长、成员等组成。组长：张组长：杨员：项目部管理人员（三）、应急领导小组职责领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。当施工事故突发时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。负责配备好各种应急物资和消防器材，救生设备和其他应急设备。发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。负责组织抢救、疏散、救助及通信联络。组织应急检查，保证现场道路畅通，与当地医院取得联系，做好救护准备。（四）、应急反应预案1、事故报告程序事故发生后作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告事故发生后应逐级上报:现场事故知情人、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤；财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3、现场事故应急处理（1）高支模工程施工过程中可能发生的事故主要有:模板坍塌、高空坠落、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、落物伤人等事故。火灾事故应急处理①及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应及时拨打119，并说明火灾位置和简要情况，同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。②集中力量控制火势。根据工地情况利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断、迅速进行灭火。③消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火势。④疏散物资。安排人力、物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。⑤注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤人。⑥积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难人员。⑦配合好消防人员，最终将或扑灭。（2）触电事故应急处理。①立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防止再次触电。②伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况，必要时可采用人工呼吸、心脏挤压术。③在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应处理。④局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注意破伤风抗菌素。（4）其他人身伤害事故处理。当发生如高空坠落、被高空坠落物击中、中毒窒息和机具伤人等造成人员伤害时：①向项目部汇报。②应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。③积极进行伤员抢救。④做好死亡者的善后处理工作，对其家属进行抚恤。4、应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理完现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别、报送业主监理单位和有关安全主管部门。5、应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采用相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、工地的险要位置张贴，以便紧急情况下使用。单位地址电话栖霞区医院尧佳路28援线路：工地现场——205国道——尧化门大道——南京市栖霞区医院十三、450*1200mm梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)13混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×1200新浇混凝土结构层高(m)20.7梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)425,575梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/42666.67＝2.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×1504/(100×10000×341333.33)＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.36kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.47kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×30.7×0.15＝1.84kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×30.7×0.15＝5.07kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.36+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，6.47+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=6.51kN/mq2＝max[1.84+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，5.07+(0.3-0.1)×0.45/3]＝5.1kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.51×0.82，0.5×6.51×0.32]＝0.45kN·mσ＝Mmax/W＝0.45×106/54000＝8.25N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.51×0.8，6.51×0.3]＝3.161kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.161×1000/(2×40×90)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.1×8004/(100×9350×2430000)＝0.58mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.1×3004/(8×9350×2430000)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.51×0.8，0.393×6.51×0.8+6.51×0.3]＝5.95kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.58kN，R2＝R3＝5.95kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.1×0.8，0.393×5.1×0.8+5.1×0.3]＝4.66kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.11kN，R'2＝R'3＝4.66kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.226×106/4120＝54.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.77kNτmax＝2Vmax/A=2×2.77×1000/384＝14.43N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝425/400＝1.06mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.82kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1600/16=100≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.591、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.62/10＝0.04kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{2.14+(0.3-0.1)×0.45/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，5.88+(0.3-0.1)×0.45/3}=5.91kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.77kN，R2＝7.97kN，R3＝8.07kN，R4＝0.77kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.77+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.5-0.45/2)/2×0.8，7.97，8.07，0.77+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1-0.5-0.45/2)/2×0.8]+0.04/1＝8.16kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8155.87/(0.59×384)+0.04×106/4120＝46.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝8.77kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL1，标高17.65m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450×1200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，450，850设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×162/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×163/12＝341333.33mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.272+0.121×3.53×0.272＝0.31kN·mσ＝Mmax/W＝0.31×106/42666.67＝7.36N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×2704/(100×10000×341333.33)＝0.29mm≤270/400=0.68mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.27+1.223×3.53×0.27＝12.37kN正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.27×29.87＝9.22kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.37kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.37×0.52，0.5×12.37×0.252]=0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/54000＝7.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.37×0.5，12.37×0.25]=3.71kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.71×1000/(2×40×90)＝1.55N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.22kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.22×5004/(100×9350×2430000)＝0.17mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=9.22×2504/(8×9350×2430000)=0.2mm≤250/400=0.62mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×12.37×0.5，0.4×12.37×0.5+12.37×0.25]＝6.8kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×9.22×0.5，0.4×9.22×0.5+9.22×0.25]＝5.07kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.35kN，R2＝6.8kN，R3＝5.6kN，R4＝6.8kN，R5＝2.35kN正常使用极限状态：R'1＝1.74kN，R'2＝5.07kN，R'3＝4.12kN，R'4＝5.07kN，R'5＝1.74kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.54×106/4120=131.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×8.23×1000/384＝42.86N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.72mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×10.58＝10.05kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！十四、300*700mm梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)6.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×700新浇混凝土结构层高(m)20.7梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.57×0.152＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/42666.67＝1.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×10000×341333.33)＝0.014mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×21.81×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.34kNR2=1.25q1l=1.25×23.57×0.15＝4.42kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kNR2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.37kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.34+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，4.42+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.46kN/mq2＝max[1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，3.37+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.4kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.46×0.82，0.5×4.46×0.32]＝0.31kN·mσ＝Mmax/W＝0.31×106/54000＝5.65N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.46×0.8，4.46×0.3]＝2.164kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.164×1000/(2×40×90)＝0.9N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.4×8004/(100×9350×2430000)＝0.39mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.4×3004/(8×9350×2430000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.46×0.8，0.393×4.46×0.8+4.46×0.3]＝4.07kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.3kN，R2＝4.07kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.4×0.8，0.393×3.4×0.8+3.4×0.3]＝3.1kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2kN，R'2＝3.1kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.176×106/4120＝42.62N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.865kNτmax＝2Vmax/A=2×1.865×1000/384＝9.71N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.44kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.44kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1600/16=100≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.591、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.62/10＝0.04kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m2)小梁验算q1＝max{1.24+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，4.06+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.09kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.42kN，R2＝7.32kN，R3＝0.42kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.42+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8，7.32，0.42+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8]+0.04/0.8＝7.43kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7428.4/(0.59×384)+0.04×106/4120＝43.05N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝7.8kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL2，标高17.65m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，450设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×162/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×163/12＝341333.33mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.142+0.121×3.53×0.142＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/42666.67＝2.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×1454/(100×10000×341333.33)＝0.02mm≤145/400=0.36mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.14+1.223×3.53×0.14＝6.64kN正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.14×29.87＝4.95kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.64kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.64×0.52，0.5×6.64×0.252]=0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/54000＝3.84N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.64×0.5，6.64×0.25]=1.99kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.99×1000/(2×40×90)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.95kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.95×5004/(100×9350×2430000)＝0.09mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.95×2504/(8×9350×2430000)=0.11mm≤250/400=0.62mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×6.64×0.5，0.4×6.64×0.5+6.64×0.25]＝3.65kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×4.95×0.5，0.4×4.95×0.5+4.95×0.25]＝2.72kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.26kN，R2＝3.65kN，R3＝3.01kN，R4＝3.65kN，R5＝1.26kN正常使用极限状态：R'1＝0.94kN，R'2＝2.72kN，R'3＝2.21kN，R'4＝2.72kN，R'5＝0.94kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.21×106/4120=49.86N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.74×1000/384＝24.71N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.13mm≤300/400＝0.75mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.83＝6.49kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！十五、120mm厚板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高17.65m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)13新浇混凝土楼板边宽B(m)6.5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)20.7立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)100，100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.33mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/42666.67＝5.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×341333.33)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[B/lb]取整＝[6500/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.07×0.82+0.121×0.94×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.1×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.53kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.53，0.16]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/54000＝9.89N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验