模板方案(来宾项目确定版)

广西建工集团第二安装建设有限公司-③、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠边近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔25～40min放松一次，每次放松0.5～1min。4、应急过程中避免二次伤害的措施1）发生高处坠落的伤者可能有骨折类伤害，搬运时要轻、稳、快，避免震荡，并随时注意伤者的病情变化。没有担架时，可利用门板、椅子、梯子等制作简单担架运送。不要把刺出的断骨送回伤口，以免感染和刺破血管和神经。有腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位子，以免呕吐误吸。避免救治不当引起二次伤害；2）如高处坠落者掉落时身体空有钢筋、钢管、木刺等异物时，不能随便拨出，避免体内大出血造成二次伤害；3）高处坠落者落在不易救援的地方时，要有可靠的防护措施之后才能接近进行救援，避免救援者或坠落者的二次坠落等事故；4）发生高处坠落处应立即封闭，禁止施工人员围观，避免人多拥挤造成无关人员的二次坠落或其它事故的发生；5）要特别防止坠落者的亲属和朋友在情绪失控的情况下对伤者的搬动、搂抱、晃动等动作或其它不正确的救援方法，避免不合理的动作造成对伤者的二次伤害；6）在及时对高处坠落点派专人进行看护或临时进行防护，参与事故调查的人员应由熟悉现场环境的专职安全员带路，前往现场调查取证，在取得充分证据，事故原因调查完毕后应及时对该位置和类似位置进行安全防护。防止人员从该位置再次发生高处坠落造成二次事故的发生。5、应急心理辅导1）在救援过程中，要对伤者的朋友和亲属进行心理抚慰，主要把事故发生后主要采取的救治措施和将要采取的措施向其做简单明了的交待，并征求其还有什么意见和要求，合理的意见给予采纳，合理的要求予以满足，避免情绪激动影响救治人员的正常工作；2）对坠落在危险位置，一时不能对其进行有效救援且神志清醒的高处坠落者，除了迅速采取有效的措施外，还要由救援负责人或医生对高处者，进行心理安慰，告诉其应急救援小组正在采取有效措施进行救援，劝其平静、不要乱动，也不要大喊大叫或大哭大闹，避免其不当的动作造成二次坠落或由于情绪激动消耗体力加重伤势。3）发生高处坠落后，人员往往受伤较重，特别是因伤致残的时候，受伤人员会觉得很悲观，应由伤者的朋友或亲属在旁边对其进行鼓励；同时项目领导或公司的领导要派专人对其进行安慰，使其恢复对生活的信心，从而配合医护人员的治疗，早日恢复，做好善后处理工作。8.7坍塌、倒塌事故应急救援预案8.7.1应急物资1钩机或铲车司机联系人：肖大运电话：185776104392手用小砂轮切割机联系人：肖大运电话：185776104393常备药品：消毒用品，急救物品（绷带、无菌敷料），及各种常用小夹板、担架。8.7.2注意事项：1、应立即停止施工；2、注意观察模板支架稳定；3、人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。8.7.3处置措施

1、当施工现场的人员发现模板支撑体系有坍塌等异常现象时，应立即报告给现场应急救援领导小组组长，通知现场立即停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。

2、当模板支撑体系发生坍塌后，应急救援领导小组全员上岗，立即组织人员进行抢救受伤人员，及时逐级上报事故情况，做好现场保护，采取有效措施，防止事态扩大。

3、当少部分模板支撑体系坍塌时，现场派救护人员应及时搬开钢管支撑，采取措施避免伤及被埋人员；当模板支撑体系整体倒塌，造成特大事故时，应及时联系当地政府组织社会救助力量，对被埋人员进行抢救，需要采用吊车进行抢救时，现场要有指挥并监护，防止机械伤及被压人员。各有关部门应在现场应急指挥小组的统一领导和指挥下协调作战，保证抢险工作有条不紊的进行。

4、被抢救出来的伤员，经现场医疗室医生紧急处置后，立即送往医院进行治疗。

5、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。

6、对在土方坍塌和建筑物坍塌死亡的人员，由公司工会及善后处理组负责对死亡人员的家属进行安抚，伤残人员安置和财产理赔等善后处理工作。8.8食物中毒事故应急救援预案8.8.1应急物资1用人工刺激法，用手指或纯物刺激中毒者的咽弓及咽后壁，用来捶吐；2牛奶、蛋清等润滑剂来洗胃；3常备药品、消毒用品、急救用品（绷带、无菌敷料），及各种常用小夹板、担架；8.8.2注意事项：1事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马通知上级有关负责人；2如果患者昏迷则需要侧躺送医院救治，以免将毒物吸入施救者体内造成中毒；3不可作口对口人工呼吸，以免将毒物吸入施救者体内造成中毒；4误食腐蚀性毒物（如强酸、强碱类）者或昏迷者，或抽筋者或中毒孕妇不可进行捶吐；5重症中毒者要禁食8-12小时，可静脉输液，待病情好转后，再吃些米汤、面条等消化食物。8.8.3处置措施1、食物中毒应急措施

如果发生食物中毒发生后，要及时采取各种方法对病人进行催吐，并迅速将病人送附近医院，向医院提供饮食成份，以便尽快应用解毒剂，消除病人体内毒物。发生集体中毒事件，应立即采取措施，封闭现场，迅速报告公安机关和防疫部门，做出正确判断。做好预防，避免类似事件发生。

1）立即停止食堂的生产活动，向上级应急指挥中心和政府卫生防疫站、疾控中心报告。

2）以最快速度将中毒人员送往附近医院，或由项目负责人拨打急救中心电话“120”请求救助。

3）保护好现场，封存一切剩余可疑食物及原料、工具、设备、保护好中毒现场和食品留样，无关人员不允许到操作间或留样处。防止人为地破坏现场，等候卫生执法部门处理。

4）配合卫生行政部门进行调查，按卫生行政部门的要求如实提供有关材料和样品。

5）落实卫生行政部门要求采取的其他措施，把事态控制在最小范围。

2、液化石油气中毒应急措施1）液化石油气的主要成分为丙烷、丙烯、丁烷、丁烯，组成液化石油气的全体碳氢化合物均有较强的麻醉作用。但因它们在血液中的溶解度很小，常压条件下，对机体的生理功能无影响。若空气中的液化石油气浓度很高，从而使空气中氧含量减低时，就能使人窒息。中毒后有头晕、乏力、恶心、呕吐，并有四肢麻木及手套袜筒形的感觉障碍，接触高浓度时可使人昏迷。2）对此类伤员要立即脱离现场，解衣宽带，保暖，吸氧。使用脑细胞代谢剂，如细胞色素C、ATP、辅酶A和维生素C、B1、B6、B12等静滴。有呼吸衰竭者可用呼吸兴奋剂，如可拉明、洛贝林等。

9文明施工与环境保护措施9.1安全警示标志牌9.1.1所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。9.1.2安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息。9.1.3如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处让操作人员明确其含义。9.2场容场貌9.2.1进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。9.2.2建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清。9.2.3通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施。9.2.4施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。9.3材料堆放9.3.1建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。9.3.2构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。9.3.3现场工人操作做到活完料净脚下清。9.3.4现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。9.3.5现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。9.4现场防火9.4.1不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。9.4.2加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。9.4.3严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。9.5垃圾清运9.5.1在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。9.5.2建立健全卫生责任制。9.5.3提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到。9.5.4施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。9.5.5生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去。9.5.6整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。9.6环保及不扰民措施9.6.1施工现场环保工作计划1认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求。2积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。3加强环保宣传工作，提高全员环境意识。4现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。5对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。6现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。7根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。8每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。9实行奖罚、曝光制度，定期奖励。10严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。9.6.2施工现场环保工作措施1环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。2为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：1）工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。2）对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。3）对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。4）临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。5）结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。6）运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。7）定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。8）结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。9）对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。10）施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。11）每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。12）加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。13）会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。3为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。4做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。10计算书第一部分柱模板支撑计算书（按最大截面尺寸500X550mm计算）本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）10.1参数信息_10.1.1基本参数柱模板高度：3.3m；结构表面要求：平整光滑；柱截面宽B：500mm；柱截面高H：550mm；搭设形式：次楞采用100×50mm杉木枋，间距不大于200mm。主楞（柱箍）间距采用两根Ф48.3×3.6mm钢管加M14对拉螺栓加3型扣件柱箍，间距为450mm。；钢管扣件抗滑承载力系数为0.8；10.1.2面板参数面板采用(平行方向)18mm厚木胶合板；抗弯设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；弹性模量E：6000N/mm2；10.1.3柱箍柱箍间距(mm)：450；材料：2根Ф48×3.5钢管；钢材品种：钢材Q235钢；弹性模量E：206000N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；10.1.4竖楞材料：100×50mm矩形木楞,间距：200mm；木材品种：胶合板压缩版；弹性模量E：90000N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.3N/mm2；10.1.5对拉螺栓参数柱箍间距为450mm，中间加M14对拉螺栓固定，螺栓间距同柱箍。10.2柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1000mm。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm3；10.2.1荷载计算及组合1、新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇砼的初凝时间，计算时按200/(T+15)，得5.714h；T--砼的入模温度，取20℃；V--砼的浇筑速度，取1.5m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取3.9m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到：F1=42.493kN/m2F2=93.600kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=42.493kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=42.493/24.000=1.77m；2、倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；3、确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=42.493×1=42.493kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=53.141kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×42.493+1.4×2)×1=48.412kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×42.493+1.4×0.6×2)×1=53.141kN/m；10.2.2柱模板面板计算根据实际受力情况进行计算，本次核长边（即600），计算简图及内力、变形图如下：20020020020053.141kN/m弯矩和剪力计算简图0.0.2130.170弯矩图(kN·m)4.2514.2516.3775.3145.3146.3774.251剪力图(kN)220020020042.493kN/m变形计算简图0.0.0120.158变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.213kN·m最大剪力：V=6.377kN最大变形：ν=0.152mm最大支座反力：F=11.691kN1、面板抗弯强度计算σ=M/W=0.213×106/5.400×104=3.944/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！2、面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=0.8mm；最大挠度为0.152mm，容许挠度为0.8mm，满足要求！10.3柱模板竖楞的计算竖楞采用100×50mm矩形木方条，间距@200。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1/12×100×50mm3=1582031mm4；W=1/6×100×50mm2=42188mm3；E=9000N/mm2；10.3.1荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=42.493×0.20=8.499kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=10.628kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×42.493+1.4×2)×0.2=9.682kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×42.493+1.4×0.6×2)×0.2=10.628kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×42.493×0.2=10.326kN/m；柱子顶部荷载：q=0.9×1.4×0.6×2×0.2=0.302kN/m；10.3.2内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，柱箍间距@450,可按简支梁计算如下：最大弯矩M=1/8×10.628×0.452＝0.269kN·m最大剪力：V=1/2×10.628×0.45＝2.391kN最大变形:ν＝×＝0.319mm最大支座反力：F=2.391×2＝4.782kN10.3.3竖楞计算1、竖楞抗弯强度计算σ=M/W=0.269×106/42188=6.376N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2、竖楞抗剪强度计算τ=3V/2bh=3×2391/(2×100×50mm)=1.063N/mm2；实际剪应力计算值1.063N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.300N/mm2，满足要求！3、竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；最大挠度为0.319mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！10.4柱模板柱箍的计算柱箍采用2根Ф48×3.5钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×121805=243610mm4；W=2×5075=10150mm3；A=2×489=978mm2；E=206000；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：1141142002002001142.391kN4.782kN4.782kN2.391kN弯矩和剪力计算简图经过计算得到:最大弯矩M=1.774kN·m最大剪力：V=7.173kN最大变形：ν=0.003mm最大支座反力：N=7.173kN10.4.1柱箍抗弯强度计算σ=N/A+M/W=7173/978+1774000/10150=182.113N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！10.4.2柱箍抗剪强度计算τ=VS0/Itw=7173×978/(24360×3.5)=82.280N/mm2；小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！10.4.3柱箍挠度计算容许挠度:[ν]=l/250=1.85mm；最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.85mm，满足要求！10.4.4柱箍对拉螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓型号:M14；查表得：对拉螺栓有效直径:9.55mm；对拉螺栓有效面积:A=71.59mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=170×71.59/1000=12.171kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.713kN。小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.171kN，满足要求！第二部分梁模板扣件钢管支撑计算书（按最大截面尺寸250X700mm计算）计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。10.5计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.6m，梁截面250mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.30m，排距1.2m，水平杆的步距h=1.60m，面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方100×50mmmm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。26260016007002501200梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.35)+1.40×2.00=21.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2采用的钢管类型为φ48×3.5。10.5.1梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用150×100mm木方。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距25+250mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。10.5.2梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×19.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。10.5.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.33m。荷载计算值q=1.2×17.280×0.325+1.40×5.400×0.325=9.196kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=32.50×1.80×1.80/6=17.55cm3；I=32.50×1.80×1.80×1.80/12=15.80cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.121kNN2=3.736kNN3=1.121kN最大弯矩M=0.121kN.m最大变形V=0.348mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.121×1000×1000/17550=6.895N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1867.0/(2×325.000×18.000)=0.479N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.348mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!10.5.4梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.33×17.28+1.4×0.33×5.40=9.196kN/m挠度计算荷载标准值q=0.33×17.28=5.616kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.598/0.500=9.196kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.196×0.50×0.50=0.230kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×9.196=2.759kN最大支座力N=1.1×0.500×9.196=5.058kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.230×106/83333.3=2.76N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2759/(2×50×100)=0.828N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×5.616×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.060mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!10.5.5梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=2.402kN.m经过计算得到最大支座F=19.726kN经过计算得到最大变形V=0.608mm外龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=15.00×10.00×10.00/6=250.00cm3；I=15.00×10.00×10.00×10.00/12=1250.00cm4；(1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=2.402×106/250000.0=9.61N/mm2外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×10115/(2×150×100)=1.012N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2外龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)外龙骨挠度计算最大变形v=0.608mm外龙骨的最大挠度小于425.0/250,满足要求!10.5.6对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=19.726对拉螺栓强度验算满足要求!10.6梁底面板验算根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条，可按照简支跨计算，验算其最不利抗弯强度和挠度。本设计面板下方木楞间距@250mm，故l=200mm。10.6.1荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50×0.30=0.15kN/m新浇筑钢筋砼自重标准值G2k=24.00×0.30×0.80=5.76kN/m新浇筑钢筋砼自重标准值G3k=1.50×0.30×0.80=0.36kN/m永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=6.27kN/m振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2.00×0.30=0.60kN/m1、计算刚度采用的荷载标准值：q=6.27kN/m；2、计算承载力的荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×6.27+1.4×0.60)=7.528kN/m由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×6.27+1.4×0.7×0.60)=8.147kN/m取大值：q=8.147kN/m10.6.2面板抗弯强度验算验算公式：σ＝M/W<[f]M=0.125ql2=0.125×8.147×2502=6.365×104N·mmW=1/6×300×182=16200mm3σ=6.365×104/16200=3.929N/mm2＜[f]=15N/mm2，满足要求！10.6.3面板挠度验算验算公式：ν=5ql4/(384EI)≤[ν][ν]=l/250=250/250=1.000mmE=6000N/mm2I=1/12×300×183=1.458×105mm4ν=5×6.270×2504/(384×6000×1.458×105)=0.365mm＜[ν],满足要求！10.7梁底横向方木楞验算本设计横向方木楞采用100×50mm方木，间距@250mm，可按照简支跨计算，跨度为1200mm。10.7.1荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50×（0.70×2+0.30）×0.25/0.30=0.71kN/m新浇筑钢筋砼自重标准值G2k=24.00×0.25×0.80=4.80kN/m新浇筑钢筋砼自重标准值G3k=1.50×0.25×0.80=0.30kN/m永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=5.81kN/m振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2.00×0.25=0.50kN/m1、计算刚度采用的荷载标准值：q=5.81kN/m；2、计算承载力的荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×5.81+1.4×0.50)=6.905kN/m由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×5.81+1.4×0.7×0.50)=7.500kN/m取大值：q=7.500kN/m10.7.2面板抗弯强度验算验算公式：σ＝M/W<[f]M=1/8×7.500×300×1200×(2-300/1200)=5.906×105N·mmW=1/6×100×50mm2=42188mm3σ=5.906×105/42188=14.000N/mm2＜[f]=15N/mm2，满足要求！10.7.3抗剪强度验算验算公式：T=3Q/2bh<[T]Q=1/2×7.500×300=1125NT=3×1125/(2×100×50mm)=0.500N/mm2<[T]=1.3N/mm210.7.4挠度验算验算公式：ν≤[ν][ν]=l/250=1200/250=4.800mmE=9000N/mm2I=1/12×100×50mm3=1.582×106mm4ν=5.81×300×1200×(8×12003-4×3002×1200+3003)/(384×9000×1.582×105)=4.278mm＜[ν],满足要求！10.8梁底纵向钢管主楞验算本设计梁底纵向钢管主楞为两根钢管48×3.5mm，主楞支承立杆间距@1200,主楞上横向方木楞间距@250，纵向主楞可近似按均布荷载计，按等跨1200mm三跨连续梁计算。10.8.1荷载计算及组合模板自重标准值G1k=1/2×0.50×（0.70×2+0.30）=0.43kN/m新浇筑钢筋砼自重标准值G2k=1/2×24.00×0.30×0.80=2.88kN/m新浇筑钢筋砼自重标准值G3k=1/2×1.50×0.30×0.80=0.18kN/m永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=3.49kN/m振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=1/2×2.00×0.30=0.30kN/m1、计算刚度采用的荷载标准值：q=3.49kN/m；2、计算承载力的荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×3.49+1.4×0.30)=4.147kN/m由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×3.49+1.4×0.7×0.30)=4.505kN/m取大值：q=4.505kN/m10.8.2抗弯强度验算验算公式：σ＝M/W<[f]M=0.100×4.505×12002=6.487×105N·mmW=5075mm3σ=6.487×105/5075=127.823N/mm2＜[f]=205N/mm2，满足要求！10.8.3挠度验算验算公式：ν≤[ν][ν]=l/250=1200/250=4.800mmE=2.06×105N/mm2I=121805mm4ν=0.6×3.49×12004/(100×2.06×105×121805)=1.730mm＜[ν]=1200/150=8.000mm与10mm,满足要求！10.9扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.1×4.505×1.200=5.947KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!10.10立杆的稳定性计算11.10.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.947KN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.121×3.000=0.441kNN=5.947+0.441=6.388kNi——计算立杆的截面回转半径，i=15.78mm；A——立杆净截面面积，A=489mm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5075mm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；λ——由长细比，为2200/15.8=139<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.349；经计算得到σ=6338/(0.349×489)=37.138N/mm2<[f]=205N/mm2,满足要求！10.10.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10=0.9×1.4×0.529×1.200×1.6002/10=0.205kN.m；其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.350×1.250×1.210=0.529kN/m2h——立杆的步距，1.60m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=5.947+0.9×1.2×0.363+0.9×1.4×0.205/1.200=6.554kN经计算得到σ=6554/(0.349×489)+205000/5075=78.798N/mm2<[f]=205N/mm2,满足要求!第三部分楼板模板扣件钢管支撑计算书（按最大板厚的120mm计算）计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。10.11计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.18m，立杆的纵距b=1.30m，立杆的横距l=1.30m，立杆的步距h=1.60m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。木方100×50mmmm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。梁顶托上放双钢管，规格为φ48.3×3.6mm。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.11+0.35)+1.40×2.50=7.233kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.11+0.7×1.40×2.50=6.177kN/m2采用的钢管类型为φ48×3.5。10.11.1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三等跨连续梁计算（跨度200mm），按宽度1000mm验算。考虑0.9的结构重要系数静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.110×1.000+0.350×1.000)=2.800kN/m活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为（按计算宽度1000mm验算）:W=1000.00×182/6=54000mm3；I=1000.00×183/12=486000mm4；1、抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.80+1.40×2.25)×2002=26040N.mf=26040/54000=0.482N/mm2<[f]=15.00N/mm2,满足要求!2、抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.20×2.80+1.4×2.25)×200=781.200N截面抗剪强度计算值T=3×781.200/(2×1000.000×18.000)=0.065N/mm2<[T]=1.40N/mm2满足要求!3、挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250[v]=l/250=200.0/250=0.8mmv=0.677×2.80×2004/(100×6000×486000)=0.010mm<[v]=0.8mm满足要求!4、2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2取面板的计算宽度为1000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，q=0.9×(25.100×0.110×1.000+0.350×1.000)=2.800kN/m面板的计算跨度l=200mm，则M=0.2×0.9×1.40×2.5×0.20+0.08×1.20×2.80×0.202=0.137kN.mf=0.137×1000×1000/54000=2.537N/mm2<[f]=15.00N/mm2,满足要求!10.11.2模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1、荷载的计算1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.110×0.20=0.552kN/m2)、模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.20=0.070kN/m3)、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q2=(2.500+0.000)×0.20=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.552+1.20×0.070)=0.671kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.500=0.630kN/m2、木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和:均布荷载q=q1+q1=0.671+0.630=1.301kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.301×1.302=0.275kN.m最大剪力Q=0.5×1.301×1.300=0.846kN最大支座力N=0.846kN木方的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×50mm2/6=42188mm3；I=100×50mm3/12=1582031mm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=275000/42188=6.518N/mm2<[f]=13.00N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算截面抗剪强度计算值:T=3Q/2bh=3×846/(2×100×50mm)=0.376N/mm2<[T]=1.30N/mm2满足要求!3)木方挠度计算v=5/384×ql4/100EI<[v]=l/250[v]=l/250=1300/250=5.2mmv=5/384×1.301×13004/(100×9000×1582031)=0.034mm<[v]=5.2mm满足要求!4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为M=0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=1.40×0.9×2.5=3.150kN经计算得到M=0.25×3.150×1.30+0.125×1.301×1.302=1.299kN.m抗弯计算强度f=129900/42188=3.079N/mm2<[f]=13.00N/mm2,满足要求!10.11.4托梁的计算托梁为两根φ48×3.5钢管，按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算，因上部木方间距@200，作用在托梁上的集中荷载可近似按均布荷载计算，故本托梁计算按均布荷载三等跨（跨度1300mm）连续梁计算。1、钢筋混凝土板自重：q1=25.10×0.11×1.30=3.589kN/m2、模板自重：q2=0.350×1.30=0.455kN/m3、托梁自重：q3=0.080×2=0.160kN/m4、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q2=(2.500+0.000)×1.30=3.250kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(3.589+0.455+0.160)×1.2=