框支剪力墙结构分析课件

第三章底层大空间（部分框支）剪力墙结构分析3.1相关概念3.3框支剪力墙在水平荷载作用下的工作特点和分析计算3.4底层大空间剪力墙结构体系的布置与协同工作计算方法3.2框支剪力墙结构在竖向荷载作用下的工作特性与计算1第三章底层大空间3.1相关概念3.3框支剪力墙

剪力墙结构底部（层）若需要大空间，常布置成部分墙肢落地、部分墙肢框支的协同工作整体结构体系。部分框支剪力墙结构的侧向刚度在墙与框架交接处发生突变。框支墙：提供大空间；落地墙：加强结构的抗震能力，提供足够的抗侧刚度3.1相关概念2剪力墙结构底部（层）若需要大空间，常布置成部框支墙底层（部）抗侧刚度↓↓框支墙的底层框架承担剪力↓↓落地墙承担的剪力结构特点3框支墙底层（部）抗侧刚度↓↓框支墙的底层框架承担剪力↓↓落地★底层墙体与框支层楼盖对水平力的传递非常重要，予以加强。★实际工程中可用框-剪结构的裙房提供的抗侧刚度来弥补底部大空间剪力墙结构底部抗侧刚度的不足。水平力在底层的分配关系与上部各层不同，不同点在于：★楼盖实现内力的传递与调整；

★落地墙作为框支墙的弹性支承；4★底层墙体与框支层楼盖对水平力的传递非常重要，予以加强。★实底层大空间剪力墙结构的分析计算1）框支剪力墙在竖向荷载用下的分析计算2）框支剪力墙在水平荷载作用下的分析计算

3）底层大空间剪力墙结构体系布置及其协同工作分析计算

4）大底盘大空间剪力墙结构体系布置及其协同工作分析计算

5底层大空间剪力墙结构的分析计算1）框支剪力墙在竖向荷载用下的3.2框支剪力墙结构在竖向荷载作用下的工作特性与计算一维杆件的框架梁、柱

二维的墙板

1特点：两种不同性能的构件的组合63.2框支剪力墙结构在竖向荷载作用下的一维杆件的框★剪力墙板的应力分布（特别是靠近底部框架处）2需要解决的问题★托梁的力的量值与分布规律

★托梁的内力(M、N、V)

★框支柱的内力

★落地墙与框支墙的协同工作

7★剪力墙板的应力分布2需要解决的问题★托梁的力的量值与分布1）综合运用弹性力学平面问题和杆系结构力学的理论，有限元法可以分析任意形状在任意荷载作用下的框支墙

3问题的解决方法2）解析解法★按弹性力学平面问题的原理分析二维墙板的应力；★用应力函数通过级数进行近似求解，用墙板和梁的变形协调边界条件确定代定系数。81）综合运用弹性力学平面问题和杆系结构力学的理论，有限元法可3.3

单跨框支剪力墙近似计算方法3.3.1墙板中竖向应力的分布特点在距梁顶界面时，在距梁顶界面（净跨），基本均匀分布；

★水平方向：跨中最小，支座最大，中部曲线下降（马鞍形）←拱作用；★竖直方向：墙梁交界处应力集中，上部变化平缓，下部变化明显；93.3单跨框支剪力墙近似计算方法3.3.1墙板中竖向应力3.3.2有关参数①若t为墙板厚度，墙板中任意一点处的竖向应力集中系数C可定义为实际竖向应力与平均竖向应力q/t的比值，即：·托梁刚度越小，C↑；·框支柱b（b／L）越小，C↑；103.3.2有关参数①若t为墙板厚度，墙板中任意一点处的竖向

绘制出柱顶处的墙板应力集中系数C与C1在b／L处于不同水平时的关系曲线如右图所示：②墙梁刚度比C1定义为：11绘制出柱顶处的②墙梁刚度比C1定义为：11

绘制出梁墙交接面处C(x)与x／L在b／L处于不同水平时的关系曲线如下图所示：12绘制出梁墙交接面处C(x)与x／L在b／L处于3.3.3托梁轴拉力计算

按近似计算方法和上图所示的受力分布，半边墙体的受力体系的平衡条件可表示为：A当向下的荷载，即，有133.3.3托梁轴拉力计算按近似计算B当时有研究表明：当墙高／宽度>1.5时，取拱高a=L/2偏安全且具有合理的精度。对O取矩，由平衡条件∑Mo=0有：偏安全地略去f/3项，从而有14B当时有3.3.4托梁的弯矩与剪力支座弯矩跨中弯矩梁端剪力τ=4T/(L-2b)153.3.4托梁的弯矩与剪力支座弯矩跨中弯矩梁端剪力τ=4T/★当墙板开小洞时可以代替上述公式中的C进行分析，S为开孔宽度；★墙板开较大且规则的洞口时→可按壁式框架计算★当墙板无洞（或小洞）时按上述方法进行分析★墙板开较大且规则的洞口时→可按广义连续方法分析（后述）；★无论有无洞口、规则与否→均可按有限元方法分析。16★当墙板开小洞时可以代单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(1)框架梁高比hb/L0.10框架柱宽比b/L0.060.080.10柱顶处墙板最大竖向应力σy-4.7-4.1-3.6框架梁最大拉力T0.180.160.15框架梁跨中弯矩Mbc0.0060.0050.004框架梁支座弯矩Mbs-0.001-0.001-0.001框支柱柱顶弯矩Mcu-0.003-0.005-0.007框支柱柱顶弯矩Mcd0.0020.0030.004框支柱轴力0.50.50.517单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(1)框架梁高比hb单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(2)框架梁高比hb/L0.13框架柱宽比b/L0.060.080.10柱顶处墙板最大竖向应力σy-4.1-3.7-3.3框架梁最大拉力T0.200.180.16框架梁跨中弯矩Mbc0.0110.0090.006框架梁支座弯矩Mbs-0.002-0.002-0.002框支柱柱顶弯矩Mcu-0.003-0.005-0.007框支柱柱顶弯矩Mcd0.0020.0030.004框支柱轴力0.50.50.518单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(2)框架梁高比hb单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(3)框架梁高比hb/L0.16框架柱宽比b/L0.060.080.10柱顶处墙板最大竖向应力σy-3.6-3.1-2.9框架梁最大拉力T0.210.190.17框架梁跨中弯矩Mbc0.0150.0130.011框架梁支座弯矩Mbs-0.003-0.003-0.003框支柱柱顶弯矩Mcu-0.003-0.005-0.007框支柱柱顶弯矩Mcd0.0020.0030.004框支柱轴力0.50.50.519单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(3)框架梁高比hb单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数系数用法：应力=表中系数×q/t

轴力T、N=表中系数×qL

弯矩M=表中系数×qL2适用条件：支承框架厚度等于墙厚二倍20单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数系数用法：应力=表中3.3.5双跨框支墙在竖向荷载下的应力分布特点1墙板中竖向应力的分布213.3.5双跨框支墙在竖向荷载下的应力分布特点1墙板中竖向L0以上的墙板竖向应力基本上是均布的；边柱顶的压应力往往大于中柱顶的压力；常用尺寸下(hb/L=0.1~0.16,b/L=0.06~0.1),边柱顶处墙板的最大压应力σy1约在3.8~5.9q/t范围内变动；中柱顶处墙板的最大压应力σy2约在2.2~3.4q/t范围内变动；比值σy1/σy2约在1.4~2.1范围内变动。22L0以上的墙板竖向应力基本上是均布的；222墙板中水平应力的分布L0以上的墙板水平应力基本上为零；拉应力区近似三角形，中柱与墙板的交点达到最大值，约为0.7~1.0q/t范围内变动；拉应力区三角形高度约为0.4L；三角形半底长在0.5~0.7L范围内。232墙板中水平应力的分布L0以上的墙板水平应力基本上为零；2剪应力只分布在L0以内的墙板中；墙梁的交界面处，墙板的剪应力值最大，约为1.1~1.5q/t；梁的下边缘与柱交界面处，剪应力可达1.5~2.0q/t

。3墙板中剪应力的分布24剪应力只分布在L0以内的墙板中；3墙板中剪应力的分布24轴拉力最大值为（0.15~0.2）qL，位于距外侧(0.35~0.45)L处；在柱支承截面上，轴拉力接近于零；框支梁最大正弯矩截面位于距外侧(0.15~0.25)L处；最大负弯矩位于中间支座截面上。4框支梁上的弯矩和轴拉力分布25轴拉力最大值为（0.15~0.2）qL，位于距外侧(0.353.4框支剪力墙在水平荷载作用下的工作特点和分析计算

263.4框支剪力墙在水平荷载作用下的工作特点和分析计算2在水平荷载作用下框支剪力墙的主要工作特点★在距墙梁分界线L0以上的墙体，其竖向应力的分布基本上不受底层框架的影响，可按竖向悬臂构件计算（材料力学方法），沿水平向线形分布；★在高度L0以内的墙体逐渐向框架柱上方集中，并与托梁共同形成截面高度为(L0+hb)的“凸”字形框架梁，与底层柱共同工作；27在水平荷载作用下★在距墙梁分界线L0以上的墙体，其竖向应力任意第i根柱的剪力与弯矩：★柱剪力Ii为第i根柱的惯性矩★柱端弯矩

假设反弯点在柱中点h1为底层柱高★任意第i根柱轴力

m为框支剪力墙底部弯矩，Mj为第j根柱柱脚弯矩28任意第i根柱的剪力与弯矩：★柱剪力Ii为第i根柱的惯性★与边柱连结的框架梁端弯矩Mb近似地取为其柱端弯矩，即Mbi=Mi；★与中柱连结的框架梁端弯矩等于Mi/2，即Mbi=Mi/2;★框支墙顶部位移△=△1+△2+△3；△1为底层框架的水平位移；△2为框支柱轴向变形、底层框支横梁转角使墙顶产生的水平位移；△3为剪力墙板作为竖向悬臂构件所产生的顶端位移。29★与边柱连结的框架梁端弯矩Mb近似地取为★与中柱连结的框架梁★剪力墙板作为竖向悬臂构件所产生的顶端位移△3

★框支柱轴向变形、底层框架横梁转角使墙顶产生的水平位移△2★底层框架的水平位移△1（在侧向均布荷载作用下）30★剪力墙板作为竖向悬臂构件所产生的顶端位移△3★框支柱轴向3.5底层大空间剪力墙结构体系布置与协同工作计算方法3.5.1结构体系布置

(1)

应设置转换层的情况（因上、下层刚度突变）★在结构转换层布置结构转换构件（梁、桁架、箱形结构、斜撑等）；

★6度及非抗震设计时，转换构件可采用厚板；

★7、8度抗震设计时地下室的转换构件可采用厚板313.5底层大空间剪力墙结构体系3.5.1结构体系布置(1在地面以上设置转换层的位置8度抗震时不宜超过3层；7度时不宜超过5层；6度时可适当增加；9度时不应采用；（2）高层结构中，大空间的层数：32在地面以上设置转换层的位置（2）高层结构中，大空间的层数：（3）结构布置应遵循的原则

原则a．落地墙和筒体底部应加厚，同时：★底部大空间为1或2层时，转换层的上、下部等效剪切刚度比值宜接近1，非抗震设计时不应小于0.4，抗震时不应小于0.5，按下式计算：G1.G2—底层及转换层上层的混凝土剪变模量；A1.A2—底层及转换层上层的折算抗剪截面面积；Awi—第i层全部剪力墙在计算方向的有效截面面积（不含翼缘）；Aci—第i层全部柱的截面面积；hi—第i层的层高；hci—第i层柱沿计算方向的截面高度。33（3）结构布置应遵循的原则原则a．落地墙和筒体底部应加厚★当转换层设置在第二层以上时，转换层与相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。34★当转换层设置在第二层以上时，转换层与相邻上层的侧向刚度比★当转换层设置在第二层以上时，转换层下部结构与上层结构的等效侧向刚度比尚宜接近1；非抗震设计时不应小于0.5，抗震设计时不应小于0.8。35★当转换层设置在第二层以上时，转换层下部结构与上层结构的等效原则b．框支层周围楼板不应错层布置；原则c．落地墙和筒体不宜在端部开洞；框支墙上层不宜在边柱和中柱上部开洞；原则d．落地墙间距（长矩形平面）：在非抗震时要求且；抗震设计时：框支层为1-2层时且，

3层以上时且36原则b．框支层周围楼板不应错层布置；原则c．落地墙和筒体不宜原则e．落地墙与相邻框支柱的距离：当框支层为1-2层时不宜大于12m，

3层以上时不宜大于10m。原则f．框支框架承担的地震倾覆力矩应小于结构总地震倾覆力矩的50%。原则g．当框支梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时，应进行应力分析，按应力校核钢筋，并加强构造措施。B级高度部分框支剪力墙的结构转换层，不宜采用框支主、次梁方案。37原则e．落地墙与相邻框支柱的距离：原则f．框支框架承担的地震（4）剪力墙底部加强部位高度取为Max（框支层加其上两层的高度，1/10H）加强部位墙体两端宜设置翼墙或端柱，抗震时需设置约束边缘构件。38（4）剪力墙底部加强部位高度取为38薄弱层的地震剪力×1.25的增大系数；（3.5.8）特一级、一级、二级转换构件水平地震作用计算内力分别×1.9、1.6、1.3增大系数；7度（0.15g）、8度以上转换层构件尚应考虑竖向地震作用（高规4.3.2）(5)薄弱层的地震剪力调整39薄弱层的地震剪力×1.25的增大系数；（3.5.8）7度（0(6)转换梁（托梁）★宜与框支柱截面中线重合；

★bb不宜大于框支柱相应方向截面宽度，且不宜小于其上墙体厚度的2倍及400mm;当托梁上有柱时不宜小于柱宽；

★截面高度hb不宜小于1/8倍计算跨度；★托梁上不宜开洞，若必须开洞时，洞口边离开支座柱边的距离不宜小于梁截面高度；被洞口削弱的截面应进行承载力计算，因开洞形成的上、下弦杆应加强纵筋和箍筋的配置。

40(6)转换梁（托梁）★宜与框支柱截面中线重合；★bb不宜★对托柱转换梁的托柱部位和框支梁上部的墙体开洞部位，梁的箍筋应加密配置，加密区范围可去梁上托柱边或墙边两侧各1.5倍转换梁高度。★托柱转换梁应沿腹板高度配置腰筋，其直径不宜小于12mm，间距不宜大于200mm。★转换梁纵筋接头宜采用机械连接，同一连接区段内接头钢筋截面面积不宜超过全部纵筋截面面积的50%，接头位置应避开上部墙体开洞部位、梁上托柱部位及受力加大部位。★托柱转换梁在转换层宜在托柱位置设置正交方向的框架梁或楼面梁。41★对托柱转换梁的托柱部位和框支梁上部的墙体开洞部位，梁的箍筋★转换梁纵筋构造；42★转换梁纵筋构造；42(7)转换柱a．地震剪力标准值按如下所述进行调整

★若每层框支柱总数不多于10根，1-2层框支时每根柱所受剪力至少取基底剪力V0的2%，3层及以上时至少取3%；★若每层框支柱总数多于10根，1-2层框支时每层柱所受剪力之和至少取基底剪力V0的20%，3层及以上时至少取30%；注：框支柱剪力调整后应相应调整框支柱的弯矩及柱端框架梁的剪力和弯矩，但框支梁的剪力和弯矩，框支柱的轴力可不调整。43(7)转换柱a．地震剪力标准值按如下所述进行调整★若每层

b.与转换构件相连的一、二级柱上端与底层柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以1.5、1.3的放大系数；C.在考虑b项的基础上，框支角柱的M、V设计值×1.1；

d.一、二级框支柱有地震作用产生的轴力分别乘1.5、1.2，但轴压比计算时不宜考虑该增大系数，一、二级轴压比限值分别为0.6、0.7；44b.与转换构件相连的一、二级柱上端与底层柱C.在考虑b项的

e.截面尺寸要求

★非抗震时bc≮400mm，抗震时bc≮450mm★非抗震时hc≮1/15框支梁跨，抗震时hc≮1/12框支梁跨；45e.截面尺寸要求★非抗震时bc≮400mm，★非抗震

f.配筋要求

★柱内全部纵筋最小配筋率：非抗震时0.7%，一级抗震时1.1%，二级抗震0.9%★抗震设计时，箍筋应采用复合螺旋箍或井字复合箍，并沿柱全高加密，箍筋直径≮10mm，间距不应大于10mm和6倍纵筋直径的较小值

★抗震设计时，箍筋应采用复合螺旋箍或井字复合箍，并沿柱全高加密，箍筋直径≮10mm，间距不应大于10mm和6倍纵筋直径的较小值

★抗震设计时，箍筋配箍特征值应比普通框架柱要求的数值增加0.02采用，且箍筋体积配箍率不应小于1.5%。

46f.配筋要求★柱内全部纵筋最小配筋率：非抗震时0.7(8)落地墙：特一级、一级、二级、三级底部加强部位的弯矩设计值，应按墙底截面考虑地震作用组合的弯矩值×1.8、1.5、1.3、1.1采用，剪力设计值应分别×1.9（其他部位为1.4）、1.6、1.4、1.2。落地剪力墙墙肢不宜出现偏心受拉47(8)落地墙：特一级、一级、二级、三级底部落地剪力墙墙肢不(9)楼板：

框支转换层楼板厚度不宜小于180mm，应双层双向配筋，且每层每方向的配筋率不宜小于0.25%，楼板中钢筋应锚固在边梁或墙体内。落地剪力墙和筒体外围的楼板不宜开洞。楼板边缘和较大洞口周边应设置边梁，其宽度不宜小于板厚的2倍，全截面纵筋配筋率不应小于1.0%。与转换层相邻楼层的楼板也应适当加强。48(9)楼板：483.5.2协同工作计算方法在水平荷载作用下，采用简化方法计算时，★过渡层以上各楼层水平力可近似地按各剪力墙的等效刚度成比例分配；

★在底层，落地剪力墙承受全部楼层剪力；楼层剪力在落地剪力墙之间按其等效刚度成比例分配。框支柱承受的剪力按前述规定执行。493.5.2协同工作计算方法在水平荷载作用下，采用简化方法计算第三章底层大空间（部分框支）剪力墙结构分析3.1相关概念3.3框支剪力墙在水平荷载作用下的工作特点和分析计算3.4底层大空间剪力墙结构体系的布置与协同工作计算方法3.2框支剪力墙结构在竖向荷载作用下的工作特性与计算50第三章底层大空间3.1相关概念3.3框支剪力墙

剪力墙结构底部（层）若需要大空间，常布置成部分墙肢落地、部分墙肢框支的协同工作整体结构体系。部分框支剪力墙结构的侧向刚度在墙与框架交接处发生突变。框支墙：提供大空间；落地墙：加强结构的抗震能力，提供足够的抗侧刚度3.1相关概念51剪力墙结构底部（层）若需要大空间，常布置成部框支墙底层（部）抗侧刚度↓↓框支墙的底层框架承担剪力↓↓落地墙承担的剪力结构特点52框支墙底层（部）抗侧刚度↓↓框支墙的底层框架承担剪力↓↓落地★底层墙体与框支层楼盖对水平力的传递非常重要，予以加强。★实际工程中可用框-剪结构的裙房提供的抗侧刚度来弥补底部大空间剪力墙结构底部抗侧刚度的不足。水平力在底层的分配关系与上部各层不同，不同点在于：★楼盖实现内力的传递与调整；

★落地墙作为框支墙的弹性支承；53★底层墙体与框支层楼盖对水平力的传递非常重要，予以加强。★实底层大空间剪力墙结构的分析计算1）框支剪力墙在竖向荷载用下的分析计算2）框支剪力墙在水平荷载作用下的分析计算

3）底层大空间剪力墙结构体系布置及其协同工作分析计算

4）大底盘大空间剪力墙结构体系布置及其协同工作分析计算

54底层大空间剪力墙结构的分析计算1）框支剪力墙在竖向荷载用下的3.2框支剪力墙结构在竖向荷载作用下的工作特性与计算一维杆件的框架梁、柱

二维的墙板

1特点：两种不同性能的构件的组合553.2框支剪力墙结构在竖向荷载作用下的一维杆件的框★剪力墙板的应力分布（特别是靠近底部框架处）2需要解决的问题★托梁的力的量值与分布规律

★托梁的内力(M、N、V)

★框支柱的内力

★落地墙与框支墙的协同工作

56★剪力墙板的应力分布2需要解决的问题★托梁的力的量值与分布1）综合运用弹性力学平面问题和杆系结构力学的理论，有限元法可以分析任意形状在任意荷载作用下的框支墙

3问题的解决方法2）解析解法★按弹性力学平面问题的原理分析二维墙板的应力；★用应力函数通过级数进行近似求解，用墙板和梁的变形协调边界条件确定代定系数。571）综合运用弹性力学平面问题和杆系结构力学的理论，有限元法可3.3

单跨框支剪力墙近似计算方法3.3.1墙板中竖向应力的分布特点在距梁顶界面时，在距梁顶界面（净跨），基本均匀分布；

★水平方向：跨中最小，支座最大，中部曲线下降（马鞍形）←拱作用；★竖直方向：墙梁交界处应力集中，上部变化平缓，下部变化明显；583.3单跨框支剪力墙近似计算方法3.3.1墙板中竖向应力3.3.2有关参数①若t为墙板厚度，墙板中任意一点处的竖向应力集中系数C可定义为实际竖向应力与平均竖向应力q/t的比值，即：·托梁刚度越小，C↑；·框支柱b（b／L）越小，C↑；593.3.2有关参数①若t为墙板厚度，墙板中任意一点处的竖向

绘制出柱顶处的墙板应力集中系数C与C1在b／L处于不同水平时的关系曲线如右图所示：②墙梁刚度比C1定义为：60绘制出柱顶处的②墙梁刚度比C1定义为：11

绘制出梁墙交接面处C(x)与x／L在b／L处于不同水平时的关系曲线如下图所示：61绘制出梁墙交接面处C(x)与x／L在b／L处于3.3.3托梁轴拉力计算

按近似计算方法和上图所示的受力分布，半边墙体的受力体系的平衡条件可表示为：A当向下的荷载，即，有623.3.3托梁轴拉力计算按近似计算B当时有研究表明：当墙高／宽度>1.5时，取拱高a=L/2偏安全且具有合理的精度。对O取矩，由平衡条件∑Mo=0有：偏安全地略去f/3项，从而有63B当时有3.3.4托梁的弯矩与剪力支座弯矩跨中弯矩梁端剪力τ=4T/(L-2b)643.3.4托梁的弯矩与剪力支座弯矩跨中弯矩梁端剪力τ=4T/★当墙板开小洞时可以代替上述公式中的C进行分析，S为开孔宽度；★墙板开较大且规则的洞口时→可按壁式框架计算★当墙板无洞（或小洞）时按上述方法进行分析★墙板开较大且规则的洞口时→可按广义连续方法分析（后述）；★无论有无洞口、规则与否→均可按有限元方法分析。65★当墙板开小洞时可以代单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(1)框架梁高比hb/L0.10框架柱宽比b/L0.060.080.10柱顶处墙板最大竖向应力σy-4.7-4.1-3.6框架梁最大拉力T0.180.160.15框架梁跨中弯矩Mbc0.0060.0050.004框架梁支座弯矩Mbs-0.001-0.001-0.001框支柱柱顶弯矩Mcu-0.003-0.005-0.007框支柱柱顶弯矩Mcd0.0020.0030.004框支柱轴力0.50.50.566单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(1)框架梁高比hb单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(2)框架梁高比hb/L0.13框架柱宽比b/L0.060.080.10柱顶处墙板最大竖向应力σy-4.1-3.7-3.3框架梁最大拉力T0.200.180.16框架梁跨中弯矩Mbc0.0110.0090.006框架梁支座弯矩Mbs-0.002-0.002-0.002框支柱柱顶弯矩Mcu-0.003-0.005-0.007框支柱柱顶弯矩Mcd0.0020.0030.004框支柱轴力0.50.50.567单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(2)框架梁高比hb单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(3)框架梁高比hb/L0.16框架柱宽比b/L0.060.080.10柱顶处墙板最大竖向应力σy-3.6-3.1-2.9框架梁最大拉力T0.210.190.17框架梁跨中弯矩Mbc0.0150.0130.011框架梁支座弯矩Mbs-0.003-0.003-0.003框支柱柱顶弯矩Mcu-0.003-0.005-0.007框支柱柱顶弯矩Mcd0.0020.0030.004框支柱轴力0.50.50.568单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数(3)框架梁高比hb单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数系数用法：应力=表中系数×q/t

轴力T、N=表中系数×qL

弯矩M=表中系数×qL2适用条件：支承框架厚度等于墙厚二倍69单跨框支剪力墙在竖向荷载作用下的内力系数系数用法：应力=表中3.3.5双跨框支墙在竖向荷载下的应力分布特点1墙板中竖向应力的分布703.3.5双跨框支墙在竖向荷载下的应力分布特点1墙板中竖向L0以上的墙板竖向应力基本上是均布的；边柱顶的压应力往往大于中柱顶的压力；常用尺寸下(hb/L=0.1~0.16,b/L=0.06~0.1),边柱顶处墙板的最大压应力σy1约在3.8~5.9q/t范围内变动；中柱顶处墙板的最大压应力σy2约在2.2~3.4q/t范围内变动；比值σy1/σy2约在1.4~2.1范围内变动。71L0以上的墙板竖向应力基本上是均布的；222墙板中水平应力的分布L0以上的墙板水平应力基本上为零；拉应力区近似三角形，中柱与墙板的交点达到最大值，约为0.7~1.0q/t范围内变动；拉应力区三角形高度约为0.4L；三角形半底长在0.5~0.7L范围内。722墙板中水平应力的分布L0以上的墙板水平应力基本上为零；2剪应力只分布在L0以内的墙板中；墙梁的交界面处，墙板的剪应力值最大，约为1.1~1.5q/t；梁的下边缘与柱交界面处，剪应力可达1.5~2.0q/t

。3墙板中剪应力的分布73剪应力只分布在L0以内的墙板中；3墙板中剪应力的分布24轴拉力最大值为（0.15~0.2）qL，位于距外侧(0.35~0.45)L处；在柱支承截面上，轴拉力接近于零；框支梁最大正弯矩截面位于距外侧(0.15~0.25)L处；最大负弯矩位于中间支座截面上。4框支梁上的弯矩和轴拉力分布74轴拉力最大值为（0.15~0.2）qL，位于距外侧(0.353.4框支剪力墙在水平荷载作用下的工作特点和分析计算

753.4框支剪力墙在水平荷载作用下的工作特点和分析计算2在水平荷载作用下框支剪力墙的主要工作特点★在距墙梁分界线L0以上的墙体，其竖向应力的分布基本上不受底层框架的影响，可按竖向悬臂构件计算（材料力学方法），沿水平向线形分布；★在高度L0以内的墙体逐渐向框架柱上方集中，并与托梁共同形成截面高度为(L0+hb)的“凸”字形框架梁，与底层柱共同工作；76在水平荷载作用下★在距墙梁分界线L0以上的墙体，其竖向应力任意第i根柱的剪力与弯矩：★柱剪力Ii为第i根柱的惯性矩★柱端弯矩

假设反弯点在柱中点h1为底层柱高★任意第i根柱轴力

m为框支剪力墙底部弯矩，Mj为第j根柱柱脚弯矩77任意第i根柱的剪力与弯矩：★柱剪力Ii为第i根柱的惯性★与边柱连结的框架梁端弯矩Mb近似地取为其柱端弯矩，即Mbi=Mi；★与中柱连结的框架梁端弯矩等于Mi/2，即Mbi=Mi/2;★框支墙顶部位移△=△1+△2+△3；△1为底层框架的水平位移；△2为框支柱轴向变形、底层框支横梁转角使墙顶产生的水平位移；△3为剪力墙板作为竖向悬臂构件所产生的顶端位移。78★与边柱连结的框架梁端弯矩Mb近似地取为★与中柱连结的框架梁★剪力墙板作为竖向悬臂构件所产生的顶端位移△3

★框支柱轴向变形、底层框架横梁转角使墙顶产生的水平位移△2★底层框架的水平位移△1（在侧向均布荷载作用下）79★剪力墙板作为竖向悬臂构件所产生的顶端位移△3★框支柱轴向3.5底层大空间剪力墙结构体系布置与协同工作计算方法3.5.1结构体系布置

(1)

应设置转换层的情况（因上、下层刚度突变）★在结构转换层布置结构转换构件（梁、桁架、箱形结构、斜撑等）；

★6度及非抗震设计时，转换构件可采用厚板；

★7、8度抗震设计时地下室的转换构件可采用厚板803.5底层大空间剪力墙结构体系3.5.1结构体系布置(1在地面以上设置转换层的位置8度抗震时不宜超过3层；7度时不宜超过5层；6度时可适当增加；9度时不应采用；（2）高层结构中，大空间的层数：81在地面以上设置转换层的位置（2）高层结构中，大空间的层数：（3）结构布置应遵循的原则

原则a．落地墙和筒体底部应加厚，同时：★底部大空间为1或2层时，转换层的上、下部等效剪切刚度比值宜接近1，非抗震设计时不应小于0.4，抗震时不应小于0.5，按下式计算：G1.G2—底层及转换层上层的混凝土剪变模量；A1.A2—底层及转换层上层的折算抗剪截面面积；Awi—第i层全部剪力墙在计算方向的有效截面面积（不含翼缘）；Aci—第i层全部柱的截面面积；hi—第i层的层高；hci—第i层柱沿计算方向的截面高度。82（3）结构布置应遵循的原则原则a．落地墙和筒体底部应加厚★当转换层设置在第二层以上时，转换层与相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。83★当转换层设置在第二层以上时，转换层与相邻上层的侧向刚度比★当转换层设置在第二层以上时，转换层下部结构与上层结构的等效侧向刚度比尚宜接近1；非抗震设计时不应小于0.5，抗震设计时不应小于0.8。84★当转换层设置在第二层以上时，转换层下部结构与上层结构的等效原则b．框支层周围楼板不应错层布置；原则c．落地墙和筒体不宜在端部开洞；框支墙上层不宜在边柱和中柱上部开洞；原则d．落地墙间距（长矩形平面）：在非抗震时要求且；抗震设计时：框支层为1-2层时且，

3层以上时且85原则b．框支层周围楼板不应错层布置；原则c．落地墙和筒体不宜原则e．落地墙与相邻框支柱的距离：当框支层为1-2层时不宜大于12m，

3层以上时不宜大于10m。原则f．框支框架承担的地震倾覆力矩应小于结构总地震倾覆力矩的50%。原则g．当框支梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时，应进行应力分析，按应力校核钢筋，并加强构造措施。B级高度部分框支剪力墙的结构转换层，不宜采用框支主、次梁方案。86原则e．落地墙与相邻框支柱的距离：原则f．框支框架承担的地震（4）剪力墙底部加强部位高度取为Max（框支层加其上两层的高度，1/10H）加强部位墙体两端宜设置翼墙或端柱，抗震时需设置约束边缘构件。87（4）剪力墙底部加强部位高度取为38薄弱层的地震剪力×1.25的增大系数；（3.5.8）特一级、一级、二级转换构件水平地震作用计算内力分别×1.9、1.6、1.3增大系数；7度（0.15g）、8度以上转换层构件尚应考虑竖向地震作用（高规4.3.2）(5)薄弱层的地震剪力调整88薄弱层的地震剪力×1.25的增大系数；（3.5.8）7度（0(6)转换梁（托梁）★宜与框支柱截面中线重合；

★bb不宜大于框支柱相应方向截面宽度，且不宜小于其上墙体厚度的2倍及400mm;当托梁上有柱时不宜小于柱宽；

★截面高度hb不宜小于1/8倍计算跨度；★托梁上不宜开洞，若必须开洞时，洞口边离开支座柱边的距离不宜小于梁截面高度；被洞口削弱的截面应进行承载力计算，因开洞形成的上、下弦杆应加强纵筋和箍筋的配置。

89(6)转换梁（托梁）★宜与框支柱截面中线重合；★bb不宜★对托柱转换梁的托柱部位和框支梁上部的墙体开洞部位，梁的箍筋应加密配置，加密区范围可去梁上托柱边或墙边两侧各