宝宇楼脚手架

PAGE编制人：姚璐审核人：段文琦审批人：宝宇·天邑环球港A区（三马地区02-07-01）项目11#、12#楼项目部二—八年三月二十三日目录HYPERLINK\l"_Toc511029189"1、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc511029190"1.1施工图1HYPERLINK\l"_Toc511029191"1.2相关规范、标准1HYPERLINK\l"_Toc511029192"2、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc511029193"2.1工程建设总体概况1HYPERLINK\l"_Toc511029194"2.2工程设计概况1HYPERLINK\l"_Toc511029195"3、施工部署2HYPERLINK\l"_Toc511029196"3.1安全生产、文明施工目标2HYPERLINK\l"_Toc511029197"3.2安全生产、文明施工组织结构2HYPERLINK\l"_Toc511029198"3.3施工进度计划2HYPERLINK\l"_Toc511029199"4、脚手架工程施工方案3HYPERLINK\l"_Toc511029200"4.1本工程选用钢管脚手架的构造要求3HYPERLINK\l"_Toc511029201"4.2材料3HYPERLINK\l"_Toc511029202"4.3脚手架安装技术措施3HYPERLINK\l"_Toc511029203"4.4脚手架拆除的措施8HYPERLINK\l"_Toc511029204"4.5对脚手架搭设情况的验收10HYPERLINK\l"_Toc511029205"4.6允许偏差11HYPERLINK\l"_Toc511029206"4.7脚手架的维护12HYPERLINK\l"_Toc511029207"4.8脚手架雨季施工技术措施12HYPERLINK\l"_Toc511029208"4.9脚手架监测技术措施13HYPERLINK\l"_Toc511029209"5、脚手架计算15HYPERLINK\l"_Toc511029210"5.1参数信息16HYPERLINK\l"_Toc511029211"5.2小横杆的计算18HYPERLINK\l"_Toc511029212"5.3大横杆的计算19HYPERLINK\l"_Toc511029213"5.4作业层立杆扣件抗滑承载力的计算22HYPERLINK\l"_Toc511029214"5.5脚手架立杆荷载计算22HYPERLINK\l"_Toc511029215"5.6立杆稳定性计算25HYPERLINK\l"_Toc511029216"5.7连墙件的稳定性计算27HYPERLINK\l"_Toc511029217"5.8联梁的计算28HYPERLINK\l"_Toc511029218"5.9悬挑梁受力计算29HYPERLINK\l"_Toc511029219"5.10悬挑梁稳定性计算31HYPERLINK\l"_Toc511029220"5.11锚固段与楼板连接的计算31HYPERLINK\l"_Toc511029221"5.12脚手架配件数量匡算32HYPERLINK\l"_Toc511029222"5.13材料计划表33HYPERLINK\l"_Toc511029223"5.14阳台、楼梯间、楼体转角处悬挑钢梁计算33HYPERLINK\l"_Toc511029224"6、脚手架的搭设安全要求与管理45HYPERLINK\l"_Toc511029225"7、安全保证措施45HYPERLINK\l"_Toc511029226"8、安全应急救援预案48HYPERLINK\l"_Toc511029227"8.1预案说明48HYPERLINK\l"_Toc511029228"8.1.1应急救援指挥组48HYPERLINK\l"_Toc511029229"8.1.2抢险突击队名单如下：48HYPERLINK\l"_Toc511029230"8.2岗位职责49HYPERLINK\l"_Toc511029231"8.2.1指挥长49HYPERLINK\l"_Toc511029232"8.2.2副指挥长49HYPERLINK\l"_Toc511029233"8.2.3指挥职责49HYPERLINK\l"_Toc511029234"8.2.4应急救援领导小组其它人员职责49HYPERLINK\l"_Toc511029235"8.2.5应急救援实施机构职责50HYPERLINK\l"_Toc511029236"8.3事故报告程序流程图50HYPERLINK\l"_Toc511029237"8.4大型脚手架变形与高处坠落安全事故预测51HYPERLINK\l"_Toc511029238"8.5应急救援物资储备52HYPERLINK\l"_Toc511029239"8.6大型脚手架失稳造成人员伤亡时的应急措施52HYPERLINK\l"_Toc511029240"8.7预防高处坠落措施52HYPERLINK\l"_Toc511029241"8.8发生高处坠落事故的抢救措施53HYPERLINK\l"_Toc511029242"8.9救援总结53HYPERLINK\l"_Toc511029243"9脚手架布置平面图54宝宇·天邑环球港A区（三马地区02-07-01地块）项目11#、12#楼脚手架工程安全专项施工方案第46页共54页1、编制依据1.1施工图图纸类别图纸编号出图日期建筑建施-01～建施-5572017年12月月结构结施-01～结施-3342017年12月月1.2相关规范、标准序号规范、标准名称编号备注1《钢结构设计规范》GB500177-200332《建筑施工高处作业业安全技术规规范》JGJ80-200113《建筑施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》JGJ130-220114《建筑结构荷载规范范》GB500099-201225《建筑机械使用安安全技术规程程》JGJ33一200126建筑施工安全检查查评分标准JGJ59-200157《建筑施工高处作作业安全技术术规范》JGJ80一200168《施工现场临时用用电安全技术术规范》JGJ46一200059《建筑变形测量规规程》JGJ8-2011610《工程测量规范》GB50026--20072、工程概况2.1工程建设总体概况序号项目内容1工程名称宝宇·天邑环球港A区（三三马地区022-07-001地块）项项目11#、12#楼2工程地点哈尔滨市道外区北北马路－沟沿沿街－南勋街街合围区域3建筑面积66842.999㎡4建设单位黑龙江宝宇天邑房房地产开发有有限责任公司司5监理单位黑龙江弘合加建设设监理咨询有有限公司6设计单位黑龙江省西埃迪建建筑设计院7质量监督单位黑龙江省哈尔滨市市建筑工程质质量监督站8施工总承包单位北京建工博海建设设有限公司9分包单位10施工日期2017年10月月20日～2018年12月30日11质量标准合格2.2工程设计概况1建筑面积（m2))11#：299112.1512#：369330.84总建筑面积66842.999㎡地下建筑面积3438.28㎡㎡地上建筑面积63404.711㎡2地下单层面积11#：16788.9612#：17599.32㎡地上单层面积11#：716..70㎡12#：773..65㎡3层数地下11#：2层12#：2层地上11#：39层12#：:45层层4层咼（m)地下每层层高-1层：3700㎜、-2层：5000㎜非标层1层：7800㎜2层：3600㎜标准层3000㎜5建筑高度（m)士0.00标高119.80m建筑檐高11#:119..25m;112#：140.440m6建筑平面横轴编号11#:1～29912#:1～299纵轴编号11#:A～Q12#:A～QQ横轴尺寸11#:471000㎜12#：504000㎜纵轴尺寸11#:151550㎜12#:151550㎜7基本参数地基基础设计等级级甲级耐火等级一级设计使用年限50耐久性年限结构安全等级二级8结构形式基础结构桩基础主体结构剪力墙3、施工部署3.1安全生产、文明施工目标创“市安全生产、文明施工样板工地”，杜绝死亡、重伤及火灾事故。执行14000环保标准，现场做到无污染、低噪音、不扰民。3.2安全生产、文明施工组织结构施工现场成立项目经理为总负责人的安全生产、文明施工领导机构，设专职安全员，负责施工现场的安全工作。3.3施工进度计划脚手架工程随主体工程的施工开始，至装饰工程结束止，工期为2018年3月25日——2018年11月25日。4、脚手架工程施工方案4.1本工程选用钢管脚手架的构造要求材料规格构造要求挑件20字钢6米长工字钢间距11.4米设置一道道立杆；φ48钢管管横向间距1.055米，立杆底底部绑扫地杆杆与工字钢之之间通过U型钢焊接相连连。横杆：φ48钢管管间距1.5米。斜撑：φ48钢管管设在脚手架的拐角角处，杆与地地面夹角600度方向上，绑绑在架子的外外面，以防架架子纵向倾斜斜。十字架φ48钢管管每隔7根立杆设一一道，从底到到顶杆与地面面夹角为455-60度。十字扣件、旋转扣扣件、对接扣扣件。楼板浇注时，预先在楼板留预埋件，每间隔1.4m每侧预埋2根700mmΦ20钢筋，采用焊接固定将工字钢固定于楼板上，在工字钢外端部焊U型钢与一根横杆相连，立杆再与横杆相连。外排脚手架第一步自三层顶升起，第二步自十三层顶升起，第三步自二十三层顶升起，第四步自三十三层顶升起，距外墙0.5米。搭设硬防护，在外满挂密目网。4.2材料4.2.1、20工字钢4.2.2、φ48、壁厚3.5mm钢管4.2.3、十字扣件、旋转扣件、对接扣件4.2.4、大眼密目网、小眼密目网4.2.5、10槽钢4.2.6、20圆钢4.2.7、6×19钢丝绳4.3脚手架安装技术措施4.3.1、立杆采用φ48、壁厚3.5mm的钢管为材料，立杆必须与固定于工字钢上的横杆牢固相连。立杆连接时必须用扣件连接牢固。外排脚手架距墙1.55米，里排脚手架距墙500mm，立杆间距1400mm。4.3.2、横杆：采用φ48、壁厚3.5mm的钢管为材料，横杆搭接要交圈，不能错开和切断，上下间距不得超过1.5米。4.3.3、脚手架采用钢跳板，长度为3米，厚2-3mm，肋高50mm，宽度不小于230mm。脚手板的铺设要严密、牢固，接槎板端压过小横杆距墙不大于150mm，严禁存有探头板。4.3.4、剪刀撑是设在脚手架外侧交叉成十字的双支撑，与地面成60度角，使用的材料同立杆的材质、规格。宽度不超过7根立杆，且剪刀撑的交叉点应设在立杆与横杆的交叉点上。4.3.5、脚手架必须垂直于地面，立杆垂直度的偏差不得超过架高的1/300，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平高低偏差不宜超过一皮砖的厚度。4.3.6、钢管脚手架的立杆、大横杆接头必须对接。相邻两根立杆的接头应错开500mm以上，并不在同一步架内。大横杆应绑在立杆的里面。同一步架内外和上下相邻的两根大横杆的接头应错开，都不得在同一跨间和同一布距内，其水平距离大于500mm以上。4.3.7、小横杆与墙体连接，伸入墙内不得小于500mm，伸出大横杆外不得小于100mm，并与大横杆连接牢固。小横杆与墙体连接点垂直距离不得超过4米，水平距离不得超过6米。4.3.8、本工程采用密目安全网进行全封闭，安全网由安全站指定认可厂家，以保证质量。安装时，在每个系点上边绳应与支撑物靠紧，用一根独立的系绳连接，系点沿网边均匀分布，其间距不得大于750mm，系结应符合打结方便、连接牢固又容易解开，受力后不会散脱的原则。4.3.9、多张网连接使用时，相邻部分靠紧或重叠，连接绳的材料与网相同，强力不得低于网绳强力。4.3.10、安装平面与水平面垂直、网平面与支撑作业面边缘处最大间隙不超过100mm。4.3.11、在转角、端头及纵向连续设剪力撑，每组剪力撑不大于7根立杆(或10m长)，从底到顶连续布置。剪力撑钢管与地面水平方向成45O夹角，剪力撑搭接长度不小于1000㎜。剪刀撑绑扎2个扣件，杆端留100㎜。4.3.12、每隔3.0米，横向每隔6米设置与框架、钢性连接。4.3.13、连接点一端用扣件固定于立杆与大横杆汇集处，未遇到柱子时与板上预埋Φ48钢管连接。标准层在挑檐板上下预埋件遇到窗口处在窗口拉接,杆件相反伸出的端头必须大于100㎜，防止杆件滑落。杆件用扣件连接，禁止使用铁线绑扎。4.3.14、铁跳板满铺，铺设时不得铺探头板、弹簧板，靠墙的间距不得大于200㎜。铁跳板采用8#线锁死。4.3.15、钢丝绳只作为备用措施，卸载点的布置，根据脚手架总体高度，整个架体搭设二次，每次搭设，在上一层的框架梁上采用采用6×19ф18.5mm钢丝绳卸荷。四道卸荷点位置分别在三层、八层边梁上，横向间距1.5m。楼层梁处锚环锚入长度要求不小于抗震锚固长度如图：阳台脚手架悬挑示意图转角悬挑脚手架示意图阳台脚手架悬挑示意图墙体转角做法示意图4.3.16、连接点一端用扣件固定于立杆与大横杆汇集处，板上预埋Φ48钢管连接,遇剪力墙时可以利用原有的穿墙螺杆洞用螺杆焊钢管拉结，连墙件均采用短钢管。按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。连墙件示意图剪刀撑示意图4.4脚手架拆除的措施4.4.1拆除前必须完成以下准备工作4.4.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。4.4.1.2全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。4.4.1.3根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准方可实施。4.4.1.4由脚手架工程负责人进行拆除安全技术交底。4.4.1.5清除脚手架上杂物及障碍物。4.4.1.6脚手架的拆除根据外檐施工要求进行拆除，拆除时划出工作区，禁止一切人员进入，同时设专人看守。4.4.2拆除应符合以下要求4.4.2.1架子下方设隔离区，进行围挡，设专人看护。拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下同时作业。拆除顺序与搭设顺序相反，即后搭的先拆。4.4.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。4.4.2.3卸荷钢丝绳拆除必须随脚手架逐层拆除，严禁先将钢丝绳整体拆除后再拆除脚手架。4.4.2.4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4.4.2.5脚手架采取分段、分立面拆除，对不拆除的脚手架两端按本方案搭设方法设置连墙件和横向斜撑加固。4.4.2.6各种构件严禁直接抛掷至地面。4.4.2.7运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。4.4.2.8在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。4.4.2.9拆下的杆配件应以安全的方式运出或吊下，严禁向下掷抛。在拆除过程中，应做好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险的作业。4.5对脚手架搭设情况的验收要严格把好验收关，脚手架搭设验收要以建筑物的结构层分段、分部位验收。验收标准：4.5.1、脚手架所用材料的质量必须符合要求。4.5.2、大横杆全长水平误差应不得超过60，立杆垂直偏差不得超过架高的1/300，小横杆挠度不大于杆长的1/150，杆件间距、布距符合规程标准。4.5.3、要有足够的连墙点，垂直距离每层设一根，水平距离每6米设一根，且与建筑物拉结牢固可靠。4.5.4、作业层铺板要严、要平、要稳，拐角要交圈（即纵放脚手板与横放脚手板压到位）。铺板长短宽窄到位，不得有探头板。脚手板材质要符合规程标准。4.5.5、剪刀撑、正反斜撑要搭设到位，斜撑与立杆交点处结点合理，扣件紧固。4.5.6、安全网、钢管、扣件要有出厂合格证和劳动保护检测所的检测证，支设安全网要外高里低，两网搭接严密，受力均匀。支网用斜支撑角度符合规定标准要求。立网与大横杆绑扎牢固，立网底部要压在作业面脚手板下。4.5.7、特殊部位的处理，门窗口、出入口、通道口，“八”字杆、斜杆安装符合规程标准。4.5.8、作业面防护，立挂安全网加两道护身栏杆，加180挡脚板，作业面端头封死。4.5.9、平面屋面防护高度不低于1米，女儿墙防护高度不低于1.5米。4.5.10、外脚手架搭设后，必须经过有关人员检查验收签字认定合格后才能投入使用。做到分层搭设，分层验收，分层使用，发现问题及时加固。验收合格后的外脚手架未经批准，任何人不得任意拆改。4.6允许偏差序号项目技术要求允许偏差检查方法与工具1基础不晃动，不滑动观察不沉降－10mm2立杆垂直度每层±20mm用经纬仪或线坠和和卷尺最终±50mm用经纬仪或线坠和和卷尺3水平杆高差一根大横两端杆±20mm水平仪或水平尺同跨内外步杆高差差±104横向水平杆外伸长长度400mm-30mm钢板尺5主节点各扣件中心心点相互距离离≤150mm钢板尺6同步立杆上两个相相隔对接扣件件的高差≥500mm钢卷尺7立杆上的对接扣件件至主节点的的距离≤H/3≤500钢卷尺8纵向水平杆上的对对接扣件至主主节点的距离离≤la/3≤450钢卷尺9扣件螺栓拧紧扭力力矩40-65N·mm力矩扳手10剪刀撑与地面夹角角45～600角尺11脚手板外伸长度（对接）单板：130-1150mm；两板之和≤3000mm卷尺注意：安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为准。抽检数量为100个，允许的不合格数为5个。4.7脚手架的维护4.7.1由现场架子工长指派专人进行日常的各种脚手架的检查与维护。重点在各架子的受力杆件的紧固，由技术组提供指导。4.7.2由项目部每月定期组织对脚手架周边的检查，以及不定期的抽查，及时纠正发现的问题。4.7.3对工程所需的各类料具分类存放，并有单独的堆放场地，并保证堆放场地干燥、清洁，以免锈蚀料具。4.8脚手架雨季施工技术措施脚手架的安全与稳固性直接影响到工人的生命安全与建筑物的安全。在雨期施工中，任何麻痹大意和疏忽都可能导致事故发生。因此雨期施工，脚手架应采取如下措施：（1）适当添加与建筑物的连接杆件。这样可增加脚手架的整体性与抗倾覆的能力，增加稳固性；（2）脚手架上的马道等要供人通行的地方应做好防滑与防跌落措施，如及时更换表面过于光滑的踏板、在通道两边加装防护网等；（3）经常性检查脚手架连接处的连接件，如发现松动或位移要及时加固和恢复；（4）雨期不宜在脚手架进行过多施工，工作面不能铺得过大，要控制脚手架上的人员、构件及其它建筑材料的数量，在脚手架上的动作不宜过于激烈。（5）金属脚手架要做好防漏电措施。脚手架与现场施工电缆（线）的交接处应良好的绝缘介质隔离，并配以必要的漏电保护装置；或者重新布置现场施工电缆（线），避免与金属脚手架的交接。4.9脚手架监测技术措施4.9.1、脚手架施测的目的、任务及观测点的布置脚手架沉降观测是用水准测量的方法，周期性地观测脚手架的沉降观测点和水准基点之间的高差变化值。脚手架从施工开始到竣工，很长一段时间，沉降变形是不可避免的。如果变形在一定的限度之内属正常现象，但一旦超过某一限度，就会危及脚手架的安全。因此，在建筑物的施工期间，都必须对脚手架进行安全监测，以便及时掌握变形情况，发现问题，采取措施，保证脚手架从施工开始到运营期间均安全有效。4.9.2、沉降观测依据以下原则布设：（1）参照设计图纸；各栋楼楼脚手架沉降观测点平面布置图附图。（2）、测量执行规范《工程测量规范》（GB50026-2007）《建筑变形测量规程》（JGJ8-2016）4.9.3、测量的内容、方法和精度要求水准基准点和工作基点的布设和测定基准点是沉降观测的基本控制，拟在场地外适当位置设置3~4个水准基准点，并准确测定其高程。多层建筑的沉降观测，采用水准仪，用普通水准测量的方法进行，其水准路线的闭差不应超过mm（n测站数）。工作基点用作直接测定观测点的起始点或终点，选择适当位置布置工作基点，与基准点一起布设成水准环线，按要求进行联测。4.9.4、观测方法观测时先后视水准基点，接着依次前视各沉降观测点，最后再次后视该水准基点，两次后视读数之差不应超过±1mm。4.9.5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检，公司进行安全月检。（2）工程日常检查重点部位：1）连接扣件是否松动2）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差。3）施工过程中是否有超载现象。4）支架杆件是否变形。5）立杆偏差预警值为允许偏差值的80%。5、脚手架计算脚手架搭设体系剖剖面图脚手架搭设体系正正立面图脚手架搭设体系平平面图5.1参数信息1.脚手架搭设参参数脚手架从距地面88.1m处开开始搭设，搭搭设高度H：30m；顶步栏杆高：1..3m；内立立杆距离墙长长度a：0.5m；立杆步距h：1..5m；总步步数：19步；立杆纵距la：11.4m；立立杆横距lbb：1.05mm；小横杆伸出内立杆杆长度a1：0.3m；扫扫地杆距地：：0.2m；采用小横杆在上布布置，搭接在在大横杆上的的小横杆根数数为1根；采用的钢管类型为为Φ48×3.5；连墙件布置方式为为二步三跨，连连接方式为扣扣件连接；连墙件扣件连接方方式为双扣件件，扣件抗滑滑承载力折减减系数为1；脚手架沿墙纵向长长度l：136m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活活荷载：3kkN/m2；结构脚手手架同时施工工层数：0层；装修脚手架均布活活荷载：2kkN/m2；装修脚手手架同时施工工层数：2层；(2)风荷载参数本工程地处黑龙江江哈尔滨市，基基本风压Woo：0.55kkN/m2；地面粗糙度类别为为：C类(有密集建筑筑群市区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用冲压钢脚手板板，按规范要要求铺脚手板板；脚手板自重：0..3kN/mm2；铺设层数数：3层；2)挡脚板参数选用木脚手板(2220×48×3000))，仅作业层层设挡脚板挡脚板自重：0..08kN//m；挡脚板板铺设层数：：2层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护护栏杆，每步步防护栏杆根根数为2根，总根数数为6根；4)围护材料2300目/1000cm2，A0=1..3mm2密密目安全网全全封闭。密目网选用为：22300目/100ccm2，A0=1..3mm2；；密目网自重：0..01kN//m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式式为纯悬挑式式；主梁截面特征：工工字钢，工字字钢型号：220a号工字字钢；型钢悬挑主梁平铺铺在楼面上，锚锚点采用压环环钢筋方式，钢钢筋直径200mm；联梁截面特征：槽槽钢-槽口竖向U，槽钢型号号：10号槽钢；；楼板混凝土强度等等级：C300；5.2小横杆的计计算小横杆在大横杆的的上面，考虑虑活荷载在小小横杆上的最最不利布置，验验算强度和挠挠度时不计小小横杆的悬挑挑荷载，小横横杆按照简支支梁进行强度度和挠度计算算。1.均布荷载值计计算作用在小横杆上的的荷载标准值值：q=0.038++0.3000×1.4/22+2×1.4/22=1..648kkN/m；作用在小横杆上的的荷载设计值值：q=1.2×（00.038++0.3000×1.4/22）+1.4×2×1.4/22=2..258kkN/m；2.强度验算最大弯矩M=ql2/8=22.258××1.052/8=0.3111kN.mm；最大应力计算值σσ=M//W=00.311××106/5.088×103=61.2258N//mm2；小横杆实际弯曲应应力计算值σσ=61.2258N/mmm2小于抗弯强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度ν=5ql4/384EEI=55.0×1.6488×10504/(3844×2.06×105×12.199×104)=1.0039mmm；小横杆实际最大挠挠度计算值νν=1.0339mm小小于最大允许许挠度值miin（1050//150，10）=7.0000mm，满满足要求！5.3大横杆的计计算小横杆在大横杆的的上面，小横横杆把荷载以以集中力的形形式传递给大大横杆，所以以，大横杆按按照集中力作作用下的三跨跨连续梁进行行强度和挠度度计算。计算算小横杆传递递给大横杆的的集中力时，计计入小横杆的的悬挑荷载。1.小横杆传递给给大横杆的集集中力计算内排大横杆受到的的集中力标准准值：F=0.5qlbb(1+a1/lb)2=0.5×1.6488×1.05×(1+0.33/1.055)2=1.4331kN；；内排大横杆受到的的集中力设计计值：F=0.5qlbb(1+a1/lb)2=0.5×2.2588×1.05×(1+0.33/1.055)2=1.9660kN；；外排大横杆受到的的集中力标准准值：F=0.5qlbb[1+(aa1/lb)2]=0.55×1.6488×1.05×[1+(00.3/1..05)2]=0.9936kNN；外排大横杆受到的的集中力设计计值：F=0.5qlbb[1+(aa1/lb)2]=0.55×2.2588×1.05×[1+(00.3/1..05)2]=1.2282kNN；2.大横杆受力计计算大横杆按三跨（每每跨中部）均均有集中活荷荷载分布计算算，由脚手架架大横杆试验验可知，大横横杆按照三跨跨连续梁计算算是偏于安全全的，按以上上荷载分布进进行计算可以以满足要求并并且与我国工工程长期使用用经验值相符符。根据实际受力情况况进行电算，得得到计算简图图及内力、变变形图如下（内内排大横杆、外外排大横杆计计算方式完全全相同，下面面是内排大横横杆的计算过过程，外排大大横杆计算过过程从略，仅仅给出最终计计算结果）：：弯矩和剪力计算简简图弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到内排大横横杆：最大弯矩：M=0.4877kN.mm最大变形：ν=1.8466mm最大支座反力：FF=4.2284kNN计算得到外排大横横杆(计算过程从从略)：最大弯矩：M=0.3211kN.mm最大变形：ν=1.2211mm最大支座反力：FF=2.8828kNN3.强度验算最大应力计算值σσ=0..487×106/5.088×103=95.8846N//mm2；大横杆实际弯曲应应力计算值σσ=95.8846N/mmm2小于抗弯强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！4.挠度验算最大挠度ν=1..846mmm；大横杆实际最大挠挠度计算值νν=1.8446mm小小于最大允许许挠度值miin（1400//150，10）=9.3333mm，满满足要求！5.4作业层立杆杆扣件抗滑承承载力的计算算扣件的抗滑承载力力按照下式计计算:R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值。规范规规定直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN。扣件抗抗滑承载力折折减系数1，则该工程程采用的单扣扣件承载力取取值为8.0000kN，双双扣件承载力力取值为166.000kkN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值。本本工程内排大大横杆传给内内立杆的竖向向作用力为44.284kN,外外排大横杆传传给外立杆的的竖向作用力力为2.8228kN；；作业层内力杆扣件件抗滑承载力力验算：内立立杆受到的竖竖向作用力RR=4.2884kN≤≤8.0000kN，内力力杆采用单扣扣件，其抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求！作业层外力杆扣件件抗滑承载力力验算：外立立杆受到的竖竖向作用力RR=2.8228kN≤≤8.0000kN，外力力杆采用单扣扣件，其抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求！5.5脚手架立杆杆荷载计算作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。1.确定按稳定计计算的脚手架架搭设高度HHsHs=[H]/（1-0.0001[H]]）=30/（1-0.0001×30）=30.9928m；；2.静荷载标准值值计算(1)结构自重标准准值NG1k采用Φ48×3.5钢管管。外立杆：NG1kk=gkHs=0..1465××30.9228=4.5530kNN；内立杆：NG1kk=gkHs=0..1255××30.9228=3.8880kNN；(2)构配件自重标标准值NG2k1)脚手板的自重重标准值NG2k1采用冲压钢脚手板板，自重标准准值gk1==0.3kNN/m2，铺设层数数n1=3层。外立杆：NG2kk1=n11×0.5×lb×la×gk1==3×0.5×1.05×1.4×0.3=00.662kN；内立杆：NG2kk1=n11×（0.5×lb+a11）×la×gk1=3×（0.55×1.05++0.3）×1.4×0.3=11.040kN；2)挡脚板的自重重标准值NG2k2采用木脚手板(2220×48×3000))，自重标准准值gk2==0.08kkN/m，铺铺设层数n22=2层。外立杆：NG2kk2=n22×la×gk2==2×1.4×0.08==0.2244kN；3)防护栏杆及扣扣件的自重标标准值NG2k3采用Φ48×3.5钢管管，自重标准准值gk3==0.03884kN/mm，总根数n33=6根。外立杆：NG2kk3=n33×（la×gk3+00.01322）=6×（1.4×0.03884+0.00132）=0.4002kN；；4)围护材料的自自重标准值NNG2k4采用2300目//100cmm2，A0=1..3mm2密密目安全网全全封闭，自重重标准值gkk4=0.001kN/mm2。外立杆：NG2kk4=laa×[H]×gk4==1.4×30×0.01==0.4200kN；5)附加横杆及扣扣件的自重标标准值NG2k5搭接在大横杆上的的小横杆根数数n4=1根，铺铺设层数n55=3层，采采用Φ48×3.5钢管管，自重标准准值gk6==0.03884kN/mm。外立杆：NG2kk5=n55×n4×（0.5×lb×gk6+00.01322）=3×1×（00.5×1.05×0.03884+0.00132）=0.1000kN；；内立杆：NG2kk5=n55×n4×[（0.5×lb+a11）×gk6+00.01322]=3×1×[（0.5×1.05++0.3）×0.03884+0.00132]==0.1335kN；；6）构配件自重标准准值NG2k合计外立杆：NG2kk=0.6662+0.2224+0..402+00.420++0.1000=1.8007kN；；内立杆：NG2kk=1.0440+0.1135=1..174kkN；3.活荷载标准值值计算活荷载按照2个装装修作业层（荷荷载为2kkN/m2）计算，活活荷载合计值值∑Qk=4kN/m22。外立杆：∑NQkk=0.55×lb×la×∑Qk=0.5×1.05×1.4×4=2.9940kNN；内立杆：∑NQkk=（0.5×lb+a11）×la×∑Qk=（0.5×1.05++0.3）×1.4×4=4.6620kNN；4.风荷载标准值值计算Wk=0.7μz·μμs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照荷载载规范规定采采用：ω0=0..55kNN/m2；μs--风荷载体体型系数：μμs=1.3==1.3×00.871==1.1322；为挡风系数数，考虑了脚脚手架和围护护材料的共同同作用，计算算过程复杂因因篇幅有限计计算过程从略略。μz--风荷载高高度变化系数数，按照荷载载规范的规定定采用：脚手手架底部μz=0.7740，脚手手架顶部μz=1.1105；经计算得到，风荷荷载标准值为为:脚手架底部Wk=0.77×0.55×0.7400×1.1322=0..322kkN/m2；脚手架顶部Wk=0.77×0.55×1.1055×1.1322=0..481kkN/m2；5.6立杆稳定性性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验验算依据《扣件式规范范》第5.11.9条：长细比λ=l00/i=kμh/i=μh/i（k取为1）查《扣件式规范》表表5.3.33得：μ=1..500；立杆的截面回转半半径：i==1.5880cm；；λ=1.500××1.5×100/11.580==142.4405立杆实际长细比计计算值λ=142..405小小于容许长细细比210，满足足要求！2.确定轴心受压压构件的稳定定系数φ长细比λ=l00/i=kμh/i=11.155××1.5000×1.5×100/11.580==164.4478；稳定系数φ查《扣扣件式规范》附附录C表得到：φ=0.2261；3.风荷载设计值值产生的立杆杆段弯矩MwwMw=0.85××1.4WkLah2/10经计算得到，各段段弯矩Mw为：脚手架底部Mww=0.1121kN··m；(二)外立杆稳定性计算算1.组合风荷载时时,外立杆的稳稳定性计算σ=N/(φAA)+MMW/W≤[f]外立杆的轴心压力力设计值NN=1.22×（NG1k+NG2k）+0.855×1.4∑NQk=11.2×（4.5300+1.8007）+0.885×1.4×2.9400=11..103kkN；σ=111033.284//(0.2661×489)++1208665.4855/50800=1110.9344N/mmm2；组合风荷载时，外外立杆实际抗抗压应力计算算值σ=110..934N//mm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！2.不组合风荷载载时,外立杆的稳稳定性计算σ=N/(φAA)≤[f]外立杆的轴心压力力设计值NN=1.22×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk=11.2×（4.5300+1.8007）+1.44×2.9400=11..721kkN；σ=117200.684//(0.2661×489)==91.9887N/mmm2；不组合合风荷载时时，外立杆实实际抗压应力力计算值σ=91.9987N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！(三)内立杆稳定性计算算全封闭双排脚手架架仅考虑外立立杆承受风荷荷载的作用，内内立杆不考虑虑风荷载作用用。σ=N/(φAA)≤[f]内立杆的轴心压力力设计值NN=1.22（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk=11.2×（3.8800+1.1774）+1.44×4.6200=12..533kkN；σ=125333.463//(0.2661×489)==98.3666N/mmm2；内立杆实际抗压应应力计算值σσ=98.3366N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！5.7连墙件的稳稳定性计算风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=8..493kkN；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=122.600m2；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=13..493kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf==φ·A·[f]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=7000/15..8的结果查查表得到φ=0.8771；A=4.899cm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..871×4.89×102×205×10-3=887.2922kN；Nl=13.493kkN<NNf=87.2292kN，连连墙件的设计计计算满足要要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=13.4493kN≤双扣件的抗抗滑力16..000kNN，满足要求求！5.8联梁的计算算联梁采用10号槽槽钢U口竖向。按照集中荷载作用用下的简支梁梁计算集中荷载P传递力力：外立杆PP1=111.721kN，内立立杆P2=122.533kN；计算简图如下支撑按照简支梁的的计算公式RA==RB=[((n-1)//2]P++P其中n=1；；经过简支梁的计算算得到:外立杆通过联梁传传递到支座的的最大力((考虑到支撑撑的自重)NN1=1×11.7221+11.400××0.1200=111.889kN;内立杆通过联梁传传递到支座的的最大力((考虑到支撑撑的自重)NN2=1×12.5333+11.400××0.1200=122.701kN;最大弯矩(考虑到到支撑的自重重)Mmaxx=(12-1)/((8×1)×12.5333×1.4000+0.1220×1.40002/8=0.0299kN·m;最大应力=00.029××106/78800=3.7699N/mmm2;水平联梁的最大应应力计算值3.7699N/mm22小于2055N/mm22，满足要求求！5.9悬挑梁受力力计算悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。悬臂单跨梁计算简简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠度计算公公式其中k=mm/l,kll=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中，mm=1.665m，l=22m，m1=1..55m，m2=0..5m；k=1.65/22=0.8225k1=1.55/2=0.7775k2=0.5/2==0.255悬挑梁的截面惯性性矩I=2370cm4，截面抵抗抗矩W=237ccm3，截面积A=35..5cm22，线密度G=27..9kg//m。外立杆轴向力设计计值N1=11..889kkN；内立杆轴向力设计计值N2=12..701kkN；悬挑梁自重荷载q=1.22×27.9×9.8×10-3=0.3335kN//m把以上数据代入公公式，经过计计算得到：支座反力RA=36..979kkN支座反力RB=-122.389kN最大弯矩MA=24..778kkN·m最大应力σ=247788192.0070/((1.055×2377000))=99..571NN/mm2悬挑梁的最大应力力计算值σ=99.5771N/mmm2小于抗压强强度设计值2205N/mmm2，满足要求求!最大挠度νmaxx=7.5593mmm按照《钢结构设计计规范》(GB500017-20003)附录录A结构变形规规定，受弯构构件的跨度对对悬臂梁为悬悬伸长度的两两倍，即33100mmm。悬挑梁的最大挠度度7.5933mm小于于最大容许挠挠度31000/400mmm，满足要要求!5.10悬挑梁稳稳定性计算悬挑梁采用20aa号工字钢,计算公式如如下：σ=M/φbWWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B得到：φb=2.000由于φb大于0..6，依《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附附表B，按照下面面公式调整：：得到φb'=0..929。经过计算得到最大大应力σ=244.778××106/(00.929××2370000)=112.5540N//mm2；悬挑梁的稳定性计计算σ=112..540N//mm2小于[f]==215N//mm2，满足要求求!5.11锚固段与与楼板连接的的计算水平悬挑梁与楼板板压点采用压压环钢筋，拉拉环强度计算算如下：水平悬挑梁与楼板板压点的拉环环受力R==12.3889kN；；压环钢筋的设计直直径D=200mm；水平悬挑梁与楼板板压点的拉环环强度计算公公式为:σ=N/2A≤[f]其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》10..9.8每个个拉环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；A=ππD2/4=3..142×202/4=3114.1599mm2σ=N/2A=122.389××103/(3144.159××2)=199.718NN/mm2；水平悬挑梁与楼板板压点的拉环环一定要压在在楼板下层钢钢筋下面，并并要保证两侧侧30cm以上上搭接长度。拉环所受应力小于于50N/mmm2，满足要求求！5.12脚手架配配件数量匡算算扣件式钢管脚手架架的杆件配备备数量需要一一定的富余量量，以适应构构架时变化需需要，因此按匡算方式来来计算；根据据脚手架立杆杆数量按以下下公式进行计计算：长杆总长度(m))L=1.1·H·(n+la/h·n-2·la/h)小横杆数(根)N1=1..1·(H/2h+1)··n直角扣件数(个))N2=2..2·(H/h++1)·n对接扣件数(个))N3=L//l旋转扣件数(个))N4=0..3·L/l脚手板面积(m22)S==1.1··(n-2)·la·lb其中n--立立杆总数(根)n=1197；H搭设高度(m)H==30；h步距(m)h==1.5；la--立杆纵距距(m)la=1.4；lb--立杆横横距(m)lb=1.055；代入得：长杆总长度(m))L=1.11×30×(197++1.4××197/11.5-2×1.4/11.5)=112507..000；小横杆数(根)N11=1.11×(30/((2×1.5)+1)×197==23844；直角扣件数(个))N2=2.22×(30/1.5++1)××197==91022；对接扣件数(个))N3=125507.0000/66.00==20855；旋转扣件数(个))N4=0.33×125077.000/6.000=6626；脚手板面积(m22)S=1.11×(1977-2)××1.4×1.055=315..315。5.13材料计划划表序号材料名称规格单位数量120工字钢6米根510220工字钢12米根963钢管6米根125584钢管4米根3965钢管2米根143046扣件直角个546127扣件对接个125108扣件旋转个37569脚手板块18905.14阳台、楼楼梯间、楼体体转角处悬挑挑钢梁计算1.脚手架搭设参参数脚手架从距地面114.5m处开始搭搭设，搭设高高度H：30m；顶步栏杆高：1..3m；内立立杆距离墙长长度a：0.5m；立杆步距h：1..5m；总步步数：19步；立杆纵距la：11.4m；立立杆横距lbb：2.5m；小横杆伸出内立杆杆长度a1：0.3m；扫扫地杆距地：：0.2m；采用小横杆在上布布置，搭接在在大横杆上的的小横杆根数数为1根；采用的钢管类型为为Φ48×3.5；连墙件布置方式为为二步三跨，连连接方式为扣扣件连接；连墙件扣件连接方方式为双扣件件，扣件抗滑滑承载力折减减系数为1；脚手架沿墙纵向长长度l：10m；2.技术措施采用钢丝绳分段卸卸荷；卸荷次数：2次；；卸荷上段下下传荷载百分分比：30%%；钢丝绳不均匀系数数α：0.85；钢钢丝绳安全系系数κ：6；各段卸荷参数表：：3.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活活荷载：3kkN/m2；结构脚手手架同时施工工层数：0层；装修脚手架均布活活荷载：2kkN/m2；装修脚手手架同时施工工层数：2层；(2)风荷载参数本工程地处河南郑郑州市，基本本风压Wo：0.45kkN/m2；地面粗糙度类别为为：C类(有密集建筑筑群市区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用木脚手板，按按规范要求铺铺脚手板；脚手板自重：0..35kN//m2；铺设层数数：3层；2)挡脚板参数选用木脚手板(2220×48×3000))，铺脚手板板层设挡脚板板挡脚板自重：0..08kN//m；挡脚板板铺设层数：：3层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护护栏杆，每步步防护栏杆根根数为2根，总根数数为6根；4)围护材料2300目/1000cm2，A0=1.33mm2密目安全网网全封闭。密目网选用为：22300目/100cmm2，A0=1.33mm2；密目网自重：0..01kN//m2；4.支撑参数支撑系统搭设形式式为斜拉式--钢丝绳受力力；主梁截面特征：工工字钢，工字字钢型号：220a号工字字钢；型钢悬挑主梁平铺铺在楼面上，锚锚点采用压环环钢筋方式，钢钢筋直径200mm；联梁截面特征：槽槽钢-槽口竖向U，槽钢型号号：10号槽钢；；楼板混凝土强度等等级：C300；选用钢丝绳为6××19，钢丝绳绳吊点与主梁梁的垂直距离离：6m。二、钢丝绳卸荷计算算在脚手架全高范围围内卸荷2次；吊点选选择在立杆、小小横杆、大横横杆的交点位位置；以卸荷荷吊点分段计计算。第1次卸荷点高度为99.200米米，钢丝绳上上下吊点的竖竖向距离lss为6.0000米，吊点水平平距离3.00倍于立杆纵纵距；第2次卸荷点高度为118.2000米，钢丝绳上上下吊点的竖竖向距离lss为6.0000米，吊点水平平距离3.00倍于立杆纵纵距；各卸荷点钢丝绳卸卸荷计算方法法是相同的，下下面我们仅给给出第一次卸卸荷的计算过过程，其他的的卸荷点直接接给出计算结结果。1.卸荷点内力计计算卸荷点处立杆轴向向力计算：P1=kx×N1××n=1.55×14.4222×3=64..898kkNP2=kx×N2××n=1.55×16.0337×3=72..168kkN经过计算得到a1=arctg[66/(1.44+0.5))]=72..429度a2=arctg[66/0.5]]=85.2236度各吊点位置处内力力计算为(kN)：T1=P1/siina1=644.898//0.9533=688.074kNT2=P2/siina2=722.168//0.9977=722.418kNG1=P1/taana1=644.898//3.1588=200.551kNG2=P2/taana2=722.168//12.0000=66.014kN其中T钢丝绳轴向向拉力，G钢丝绳水平平分力。2.钢丝绳的最小小直径计算卸荷钢丝绳的最大大轴向拉力为为[Fg]==T1=68..074kkN。钢丝绳的容许拉力力按照下式计计算：[Fg]=αFg/K其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，计算中可以近似计计算Fg=00.5d2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之之间的荷载不不均匀系数；；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取68.0774kN，α=0.855，K=6，得到到：选择卸荷钢丝绳的的最小直径为为：d=((2×68.0774×6/0.885)0.55=31..001mmm。3.钢丝绳的吊环环强度计算吊环强度计算公式式为：σ=N/A≤≤[f]其中[[f]为拉拉环钢筋抗拉拉强度，按《混混凝土结构设设计规范》110.9.88每个拉环按按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；NN--吊吊环上承受的的荷载等于[[Fg]；AA--吊吊环截面积，每每个吊环按照照两个截面计计算,A=00.5πd2；选择吊环的最小直直径要为：dd=（2×[Fg]//[f]/ππ）0.5=（2×68.0774×103/50/33.142）0.5=29.4441mm。实际吊环选用直径径D=32mmm的HPB2335的钢筋制制作即可。第1次卸荷钢丝绳最小小直径为311.0mm((钢丝绳型号号：6×19)，必须须拉紧至688.074kN，吊环环直径为322mm。根据各次卸荷高度度得：第2次卸荷钢丝绳最小小直径为300.8mm((钢丝绳型号号：6×19)，必须须拉紧至677.402kN，吊环环直径为322mm。三、连墙件的稳定性性计算风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=4..465kkN；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=8.4400m22；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=9.4465kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf==φ·A·[f]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=7000/15..8的结果查查表得到φ=0.8771；A=4.899cm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..871×4.89×102×205×10-3=887.2922kN；Nl=9.465kNN<Nff=87.2292kN，连连墙件的设计计计算满足要要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=9.4665kN≤≤双扣件的抗抗滑力16..000kNN，满足要求求！四、联梁的计算联梁采用10号槽槽钢U口竖向。按照集中荷载作用用下的简支梁梁计算集中荷载P传递力力：外立杆PP1=144.503kN，内立立杆P2=166.101kN；计算简图如下支撑按照简支梁的的计算公式RA==RB=[((n-1)//2]P++P其中n=1；；经过简支梁的计算算得到:外立杆通过联梁传传递到支座的的最大力((考虑到支撑撑的自重)NN1=1×14.5003+11.400××0.1200=144.671kN;内立杆通过联梁传传递到支座的的最大力((考虑到支撑撑的自重)NN2=1×16.1001+11.400××0.1200=166.269kN;最大弯矩(考虑到到支撑的自重重)Mmaxx=(12-1)/((8×1)×16.1001×1.4000+0.1220×1.40002/8=0.0299kN·m;最大应力=00.029××106/78800=3.7699N/mmm2;水平联梁的最大应应力计算值3.7699N/mm22小于2055N/mm22，满足要求求！五、悬挑梁受力计算算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N和水平钢梁梁自重荷载的的共同作用。本方案中，脚手架架排距为25500mm，内内排脚手架距距离墙体5000mm，第第一道支撑与与墙的距离为为3000mmm。悬挑梁的截面惯性性矩I=2370cm4，截面抵抗抗矩W=237ccm3，截面积A=35..5cm22，线密度G=27..9kg//m。外立杆轴向力设计计值N1=14..671kkN；内立杆轴向力设计计值N2=16..269kkN；悬挑梁自重荷载q=1.22×27.9×9.8×10-3=0.3335kN//m悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN·m)各支座对悬挑梁的的支座反力由由左至右分别别为：R1=16.5779kN；R2=17.7444kN；R3=-1.6776kN。最大弯矩Mmaax=4..021kkN·m；最大应力σ=MM/1.055W+N/AA=4.0021×1006/(11.05××2370000)+8.2899×103/35550=18.4992N/mmm2；悬挑梁的最大应力力计算值σ=18.4992N/mmm2小于抗压强强度设计值2205N/mmm2，满足要求求!六、悬挑梁稳定性计计算悬挑梁采用20aa号工字钢,计算公式如如下：σ=M/φbWWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B得到：φb=1.277由于φb大于0..6，依《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附附表B，按照下面面公式调整：：得到φb'=0..848。经过计算得到最大大应力σ=4..021×106/(00.848××2370000)=20.0111N/mmm2；悬挑梁的稳定性计计算σ=20.0011N/mmm2小于[f]==215N//mm2，满足要求求!七、拉绳的受力计算算钢绳承受全部荷载载，通过软件件电算程序计计算得到钢绳绳的支点从左左至右支座反反力分别为：：R1=16.5779kN。水平悬挑梁的轴力力RAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=18.5335kN。八、拉绳的强度计算算1.钢丝拉绳的内内力计算钢丝拉绳的轴力RRU取最大值进进行计算，为为RU=18.535kN选择6×19钢丝丝绳,钢丝绳公称称抗拉强度11550MPPa，直径20mmm。[Fg]]=αFg/K其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，查表表得Fg＝234.0000kN；；α--钢丝绳绳之间的荷载载不均匀系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝丝绳使用安全全系数。K＝6。得到：[Fg]==33.1150kN≥Ru＝18.5335kN。经计算，选此型号号钢丝绳能够够满足要求。2.钢丝拉绳的拉拉环强度计算算钢丝拉绳的轴力RRU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=18..535kNN钢丝拉绳的拉环的的强度计算公公式为σ=N/A≤≤[f]其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按《混凝土结结构设计规范范》10.99.8每个拉拉环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(185335.3555×4/(3..142×50×2))1//2=15.44mm；实际拉环选用直径径D=16mmm的HPB2335的钢筋制制作即可。九、锚固段与楼板连连接的计算水平悬挑梁与楼板板压点采用压压环钢筋，拉拉环强度计算算如下：水平悬挑梁与楼板板压点的拉环环受力R==1.6766kN；压环钢筋的设计直直径D=20mmm；水平悬挑梁与楼板板压点的拉环环强度计算公公式为:σ=N/2A≤≤[f]其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》10..9.8每个个拉环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；A=ππD2/4=3..142×202/4=3144.159mmm2σ=N/2A=1..676×103/(3144.159××2)=2..667N//mm2；水平悬挑梁与楼板板压点的拉环环一定要压在在楼板下层钢钢筋下面，并并要保证两侧侧30cm以上上搭接长度。拉环所受应力小于于50N/mmm2，满足要求求！6、脚手架的搭设安安全要求与管管理6.1技术负责人人要按施工组组织设计中有有关脚手架的的要求向搭设设和使用人员员进行安全技技术交底。6.2按钢管、扣扣件、脚手板板、密目网的的标准进行检检查验收，不不合格产品不不得使用。6.3脚手架必须须配合施工进进度搭设，超超出施工层一一步架。一次次搭设高度不不能超过相邻邻连墙杆件以以上两步。6.4每搭完一步步脚手架后，应应按标准校正正步距、纵距距、横距及立立杆的垂直度度。6.5脚手架的搭搭设人员必须须持有效证件件上岗，无高高空作业的疾疾病。6.6搭设脚手架架的架子工必必须戴安全帽帽，系安全带带，穿防滑鞋鞋。上下输运运杆件时，严严禁抛扔，杆杆件必须用绳绳扎好后小心心上下，防止止杆件、扣件件坠落伤人。架架子工使用的的工具拿紧把把牢，不能坠坠落伤人，使使用后挂牢在在持钩上，严严禁上下抛扔扔。6.7作业层的施施工荷载应符符合设计要求求，不得超载载。6.8当有六级及及六级以上大大风和雾、雨雨、雪天气时时，停止脚手手架的搭设。雨雨雪后作业要要有防滑措施施，并扫除积积雪。6.9在脚手架使使用期间严禁禁拆除主节点点处的纵、横横向水平杆，纵纵、横向扫地地杆、剪刀撑撑。6.10脚手架搭搭设时，地面面设围栏和警警戒标志，并并派专人看守守，严禁非操操作人员入内内。7、安全保证措施7.1、脚手架搭搭设人员必须须是经过现行行国家标准《特特种作业人员员安全技术考考核管理规则则》（GB53006）考核合格格的专业架子子工。上岗人人员应定期体体检，合格者者方可持证上上岗。7.2、脚手架搭搭设完毕后必必须经过有关关人员的验收收方可使用，在在使用过程中中，应随时注注意检查，发发现问题要及及时处理，不不准马虎迁就就。7.3、操作人员员必须戴安全全帽、系安全全带、穿防滑滑鞋。7.4、及时按规规定设置安全全网，安全护护栏，安全挡挡板及安全装装置，10mm以上脚手架架应在操作层层下留设一步步脚手板，以以保证安全。7.5、脚手架在在雷雨季节要要设避雷装置置。脚手架四四周应设置避避雷接地装置置以防止雷电电袭击，避雷雷装置顶端必必须高出立杆杆顶部2m以上，并并焊接Ø12打尖钢筋棒棒，采用Ø8圆钢引下线线，并将所有有最上层大横横杆全部接通通，形成避雷雷网络。避雷雷接地采用号号房避雷接地地，接地电阻阻不大于10Ω。在施工期期间遇有雷雨雨时，脚手架架上操作人员员应立即离开开。7.6、严格控制制脚手架上荷荷载，绝对禁禁止在架子上上堆放过多的的材料，脚手手架上人员不不要过于集中中，考虑施工工荷载人为1100kg//m2，，材料重重200kgg/m2.7.7、风雨过后后应对脚手架架进行详细检检查，发现问问题及时处理理，经有关人人员鉴定后方方可使用。7.8、各杆件要要用扣件连接接，禁止用铁铁丝绑扎，螺螺栓松紧要适适度扭力距控控制在40—50N-M。7.9、从事高空空作业要定期期体检，经医医生诊断，凡凡患高血压，心心脏病，贫血血病，癫痫病病以及其它不不适于高空作作业的不得从从事高空作业业。7.10、高空作作业衣着要灵灵便，禁止穿穿硬底和带钉钉易滑的鞋。7.11、高空作作业所用的材材料要堆放平平稳工具随手手放入工具袋袋内，上下传传递物件禁止止抛掷。7.12、遇有恶恶劣气候（如如风力在六级级以上）影响响施工安全时时禁止进行露露天高空作业业。7.13、施工中中对高处作业业的安全技术术设施，发现现有缺陷和隐隐患时，必须须及时解决，危危及人身安全全时，停止作作业。7.14、施工前前，应逐级进进行安全技术术教育及交底底落实所有安安全技术措施施和人身防护护用品，特别别是安全帽，安安全带，安全全网的落实。7.15、雨天进进行高处作业业时，必须有有可靠的防滑滑措施，高处处作业中的安安全标志，工工具各种设备备必须在施工工前加以检验验，确认其完完好方能投入入使用。7.16、上料平平台为放置小型起重机机械或堆料、卸卸料而搭设上上料平台，一一般搭设成正正方形或长方方形。结构尺寸根据搭设设高度和承载载大小经计算算确定；一般立杆间距不超超过1.2m，步距不超超过1m，地基要夯夯实平整，立立杆安插在底底座上，下铺铺脚手板。平台架的四周从上上至下设尖刀刀撑；平台顶部四周要设设1.2m高两道护身身栏，并设档档脚板；平台作业面铺设脚脚手板，板下下、支撑横杆杆间距一般不不大于0.775m；平台架高度超过110m时，四周应应设缆风绳。7.17、脚手架架的操作面必必须满