某职工住宅楼设计论文

.PAGE.v某职工住宅楼设计[摘要]本文给出了某职工住宅楼的整个设计，包括建筑、构造、施工等局部。该建筑七层带地下室，总建筑面积约为3631平方米，总建筑高度为21.55米，属于多层民用建筑。确定该建筑类型为砖混构造，作为该建筑功能的需要，构造布置时采用纵横墙承重的构造体系，构造分析中考虑了风荷载、地震荷载及重力荷载的作用。作为一种准确而快捷的分析手段，还用PKPM构造分析软件对该构造进展了全面的计算。根据建筑、构造施工图，做出了详细的施工方案。[关键词]多层建筑砖混建筑构造施工DesignOfXXTeacherHousingBuilding[Abstract]Thisarticlehasproducedsometeacherhousingbuildingentiredesign,Includingpartandsoonconstruction,structure,construction.Thisbuildingsevenbeltsbasements,thetotalfloorspaceapproximatelyis3,631squaremeters,constructshighlyisalways23.05meters,belongstothemultilayeredcivilconstruction.Determinedthisbuildingtypemixesthestructureforthebrick,tookthisbuildingfunctionneed,whenstructuralarrangementusedtheverticalload-bearingstructuresystem,inthestructureanalysishasconsideredthewindload,theearthquakeloadandthegravityloadfunction.Asonekindprecisebutquickanalysismethod,butalsousedPKPMstructureanalysissoftwaretocarryontheprehensiveputationtothisstructure.Accordingtothebuilding,thestructureconstructiondrawing,havemadethedetailedconstructionplan.[Thekeywords]：Multilayeredconstruction,Thebrickmixes,Construction,Structure,Construction目录引言…………41建筑局部……………………51.1建筑地形与气候…………………51.2平面图设计………………………51.3剖面图设计………………61.4立面设计…………………61.5建筑做法………………………..62构造局部……………………62.1工程概况…………62.2荷载统计…………………62.3风荷载……………………82.4根底设计…………………92.5预制楼板选用………………….132.6圈梁配筋设计………….132.7墙体验算……………….132.8楼梯计算……………….202.9雨篷计算……………………….222.10抗震验算………………243施工局部………………….273.1工程概况……………………….273.2施工部署及施工现场平面布置……….273.3施工方案及主要技术措施…………….283.4施工进度方案及工期保证措施……….393.5劳动力、主要建筑材料、施工机具需要量方案……….403.6机械调度方案的保证措施…………….423.7主要技术组织措施…………………….433.8平安生产保证措施…………………….503.9环境保护管理与措施……….52结论………….55引言人们要工作、学习、居住，这一切都离不开建筑，建筑是一种人工创造的空间环境，它既具有实用性，又具有艺术性。建筑按用途可分为民用建筑、工业建筑、农业建筑，办公楼属于民用建筑，它是人们上班工作的场所。某单位要拟建一幢办公楼，改善工作人员的办公环境，提高该单位的形象，现已进入设计阶段。做好一份建筑设计不仅要保证适用、平安，还要到达经济、美观。对于每项建筑工程，设计和施工是严密相关的，一旦设计方案生成，施工就紧随其后而至，只有对拟建工程制订先进、合理的施工方案，劳动组织、技术组织措施，才能保证该工程高速、优质、低耗地建成投产。1.建筑部分1.1建筑地形与气候1.1.1.建筑地形基地面积为600m2，场区地势平坦，邻厂区主干道。为出入便利，大门确定设在临道路一侧，拟建筑物与厂区主干道之间有6m宽的空场，可划分车位，做为停车场，以解决自己和来往客户停车的问题。停车场铺植草砖，既不影响停车，又可美化环境。1.1.2.气候环境该地区年平均气温200C，最高气温330C，最低气温-80C。夏季比拟炎热，考虑到保证良好的通风，在办公楼前后设多个大窗，采用自然通风。1.2平面图设计1.2.1.功能分析根据任务书中的建筑总面积、层数及各房间使用面积的要求，初步确定每层及各房间的面积形状及尺寸，对各房间之间的面积比例关系及其在每层平面中所占的比例，在心中做大体构思。底层出入口处设宽大门厅，门厅两侧墙壁可悬挂本单位业绩事件等宣传画和企业口号，宗旨等等。底层还设有休息室为领导层提供休息，为客户提供招待等方便。二层的办公间主要是普通员工工作的开敞式大办公室。1.2.2.平面组合设计1.2.2.1确定组合方式从办公楼建筑的使用功能及任务书所给的条件来看，采用以走廊通道为中心，周边布置办公区及辅助房间的走道式组合方式较为适宜。1.2.2.2各层平面布置根据功能要求和任务书对房间面积的要求，以及总平面图中初步确定的平面形状，每个使用房间的形状均采用矩形，矩形平面要以充分利用室内有效面积，便于统一开间进深，且构造布置简单，便于施工。该建筑采用框架构造，钢筋砼梁的最大跨度为8m，小于9m，是较经济的跨度。柱网尺寸确定为450mm*450mm。该建筑的房间主要是办公室、会议厅等，其采光标准为Ⅲ级，窗地面积比在1/6~1/8之间，因为此办公室所处地区气候夏季炎热，所以本设计中所有窗地面积比均1/6大于，以取得良好的天然采光、通风。门的位置设在走道两侧，方便交通，利于疏散。每间房间根本都保证门窗相对或窗窗相对，尽是使室内形成穿堂风，以到达室内通风换气的目的。每层均设男、女卫生间，在其外侧设公用洗手池，使厕所隐蔽一些，因是公共卫生间男、女厕都考虑蹲便器，男厕内还设小便斗，办公楼内工作人员所使用厕所旧频率较高，为便于排除污臭气，所有卫生间全都设为明卫，保证有良好的通风和采光。走道是把每个独立的房间联系起来的纽带，办公楼内的走道，其主要作用是供人流集散用的，走道两侧布有房间，按三股人流宽来考虑，设为2000mm。设平安楼梯一部，按双人通行考虑，宽度为2400mm。1.3剖面设计1.3.1.根据任务书要求确定层数及各局部标高层数：7层带地下室。层高：标准层2.8m，地下室2.4m。建筑物总高21.55m，室内、外高差1500mm。1.3.2.确定空间形状根据住宅楼建筑的使用功能要求，其剖面形状采用矩形。1.3.3.确定竖向组合方式由于该工程功能要求较单一，各层面积根本一致，因此采取上、下空间一致的竖向组合方式。1.4立面设计1.4.1.根据以上平面、剖面的设计，绘制出初步的建筑体型，为使其更加美观，整体效果更好，外墙面涂刷彩色弹性涂料，同时也增加了外墙防水性能。还设有蘑菇石外墙面砖，增加立体感观。1.4.2.根据建筑艺术构图法那么，确定出门、窗、雨篷、檐口等部件的位置。1.4.3.重点建筑楼梯、檐口等部位进展了设计。1.5建筑做法〔详见施工图建筑设计说明〕2.结构部分2.1工程概况2.1.1建筑特征本工程为某大学教师宿舍楼。由七层二单元组成的砖混构造，长43.68m,宽11.875m，建筑面积为3631㎡，层高2.8m，室内外地坪高差0.9m，本工程按“初装修〞标准考虑，楼地面均为水泥砂浆地面；厨房厕所为1.8m水泥砂浆墙裙，其他内墙及天棚为混合砂浆；外墙为水刷石；屋面为高分子卷材防水层，上做40mm厚C20细石混凝土刚性防水上人屋面。本工程为七层、六度抗震设防砖混构造。其根底埋深-3.00m，为钢筋混凝土带形根底；主体构造为240砖墙承重，层层设圈梁，内外墙交接处及外墙转角处均设240mmⅹ240mm构造柱。2.2荷载统计2.2.1恒、活荷载2.2.1.1屋面荷载1)平屋面h=120mm20厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/㎡高聚物改性沥青防水卷材0.50KN/㎡30mm厚1:3水泥砂浆25×0.03=0.75KN/㎡35厚无溶剂聚氨硬泡保温层4×0.035=0.14KN/㎡1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小40厚2.5×(0.04+4.2×0.02/2)=0.21KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡屋面恒荷载合计gk=5.5KN/㎡取5.5KN/㎡屋面活载qk=0.5KN/㎡屋面荷载：5.5+0.5=6.0KN/㎡屋面荷载设计值5.5×1.2+0.5×1.4=7.3KN/㎡2.2.1.2楼面荷载客厅餐厅卧室阁楼h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层24×0.05=1.2KN/㎡100厚钢筋混凝土预制板25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.2KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.2+2=6.2KN/㎡楼面荷载设计值4.2×1.2+2.0×1.4=7.84KN/㎡XX台h=100mm25mm厚1:2.5水泥砂浆面层20×0.025=0.5KN/㎡100厚钢筋混凝土预制板25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=3.5KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：3.5+2=5.5KN/㎡楼面荷载设计值3.5×1.2+2.0×1.4=7KN/㎡3〕客厅卧室大房间h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层24×0.05=1.2KN/㎡楼面恒荷载：25×0.10=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.2KN/㎡楼面活载：qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.2+2.0=6.2KN/㎡楼面荷载设计4.2×1.2+2.0×1.4=7.84KN/㎡4〕厨房卫生间h=100mm5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300×300防滑地砖0.34KN/㎡20mm水泥砂浆面层20×0.02=0.4KN/㎡1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚20×(0.03+2.7×0.01/2)=0.87KN/㎡防水层0.4KN/㎡15厚1:3水泥砂浆找平20×0.015=0.3KN/㎡楼面恒荷载：25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.81KN/㎡取4.85KN/㎡楼面活载：qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.81+2.0=6.81KN/㎡楼面荷载设计4.85×1.2+2.0×1.4=8.62KN/㎡2.2.1.3.楼梯间楼面荷载〔踏步尺寸280×156〕tgа=156/280=0.557、cosа=0.874,设楼梯板厚h=100mm5厚胶粘剂贴20厚XX石板〔0.28+0.156〕×0.66/0.28=1.03KN/㎡20厚1:2水泥砂浆找平层(0.28+0.156)×20×0.02/0.28=0.62KN/㎡三角形踏步1/2×0.28×0.156×25/0.28=1.95KN/㎡斜板0.1×25/0.874=2.86KN/㎡涂料顶棚：0.5/0.874=0.57KN/㎡楼梯间楼面荷载合计gk=7.03KN/㎡取7.05KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：7.05+2=9.05KN/㎡楼面荷载设计值7.05×1.2+2.0×1.4=11.26KN/㎡双面粉刷的240mm厚砖墙自重为5.24KN/㎡；双面粉刷的370mm厚砖墙自重为7.62KN/㎡；门窗自重为0.5KN/㎡。恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4。2.3风荷载风压标准值计算公式：w=βzμsμzw0因构造高度H=19.05〈30m，可取βz=1.0，对于矩形平面μs=1.3，μz可查荷载规X，将风荷载换算成沿楼层高均布风荷载设计值，由风荷载引起的弯矩M=qHi2/12;计算过程如下：风荷载计算层次βzμszμzw0wqyM71.01.317.81.200.60.9360.8580.5661.01.3151.140.60.8890.8580.5651.01.312.21.060.60.8270.8580.5641.01.39.41.00.60.780.8580.5631.01.36.61.00.60.780.8580.5621.01.33.81.00.60.780.8580.5611.01.31.01.00.60.780.8580.072.4基础设计2.4.1根底顶荷载标准值Q1〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,1)〕:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×5.1=8.29KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~七层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×5.1×7=53.12KN/m一~七层墙体自重：5.24×2.8×7=102.70KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×5.1=7.91KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=200.57KN/mQ2〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,2)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=16.58KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~七层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×(5.1+5.1)×7=110.67KN/m一~七层墙体自重：5.24×2.8×7=102.70KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×(5.1+5.1)=15.82KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=269.09KN/mQ3〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,6)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(5.5+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=15.30KN/m顶层墙自重:5.24×2.4=12.58KN/m一~七层楼面(4.2+2.0)×1/4×5.1+(4.7+2.0)×5.1×1/4]×7=115.13KN/m一~七层墙体自重：5.24×2.8×7=102.70KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×5.1+(4.7+2.0)×1/4×5.1=16.45KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=276.69KN/mQ4〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,9)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(4.5+4.5)=14.63KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~七层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×(4.5+4.5)×7=93.744KN/m一~七层墙体自重：5.24×2.8×7=102.70KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×(4.5+4.5)=13.95KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=248.34KN/mQ5〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,12)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=16.58KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~七层楼面传:(4.7+2.0)×1/4×(5.1+5.1)×7=119.60KN/m一~七层墙体自重：5.24×2.8×7=102.70KN/m底层楼面传来：(4.7+2.0)×1/4×(5.1+5.1)=17.09KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=279.29KN/mQ6〔eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,E)/eq\o\ac(○,5)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.5+(6.0+0.5)×1/2×2.6=14.14KN/m顶层墙自重:5.24×2.25=11.79KN/m一~七层楼面传:(4.85+2.0)×1/4×3.5×7+(7.05+2.0)×1/2×2.6×5+(4.2+2.0)×1/2×2.6=108.84KN/m一~七层墙体自重：(5.24×2.8×5.7-1.0×2.1×0.5)÷5.7×7=101.41KN/m底层楼面传来：(4.85+2.0)×1/4×3.5+(7.05+2.0)×1/2×2.6=17.76KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=265.47KN/mQ7〔eq\o\ac(○,6)～eq\o\ac(○,8)/eq\o\ac(○,A)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(5.5+0.5)×1/4×4.2=6.3KN/m顶层墙自重:(5.24×4.2×2.4-2.7×2.4×0.5)÷4.2=11.80KN/m一~七层楼面(4.7+2.0)×1/4×4.2×7+(3.5+2.0)×1/2×1.5×5=68.75KN/m一~七层墙体自重：(5.24×2.8×4.2-2.7×2.4×0.5)÷4.2×7=101.41KN/m底层楼面传来：(4.7+2.0)×1/4×4.2+(3.5+2.0)×1/2×1.5=11.16KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=216.18KN/mQ8〔eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.3KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m一~七层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×7=42.315KN/m一~七层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×7=99.31KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=182.04KN/mQ9〔eq\o\ac(○,3)～eq\o\ac(○,5)/eq\o\ac(○,E)〕按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.5=5.69KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-1.8×1.5×0.5)÷3.5=11.40KN/m一~七层楼面传:(4.85+2.0)×1/4×3.5×7=41.96KN/m一~七层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-1.8×1.5×0.5)÷3.9×7=100.28KN/m底层楼面传来：(4.85+2.0)×1/4×3.5=5.99KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=182.08KN/m2.4.2根底荷载统计及截面设计由地质报告，fak=800kpa及fak=1600kpa,取根底埋深分别为d=1.2m及d=0.6m根据各墙体底部内力及F/(f-rd)公式，条形根底取1m宽度计算得各根底的截面尺寸如下：2.4.2.1Q1〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,1)〕gk=200.57KN/mb>200.57/800=0.251取b=600mmQ2〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,2)〕gk=269.09KN/mb>269.09/800=0.336取b=600mmQ3〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,6)〕gk=276.69KN/mb>276.69/800=0.345取b=600mmQ4〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,9)〕：gk=248.34KN/mb>248.34/1600=0.155取b=600mmQ5〔eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,12)〕：gk=279.29KN/mb>279.29/800=0.349取b=600mmQ6〔eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,E)/eq\o\ac(○,5)〕：gk=265.47KN/mb>265.47/800=0.332取b=600mmQ7〔eq\o\ac(○,6)～eq\o\ac(○,8)/eq\o\ac(○,A)〕:gk=216.18KN/mb>216.18/800=0.27取b=600mmQ8〔eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)〕：gk=182.04KN/mb>182.04/800=0.23取b=600mmQ9〔eq\o\ac(○,3)～eq\o\ac(○,5)/eq\o\ac(○,E)〕gk=182.08KN/mb>182.08/800=0.23取b=600mm2.4.2.2根底配筋计算按荷载根本组合统计设计值：L=a’=1m,a1=b1采用C25,as=40,h0=h-401-1:F=192.26KN/mb=600mmM=2.20KN·MG=γmAd=20×0.6×1.2=14.4KNNb=F+G=14.4+192.26=206.66KNPKmax=Nb/A+M/W=206.66/0.6+2.20×6/0.6×1.02=344.43+22=458.55<800KpaPmax=N/A+M/W=258.33/0.6+2.20×1.25×6/0.6×1.02=430.54+27.5=458.04Pmin=N/A-M/W=258.33/0.6-2.20×1.25×6/0.6×1.02=430.54-27.5=403.04P=〔1-a/b〕Pmax+aPmin/b=(1-0.18/0.6)×458.04+0.18×403.04/0.6=320.63+120.92=441.54M=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]=1/12×0.182[(2×1+1)×(458.04+441.54-2×14.4/0.6)+(458.04-441.54)×1=6.9KN·MAs=M/0.9fyh0=6.9×106/(0.9×300×260)=98.29*㎜2根据构造要求选用φ62002-2:F=247.53KN/mb=600mmG=γmAd=20×0.6×1.2=14.4KNNb=F+G=14.4+247.53=261.93KNP=N/A=327.41/0.6=546.55M=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]=1/12×0.182[(2×1+1)×(546.55×2-2×14.4/0.6)]=2.82KN·MAs=M/0.9fyh0=2.82×106/(0.9×300×260)=40.20㎜2根据构造要求选用φ62002.5预制楼板选用预制板选用西南图集G221,G222；具体选用及布置见构造平面图。2.6圈梁配筋计算根据构造配筋，见构造施工图：节点详图。2.7墙体验算2.7.1高厚比验算储藏室层砂浆强度等级为M10，[β]=26；一、七层砂浆强度等级为M7.5，[β]=26，其他层砂浆强度等级为M5，[β]=24，根据β=H0/h≤μ1μ2[β]取较不利墙体即高度较高、洞口较大的承重墙体计算：1〕储藏室eq\o\ac(○,1)外纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.2/3.9=0.88H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.19=2.0,H0/h=2.0/0.37=5.41<1.09×0.88×26=24.94满足要求。eq\o\ac(○,2)内纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.0/3.9=0.897H0=0.4s+0.2H==0.4×3.9+0.2×2.19=2.0m,H0/h=2.0/0.24=8.33<0.897×26=23.33满足要求。eq\o\ac(○,3)内横墙：[β]=26，μ1=1.0，μ2=1H0=0.4s+0.2H=0.4×5.1+0.2×2.19=2.48m,H0/h=2.48/0.24=10.33<26满足要求。eq\o\ac(○,4).自承重墙验算h=120mm[β]=26，μ1=1.44，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×0.9/5.1=0.93H0=1.0H=2.19m,H0/h=2.19/0.12=18.25<1.44×0.93×26=34.82满足要求。2〕一~六层eq\o\ac(○,1)外纵墙：[β]=24，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2.1/3.9=0.78H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.8=2.12,H0/h=2.12/0.24=8.83<1.09×0.78×24=20.40满足要求。eq\o\ac(○,2)内纵墙：[β]=24，μ1=1.0，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.0/3.9=0.897H0=0.4s+0.2H==0.4×3.9+0.2×2.8=2.12m,H0/h=2.0/0.24=8.83<0.897×24=21.53满足要求。eq\o\ac(○,3)内横墙[β]=24，μ1=1.0，μ2=1H0=0.4s+0.2H==0.4×5.1+0.2×2.8=2.6m,H0/h=2.48/0.24=10.83<24满足要求。eq\o\ac(○,4).自承重墙验算h=120mm[β]=24，μ1=1.44，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×0.9/2.1=0.83H0=1.0H=2.8m,H0/h=2.8/0.12=23.33<1.44×0.83×24=28.68满足要求。3〕七层eq\o\ac(○,1)外纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2.1/3.9=0.78H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.25=2.01H0/h=2.01/0.24=8.38<1.09×0.78×24=20.40满足要求。2.7.2墙体受压计算根据屋盖(楼盖)类别及横墙间距,知,该房屋属于刚性方案,且室外地坪以上须考虑风荷载作用.一层以上墙体的计算截面和砌体的抗压强度一样，外纵墙受力较为不利,故分别验算一层及地下室外墙墙体.2.7.2.1一层1)计算单元:根据梁板布置及开门窗洞口情况,取eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)为计算单元2)控制截面:取三个控制截面:eq\o\ac(○,1)墙上部圈梁底下截面І-І;eq\o\ac(○,2)墙下部圈梁底稍上截面Ш-Ш;eq\o\ac(○,3)在风荷载作用下弯矩最大截面П-П3)荷载计算:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.34KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m三~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×4=24.18KN/m二~六层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×5=70.94KN/m二层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m一层墙体自重:(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9=14.19KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的根本组合：屋面传来：(1.2×6.0+1.4×0.5)×1/4×3.9=7.70KN/m顶层墙自重:1.2×(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=13.57KN/m三~六层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9×5=30.58KN/m二~六层墙体重1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×5=85.12KN/m二层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9=7.64KN/m一层墙体自重:1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9=17.02KN/m4)内力计算及截面受压承载力验算a.І-І截面:a0=10(hc/f)1/2=10(120/1.69)1/2=84.27el=240/2-0.4×84.27=86.29mmMk=6.05×0.086+0.56=1.08Nk=112.76+6.05=118.81e=Mk/Nk=1.08/118.81=0.010计算如下:层次截面荷载标准值Nk(KN)MW(KN·m)MK(KN·m)e(mm)e/hβφφfA(KN)荷载设计值(KN)一层І-І上层传来楼面荷载112.766.050.566.05×0.086=0.52100.0428.330.73296.09144.61П-П上层传来墙重112.767.250.560.2670.0288.330.76309.39153.12Ш-Ш上面传来本层墙重118.8114.190.56040.0178.330.80326.10161.632.7.2.2地下室1〕地下室外墙地面以上局部受风荷载作用，以下局部受土侧压力作用，较其他局部不利，故取外墙取eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)为计算单元。因为d/D=370/600=0.6<0.7,那么下端支座为根底底面水平处，并应考虑弹性嵌固弯矩。2〕荷载计算按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.34KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m一~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×6=36.27KN/m一~六层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=85.13KN/m储藏室楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m地下室墙体自重：(7.62×3.39×3.9-2.1×0.4×0.5)÷3.9=25.72KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的根本组合：屋面传来：(1.2×6.0+1.4×0.5)×1/4×3.9=7.70KN/m顶层墙自重:1.2×(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=13.57KN/m一~六层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9×6=45.86KN/m一~六层墙体自重：1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=102.14KN/m储藏室楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9=7.64KN/m地下室墙体自重：1.2×(7.62×3.39×3.9-2.1×0.4×0.5)÷3.9=30.87KN/m第一层墙体传来的轴向力标准值NK=139.04KN/m;设计值169.27KN/m,偏心矩e0=65mm第一层地面传来的轴向力标准值Nlk=6.05KN/m,设计值Nl=7.64KN/m,有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10(100/1.89)1/2=72.74el=240/2-0.4×72.74=90.90mm墙体自重标准值7.62KN/m；设计值9.14KN/m土的侧压力eq\o\ac(○,1)室外地面活荷载对墙体产生的侧压力qsk,从地面到根底均匀分布。土压力系数由墙背直立〔α=90〕，填土面水平〔β=0〕，墙背光滑〔δ=0〕，混凝土采用C25，填土内摩擦角φ=40˚，c=0,γ=18KN/M3,基底摩擦系数μ=0.40，及公式ka=[sin(α+β)/sin2αsin2(α+β-φ-δ)]{kq[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φ+δ)sin(φ-β)]+2ηsinαcosφcos(α+β-φ-δ)-2[(kqsin(α+β)sin(φ-β)+ηsinαcosφ)(kqsin(α-δ)sin(φ+δ)+ηsinαcosφ)]1/2}Kq=1+2qsinαcosβ/[γhsin(α+β)]η=2c/γh知，η=0Kq=1+2×10sin90˚cos0˚/[18×6.3sin90˚]=1+0.18=1.18ka=[sin90˚/sin290˚sin2(90˚+0-30˚-0)]{1.18[sin90˚sin90˚+sin(30˚+0)sin(30˚-0)]+2×0sinαcosφcos(α+β-φ-δ)-2[(1.18sin90˚sin(30˚-0˚)+0×sinαcosφ)(1.18sin(90˚-0)sin(30˚+0)+0×sinαcosφ)]1/2}=1.33×{1.18×〔1+0.5×0.5〕-2×[1.18×0.5×〔1.18×0.5〕]1/2}=0.39室外地面荷载取10KN/m2当量土层厚度为H‘=10/18=0.56m产生的侧压力标准值qpk=kaγh‘=0.39×18×0.56=3.93KN/m；设计值qp=1.4×3.93=5.50KN/meq\o\ac(○,2)土的侧压力qsk,呈三角形分布，土层厚度H=2.39m，根底底面处侧压力标准值qsk=kaγh=0.39×18×2.39=16.78KN/m设计值qs=1.2×16.78=20.13KN/meq\o\ac(○,3)内力计算考虑根底对墙体的嵌固弯矩在土侧压力和室内地面荷载作用下，墙体下部支承处的固端弯矩标准值MOK=MB1+MB2=-qb2(2-β)2/8-qb2(4-3β+3β2/5)/24=-3.93×2.392(2-2.39/3.39)2/8-16.78×2.392[4-3×2.39/3.39+3×(2.39/3.39)2/5]/24=-4.71-8.72=-13.43KN·M基底的弹性嵌固弯矩标准值Mk=MOK/[1+3E(d/D)3/CH]=-13.43/[1+3×1600×1.89×0.8×1000×0.623/(100000×3.39)]=-2.20KN·M(2)跨中最大弯矩截面的位置和最大弯矩值。设剪力为0点距A点的距离为y均布荷载qpk引起的支座反力RA=qb2/2l=3.93×2.392/2×3.39=3.31KNRB=qb(2-β)/2=3.93×2.39(2-2.39/3.39)/2=6.08KN三角形荷载qsk引起的支座反力RA=qb2/6l=16.78×2.392/6×3.39=4.71KNRB=qb(3-β)/6=16.78×2.39×(3-2.39/3.39)/6=15.34KNA点弯矩MK=-NKe0+Nlkel=139.04×0.065-6.05×0.091=-8.49KN·MRA=-8.49/3.39=-2.50KNRB=8.49/3.39=2.50KNB点弯矩MK=-2.20KN·MRA=-2.20/3.39=-0.65KNRB=2.20/3.39=0.65KN全部作用时RA=3.31+4.71-2.50-0.65=4.87KNRB=6.08+15.34+2.50+0.65=24.57KN令∑V=0即4.87-3.93×〔y-1.0〕-16.78×(y-1.0)2/(2×2.39)=0解得y=1.74m最大弯矩Mmax=4.87×1.74-1/2×3.93×(1.74-1.0)2-16.78×(1.74-1.0)3/(6×2.39)+8.49=15.41KN·M3.轴向力值І-І截面：NK=139.04+6.05=145.09KN/m;设计值N=169.27+7.64=176.91KN/mП-П截面：NK=139.04+6.05+7.62×1.74=158.35KN/m;设计值N=169.27+7.64+1.2×7.62×1.74=192.82KN/mШ-Ш截面：NK=139.04+6.05+7.62×〔3.39-0.3〕=168.64KN/m;设计值N=169.27+7.64+1.2×7.62×〔3.39-0.3〕=205.16KN/m4.承载力验算横墙间距3.6墙高3.39米，H<S<2S,H0=0.4S+0.2H=0.4×3.6+0.2×3.39=2.12m高厚比β=H0/d=2.12/0.37=5.72<[β]=26取1米墙体验算：工程截面І-ІП-ПШ-ШMK8.4915.412.20NK145.09158.35168.64N176.91192.82205.16e=MK/NK(mm)0.0590.0970.013e/h0.1590.2620.035e/y0.3180.5240.07β5.725.725.72φ0.6470.4410.866A370000370000370000f1.511.511.51φAf361.48>N246.39>N483.83>N结论：墙体受压验算满足要求。2.7.3砌体局部受压计算取构造局部受压较薄弱处计算。eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,D)/eq\o\ac(○,23)+：1〕梁直接搁置在砌体上梁的有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10×√[250/〔1.89×0.80〕]=128.6>a=120mm取a0=120局部受压面积Al=a0×b=120×150=18000㎜2局部受压的计算面积：A0=〔120+120+240〕×240=115200㎜2Al/A0=115200/18000=6.4>3上部荷载的折减系数ψ=0，砌体局部抗压强度提高系数γ由式γ=1+0.35√〔A0/Al–1〕有γ=1+0.35√〔A0/Al–1〕=1+0.35√〔6.4–1〕=1.81≤2.5梁端支承处砌体的局部受压承载力由式ηγAlf=0.7×1.81×18000×1.89=43.10N梁端支承压力设计值Nl由前可知Nl=〔1.31+8.08〕×1.5/2+〔1.2×4.2+1.4×2.0〕×1.5/4×1.5/2×2+〔1.2×4.2+1.4×2.0〕×3.6/4×(0.12+0.12+0.24)=7.04+4.41+3.39=14.84KN<43.10KN=ηγAlf满足。砌体局部受压承载力满足要求。2.8楼梯计算2.8.1楼梯板1〕荷载计算：设板厚h=100mm,混凝土强度等级C20，钢筋RRB400，取1m宽板带计算，由前面荷载统计可知，总荷载设计值p=1.2×7.05+1.4×2.0=11.26KN/m.2.〕截面设计：板水平计算跨度Ln=2.24m,弯矩设计值M=1/10pLn2=1/10×11.26×2.242=5.65KN·mh0=100-20=80mm,αs=M/fcmbh02=5650000/(9.6×1000×802)=0.092γs=(1+√1-2αs)/2=0.952As=M/γsfyho=5650000/0.952×360×80=206.14选用φ8200As=251㎜2分布钢筋φ6250.2.8.2平台板设平台板厚h=80mm,取1m宽板带计算。1〕荷载计算XX石面层0.66KN/㎡80厚混凝土板25×0.08=2.0KN/㎡板底抹灰20×0.02=0.4KN/㎡小计3.06KN/m活荷载2.0KN/㎡总荷载设计值p=1.2×3.06+1.4×2=6.47KN/m2〕截面设计：PB1板水平计算跨度Ln=1.2m,弯矩设计值M=1/8pLn2=1/8×6.47×1.22=1.16KN·mh0=80-20=60mm,αs=M/fcmbh02=1160000/(9.6×1000×602)=0.034γs=(1+√1-2αs)/2=0.983As=M/γsfyho=1160000/0.983×360×60=40.98选用φ8200As=251㎜2分布钢筋φ6250.PB2板水平计算跨度Ln=1.52m弯矩设计值M=1/10pLn2=1/8×6.47×1.522=1.87KN·mh0=80-20=60mm,αs=M/fcmbh02=1870000/(9.6×1000×602)=0.054γs=(1+√1-2αs)/2=0.972As=M/γsfyho=1870000/0.972×360×60=89.05选用φ8200As=251㎜2分布钢筋φ6250.2.8.3平台梁设平台梁截面b=200mm,h=300mm荷载计算梁自重25×0.2×〔0.3-0.08〕=1.1KN/m梁侧粉刷0.02×〔0.3-0.08〕×2×20=0.18KN/m平台板传来3.06×1.52/2=2.33KN/m梯段板传来7.05×2.24/2=7.90KN/m小计11.51KN/m活荷载2.0×〔2.24/2+1.52/2〕=3.76KN/m总荷载设计值p=1.2×11.51+3.76×1.4=19.08KN/m截面设计计算跨度L0=1.05Ln=1.05×(2.24-0.24)=2.1m内力设计值M=1/8pLn2=1/8×19.08×2.12=10.52KN·mV=1/2pLn=1/2×19.08×2.1=20.03KN截面按倒L形计算，bf’=b+5hf’=200+5×80=600h0=300-30=270mm,fcmbf’hf’(h0-1/2hf’)=9.6×600×80×(270-1/2×80)=105.984≥10.52KN·m=M;属于第一类T形截面αs=M/fcmbh02=10520000/(9.6×200×2602)=0.081γs=(1+√1-2αs)/2=0.958采用HRB335钢筋，As=M/γsfyho=10520000/0.958×300×260=140.83㎜2选用2φ14As=308㎜2配置箍筋φ6200那么VCS=0.07fcbh0+1.5fyv(Asv/s)×h0=0.07×9.6×200×260+1.5×210×2×28.3×270/200=58121.7>20030N符合设计要求。2.9雨蓬计算:2.9.1雨蓬板h=100㎜HPB235C25砼as=25㎜1.荷载统计：(1)均布恒载：防水砂浆20厚20×0.02=0.4KN/㎡100厚砼板25×0.10=2.5KN/㎡20厚水泥砂浆20×0.02=0.4KN/㎡合计gk=3.3KN/㎡(2)板端集中恒载：p=25×0.2×0.1+20×0.02×(0.3+0.2+0.1)=0.74KN/m(3)均布活荷载qk=0.5KN/㎡(4)施工或检修活载pk=1.0KN/㎡2.内力计算及配筋取1米板宽计算M1max=1.2×3.3×(1.0+0.24/2)2/2+1.2×0.74×(1.0+0.24/2)+1.4×0.5×(1.0+0.24/2)2/2=3.92KN·MM2max=1.2×3.3×(1.0+0.24/2)2/2+1.2×0.74×(1.0+0.24/2)+1.4×1.0×(1.0+0.24/2)=5.05KN·MV1max=1.2×3.3×1.0+0.74+1.4×0.5×1.0=5.4KNV2max=1.2×3.3×1.0+0.74+1.0=5.7KN那么取M2max=5.05KN·M，V2max=5.7KNH0=100-25-5=70㎜αs=M/fcmbh02=5.05×106/(9.6×1000×702)=0.107γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.943As=M/γsfyho=5.05×106/(0.943×360×70)=212.49选用φ8200As=251㎜2斜截面：由V<0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv/s，知Asv/s=(V-0.7ftbh0)/1.25fyvh0=(5700-0.7×1.10×1000×70)/1.25×210×70<0故按构造配置箍筋φ62002.9.2雨蓬梁抗弯计算〔1〕荷载计算eq\o\ac(○,1)恒荷载楼梯传来恒载3.06×1.2×1/2=1.84KN/m雨蓬板传来恒载3.4×1.0=3.4KN/m梁上墙传来〔5.24×2.1×1.5-1.5×1.5×0.5〕÷1.5=10.25KN/m梁自重25×0.24×0.5+20×0.02×〔0.5+0.4〕=3.36KN/m合计gk=18.85KN/meq\o\ac(○,2)楼雨蓬板端传来集中力由上知，集中力为0.74KN/meq\o\ac(○,3)楼面传来活载q1k=1/2×1.2×2.0=1.2KN/meq\o\ac(○,4)雨蓬板传来活荷载标准值q2k=0.5×1.0=0.5KN/meq\o\ac(○,5)施工或检修集中荷载pk=1.0KN〔2〕内力计算L0=1.05ln=1.05×1.5=1.58mM恒=gl02/8=1.2×〔18.85+0.74〕×1.582/8=7.34KN·MM活1=ql02/8=(1.4×1.2+1.4×0.5)×1.52/8=0.67KN·MM活2=ql02/8+pl0/2=1.4×1.2×1.52/8+1.4×1×1.5/4=1.0KN·M取较大值：M活=1.00KN·MM=M恒+M活2=7.34+1.00=8.34KN·M〔说明：为了考虑雨蓬梁的最不利受力情况，因此计算弯矩时假定集中荷载P=1.0KN作用于梁的中间，计算剪力时假定P=1.0KN作用于梁端部处。〕〔3〕配筋计算αs=M/fcmbh02=8.34×106/(9.6×240×4602)=0.017γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.991As=M/γsfyho=8.34×106/(0.991×300×460)=60.96选用2φ12As=226㎜2配置φ6200箍筋，那么斜截面受剪承载力为Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv/s=0.7×1.1×240×460+1.25×210×460×2×28.3/200=119180.25NV1=gln/2+q1ln/2+q2ln/2=1.2×(18.85+0.74)×1.5/2+(1.4×1.2+1.4×0.5)×1.5/2=19.42KNV2=gln/2+q1ln/2+P=1.2×(18.85+0.74)×1.5/2+1.4×1.0×1.2/2+1.0=19.47KNVcs>V1=Vmax故满足要求。2.9.3雨蓬的抗倾覆验算1.荷载计算eq\o\ac(○,1)传给雨蓬梁均布恒载标准值、设计值梁上墙传来〔5.24×2.1×1.5-1.5×1.5×0.5〕÷1.5=10.25KN/mg1=1.2×10.25=12.30KN/m梁自重25×0.24×0.5+20×0.02×〔0.5+0.4〕=3.36KN/mg2=1.2×3.36=4.03KN/meq\o\ac(○,2)楼梯板传来恒、活载标准值、设计值g3k=3.06KN/mg3=1.2×3.06=3.67KN/mqk1=2.0KN/mq1=1.4×2.0=2.8KN/meq\o\ac(○,3)雨蓬板端传来均布恒荷载标准值、设计值g4k=3.4KN/mg4=1.2×3.4=4.08KN/meq\o\ac(○,4)雨蓬板端传来集中恒荷载标准值、设计值pk1=0.74KNp1=1.2×0.74=0.89KNeq\o\ac(○,4)雨蓬板传来活荷载标准值、设计值qk2=0.5KN/mq2=1.4×0.5=0.7KN/meq\o\ac(○,6)施工或检修集中活荷载标准值、设计值pk2=1.0KNp2=1.0×1.4=1.4KN2.抗倾覆验算1〕计算倾覆点因L1=240mm<2.2h0=2.2×0.4=0.88X0=0.3l1=0.13×0.24=0.03122)对o点的倾覆力矩Mov=g4(l0+x0)2/2+q2(l0+x0)2/2+p1(l0+x0)+p2(l0+x0)=3.4×(1.0+0.031)2/2+0.5×(1.0+0.031)2/2+(0.74+1.0)×(1.0+0.031)=3.87KN·M3)对o点的抗倾覆力矩Mt=0.8ΣGr(l2-x0)=0.8×(10.25+3.36)(0.24/2-0.031)+0.8×〔3.06+2.0〕×(1.2/2+0.24-0.031)=0.97+3.27=4.24>3.87KN·M满足要求。2.10抗震验算***砌体构造计算控制数据***构造类型：砌体构造构造总层数：8构造总高度：21.55地震烈度：6.0楼面构造类型：现浇或装配整体式钢筋砼楼面(刚性)墙体材料:烧结砖墙体材料的自重(kN/m3)：22.地下室构造嵌固高度(mm)：0.砼墙与砌体弹塑性模量比：3.构造柱是否参与共同工作：是施工质量控制等级：B级***构造计算总结果***构造等效总重力荷载代表值:53686.6墙体总自重荷载：36153.3楼面总恒荷载：25329.2楼面总活荷载：8971.8水平地震作用影响系数：0.040构造总水平地震作用标准值(kN)：2147.5第1层计算结果本层层高(mm)：2400.0本层重力荷载代表值(kN)：8765.6本层墙体自重荷载标准值(kN)：5615.3本层楼面恒荷载标准值(kN)：3130.5本层楼面活荷载标准值(kN)：1239.9本层水平地震作用标准值(kN)：69.1本层地震剪力标准值(kN)：2147.5本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M:10.0(水泥砂浆)第2层计算结果本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8177.2本层墙体自重荷载标准值(kN)：4415.1本层楼面恒荷载标准值(kN)：3142.0本层楼面活荷载标准值(kN)：1240.2本层水平地震作用标准值(kN)：128.9本层地震剪力标准值(kN)：2078.4本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M7.5第3层计算结果本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8177.2本层墙体自重荷载标准值(k