基坑支护毕业设计smw工法

中国矿业大学2008届本科生毕业设计第132页HYPERLINK\l"_Toc286838934"一般设设计部分5HYPERLINK\l"_Toc286838935"1工程地质及水文地质资料5HYPERLINK\l"_Toc286838936"1.1工程概况及工程地质5HYPERLINK\l"_Toc286838937"1.1.1工程地质5HYPERLINK\l"_Toc286838938"1.1.2水文地质5HYPERLINK\l"_Toc286838939"1.2工程周围环境6HYPERLINK\l"_Toc286838940"2设计依据和设计标准6HYPERLINK\l"_Toc286838941"2.1基坑工程设计依据6HYPERLINK\l"_Toc286838942"2.2基坑工程等级确定7HYPERLINK\l"_Toc286838943"2.3基坑设计控制原则8HYPERLINK\l"_Toc286838944"3基坑维护方案设计8HYPERLINK\l"_Toc286838945"3.1支护体系的组成8HYPERLINK\l"_Toc286838946"3.2几种常见支护体系8HYPERLINK\l"_Toc286838947"3.2.1深层搅拌水泥土围护墙8HYPERLINK\l"_Toc286838948"3.2.2槽钢钢板桩9HYPERLINK\l"_Toc286838949"3.2.3地下连续墙9HYPERLINK\l"_Toc286838950"3.2.4SMW工法(劲性水泥土搅拌桩法)10HYPERLINK\l"_Toc286838951"3.3方案对比分析及选择10HYPERLINK\l"_Toc286838952"3.3.1型钢选择10HYPERLINK\l"_Toc286838953"3.3.2水泥土搅拌桩11HYPERLINK\l"_Toc286838954"4基坑支撑方案设计11HYPERLINK\l"_Toc286838955"4.1支撑结构类型11HYPERLINK\l"_Toc286838956"4.2支撑方式的对比选择12HYPERLINK\l"_Toc286838957"4.3立柱12HYPERLINK\l"_Toc286838958"4.4围檩13HYPERLINK\l"_Toc286838959"4.5支撑制作注意事项13HYPERLINK\l"_Toc286838960"4.6基坑施工应变措施13HYPERLINK\l"_Toc286838961"4.6.1支护墙的渗水与漏水13HYPERLINK\l"_Toc286838962"4.6.2断桩及漏桩的处理14HYPERLINK\l"_Toc286838963"4.6.3防止侧向位移发展的措施14HYPERLINK\l"_Toc286838964"4.6.4流砂及管涌的处理14HYPERLINK\l"_Toc286838965"4.6.5临近建筑与管线位移的控制14HYPERLINK\l"_Toc286838966"4.7支撑施工技术要点15HYPERLINK\l"_Toc286838967"4.7.1支撑安装15HYPERLINK\l"_Toc286838968"4.7.2内支撑体系的拆除15HYPERLINK\l"_Toc286838969"4.7.3支撑体系主要施工技术措施15HYPERLINK\l"_Toc286838970"5计算书16HYPERLINK\l"_Toc286838971"5.1土压力计算16HYPERLINK\l"_Toc286838972"5.1.1标准段地下连续墙深度的确定16HYPERLINK\l"_Toc286838973"5.1.2土的特征计算16HYPERLINK\l"_Toc286838974"5.1.3水土压力计算17HYPERLINK\l"_Toc286838975"5.2支撑及墙体内力计算18HYPERLINK\l"_Toc286838976"5.2.1各参数的计算19HYPERLINK\l"_Toc286838977"5.2.2支撑内力的计算19HYPERLINK\l"_Toc286838978"5.2.3求最大弯距及剪力值20HYPERLINK\l"_Toc286838979"5.2.4SMW的内力验算22HYPERLINK\l"_Toc286838980"5.3基坑稳定性验算23HYPERLINK\l"_Toc286838981"5.3.1基坑底部抗隆起稳定性验算24HYPERLINK\l"_Toc286838982"5.3.2围护墙的抗倾覆稳定性验算25HYPERLINK\l"_Toc286838983"5.3.3整体圆弧滑动稳定性验算27HYPERLINK\l"_Toc286838984"5.3.4抗渗流验算28HYPERLINK\l"_Toc286838985"6基坑主要技术经济指标30HYPERLINK\l"_Toc286838986"6.1开挖土方量30HYPERLINK\l"_Toc286838987"6.2SMW工法水泥土搅拌桩水泥用量30HYPERLINK\l"_Toc286838988"6.3钢材用量计算30HYPERLINK\l"_Toc286838989"6.4人工费用计算31HYPERLINK\l"_Toc286838990"7基坑施工准备32HYPERLINK\l"_Toc286838991"7.1基坑施工的现场准备32HYPERLINK\l"_Toc286838992"7.1.1拆除障碍物32HYPERLINK\l"_Toc286838993"7.1.2测量放线32HYPERLINK\l"_Toc286838994"7.1.3“三通一平”32HYPERLINK\l"_Toc286838995"7.1.4临时设施的准备32HYPERLINK\l"_Toc286838996"7.2基坑施工的技术准备33HYPERLINK\l"_Toc286838997"7.3施工物资的准备34HYPERLINK\l"_Toc286838998"7.3.1物资准备34HYPERLINK\l"_Toc286838999"7.3.2劳动力准备34HYPERLINK\l"_Toc286839000"7.3.3季节施工及应急准备工作35HYPERLINK\l"_Toc286839001"8施工方案35HYPERLINK\l"_Toc286839002"8.1工程概况35HYPERLINK\l"_Toc286839003"8.2工程技术特征36HYPERLINK\l"_Toc286839004"8.3施工工法36HYPERLINK\l"_Toc286839005"8.3.1基坑开挖类型36HYPERLINK\l"_Toc286839006"8.3.2基坑开挖及支撑顺序37HYPERLINK\l"_Toc286839007"8.3.3基坑开挖安全保证措施37HYPERLINK\l"_Toc286839008"8.4SMW围护结构施工38HYPERLINK\l"_Toc286839009"8.4.1导墙制作38HYPERLINK\l"_Toc286839010"8.4.2开挖沟槽及制作泥浆池38HYPERLINK\l"_Toc286839011"8.4.3SMW围护结构钻进施工38HYPERLINK\l"_Toc286839012"8.4.4型钢插入40HYPERLINK\l"_Toc286839013"8.4.5压顶圈梁制作40HYPERLINK\l"_Toc286839014"8.4.6H型钢回收40HYPERLINK\l"_Toc286839015"8.5围护结构质量保证措施40HYPERLINK\l"_Toc286839016"8.5.1质量技术措施40HYPERLINK\l"_Toc286839017"8.5.2质量检验方法41HYPERLINK\l"_Toc286839018"8.6支撑保护41HYPERLINK\l"_Toc286839019"8.7基底加固的混凝土施工41HYPERLINK\l"_Toc286839020"8.7.1施工流程41HYPERLINK\l"_Toc286839021"8.7.2主要技术参数42HYPERLINK\l"_Toc286839022"8.7.3质量检验方法42HYPERLINK\l"_Toc286839023"8.8围护防渗漏措施42HYPERLINK\l"_Toc286839024"8.9降水措施42HYPERLINK\l"_Toc286839025"8.9.1轻型井点降水42HYPERLINK\l"_Toc286839026"8.9.2深井泵井点降水44HYPERLINK\l"_Toc286839027"8.10SMW桩施工冷锋处理44HYPERLINK\l"_Toc286839028"9施工总平面布置45HYPERLINK\l"_Toc286839029"9.1施工现场临时建筑物的布置原则45HYPERLINK\l"_Toc286839030"9.2施工用的临时运输线路的布置45HYPERLINK\l"_Toc286839031"9.3建筑材料的堆放位置46HYPERLINK\l"_Toc286839032"9.4大型设备停放46HYPERLINK\l"_Toc286839033"10施工进度计划及管理措施46HYPERLINK\l"_Toc286839034"10.1施工总体筹划46HYPERLINK\l"_Toc286839035"10.1.1施工筹划的目标46HYPERLINK\l"_Toc286839036"10.1.2施工进度计划和劳动力设备安排46HYPERLINK\l"_Toc286839037"10.2施工流程47HYPERLINK\l"_Toc286839038"10.2.1施工流程47HYPERLINK\l"_Toc286839039"10.2.2工期保证措施48HYPERLINK\l"_Toc286839040"10.3工期安排49HYPERLINK\l"_Toc286839041"10.4施工过程控制与检查50HYPERLINK\l"_Toc286839042"11质量、安全、文明管理措施50HYPERLINK\l"_Toc286839043"11.1质量保证体系50HYPERLINK\l"_Toc286839044"11.2质量保证措施50HYPERLINK\l"_Toc286839045"11.2.1通用保证措施50HYPERLINK\l"_Toc286839046"11.2.2防水层质量保证措施51HYPERLINK\l"_Toc286839047"11.2.3对供货商的管理措施51HYPERLINK\l"_Toc286839048"11.3土方运输环境管理规定51HYPERLINK\l"_Toc286839049"11.3.1车辆情况51HYPERLINK\l"_Toc286839050"11.3.2土方装卸52HYPERLINK\l"_Toc286839051"11.3.3土方运输52HYPERLINK\l"_Toc286839052"11.3.4应急响应52HYPERLINK\l"_Toc286839053"11.4结构施工质量标准52HYPERLINK\l"_Toc286839054"11.5安全生产管理措施53HYPERLINK\l"_Toc286839055"11.6文明施工措施54HYPERLINK\l"_Toc286839056"11.6.1文明施工目标54HYPERLINK\l"_Toc286839057"11.6.2文明施工措施54HYPERLINK\l"_Toc286839058"参考文献55HYPERLINK\l"_Toc286839059"专题设计部分56HYPERLINK\l"_Toc286839060"深表土和浅表土静止土压力的对比分析56HYPERLINK\l"_Toc286839061"1.问题的提出56HYPERLINK\l"_Toc286839062"2.研究目的、工程意义、研究内容和研究方法56HYPERLINK\l"_Toc286839063"2.1研究目的56HYPERLINK\l"_Toc286839064"2.2工程意义57HYPERLINK\l"_Toc286839065"2.3研究内容57HYPERLINK\l"_Toc286839066"2.4研究方法58HYPERLINK\l"_Toc286839067"2.5研究困难58HYPERLINK\l"_Toc286839068"3浅表土试验结果与分析58HYPERLINK\l"_Toc286839069"3.1理论分析58HYPERLINK\l"_Toc286839070"3.1.1土性的影响58HYPERLINK\l"_Toc286839071"3.1.2中和应力的影响59HYPERLINK\l"_Toc286839072"3.1.3土样扰动程度的影响59HYPERLINK\l"_Toc286839073"3.1.4结构性的影响59HYPERLINK\l"_Toc286839074"3.2浅表土的几种计算方法60HYPERLINK\l"_Toc286839075"3.2.1用经验公式计算60HYPERLINK\l"_Toc286839076"3.2.2理论方法确定的研究现状61HYPERLINK\l"_Toc286839077"3.2.3原位试验确定的研究现状62HYPERLINK\l"_Toc286839078"3.2.4室内土工试验确定62HYPERLINK\l"_Toc286839079"3.2.5试验方法对比分析65HYPERLINK\l"_Toc286839080"4深厚表土试验结果与分析66HYPERLINK\l"_Toc286839081"4.1理论分析66HYPERLINK\l"_Toc286839082"4.1.1固结时间对固结土力学特性的影响66HYPERLINK\l"_Toc286839083"4.1.2高压对固结土的力学特性的影响67HYPERLINK\l"_Toc286839084"4.2试样制作68HYPERLINK\l"_Toc286839085"4.2.1试验方法68HYPERLINK\l"_Toc286839086"4.2.2深厚表土试验结果与分析68HYPERLINK\l"_Toc286839087"4.2.3结果分析71HYPERLINK\l"_Toc286839088"5结论71HYPERLINK\l"_Toc286839089"6展望72HYPERLINK\l"_Toc286839090"翻译部分74HYPERLINK\l"_Toc286839091"英文原文74HYPERLINK\l"_Toc286839092".中文译文80HYPERLINK\l"_Toc286839093"致谢84一般设设计部分1工程地质及水文地质资料1.1工程概况及工程地质1.1.1工程地质南京地铁珠江路综合楼工程位于中山路吉兆营路路口东南角，占地面积南北长约70m，东西宽约50m。综合楼主楼26层，高约100m，采用钢结构体系；裙楼高6层，采用框架结构体系。综合楼设三层地下室，基坑开挖深度分为17.86m。本工程地质条件与珠江路车站北段基本类似，地面实测标高在10.46m左右。建址范围内自上向下土层构成分别为：（1）①杂填土：褐黄色，松散～稍密，由碎砖、碎石及粉质粘土混填；（2）①-2b2-3素填土：褐黄～褐灰色，软～可塑，主要由粉质粘土填积，夹少量碎砖；（3）②-1b3粉质粘土：灰黄～褐灰色，软塑，局部夹粉土；（4）②-2b3-4粉质粘土：灰色，软～流塑，夹淤泥质粘土；（5）③-1-1b1-2粉质粘土：灰黄～绿灰色，可～硬塑；（6）③-1-1b2粉质粘土：灰黄～褐黄色，可塑；（7）③-1-2b3-4粉质粘土：褐黄～褐灰，软～流塑；（8）③-2-1b2-3粉质粘土：褐黄～褐灰，可～软塑；（9）③-2-2b3-4粉质粘土：褐灰～灰色，软～流塑，夹薄层粉砂；(10)③-3-1b2粉质粘土：褐灰～灰色，可塑；(11)③-3-2b2粉质粘土：灰黄～绿灰色，可塑，夹少量粉细砂及卵砾石；(12）③-3-3d2中粗砂：灰～灰黄色，中密，局部分布；(13)③-4e粉质粘土混粗砂卵砾石：灰黄色～紫红色，可塑，卵砾石含量一般为5～30％，粒径1～8cm，局部含量达60％，粒径大于10cm。1.1.2水文地质场区内地下水主要为浅层孔隙潜水和微承压水。浅层孔隙潜水直接由大气降水和地表水的渗入补给，地下水位埋深约1.0～1.4米。我们取地下水位为1米，高程为9.46米。深层微承压水主要分布在第③-3-3d2层2.0m厚的粗砂混砾石土层中，地下水位埋深约32m左右。该层地下水的补给来源和径流条件较复杂。场地内水的渗透性较差，在4.5m厚的第③-1-2b3-4层粉质粘土（夹薄层状粉砂）中，水平渗透系数为12.1×10-7cm/s，垂直渗透系数为59×10-7cm/s，此层降水后可较大幅度提高土体强度，减少基坑位移。1.2工程周围环境根据《基坑工程手册》，在大中城市建筑物稠密地区进行基坑工程施工，宜对下述内容进行调查：(1)周围建(构)筑物的分布，及其与基坑边线的距离，(2)周围建(构)筑物的上部结构型式、基础结构及埋深、有无桩基和对沉降差异的敏感程度，需要时要收集和参阅有关的设计图纸，(3)周围建筑物是否属于历史文物或近代优秀建筑，或对使用有待殊严格的要求；(4)如周围建(构)筑物在基坑开挖之前已经存在倾斜、裂缝、使用不正常等情况通过拍片、绘图等手段收集有关资料。必要时要请有资质的单位事先进行分析鉴定。本工程建址为一块已拆迁的空地，南侧为同仁大厦的附属建筑，该建筑结构为6层钢筋混凝土框架结构，其地下室边墙距离车站东边墙约8m，基础为30m深的450×450静压预制桩。东侧为同仁宾馆，该建筑为7层框架结构，片筏基础，柱下450×450静压预制桩，深度24m。在吉兆营路的北侧，有二幢省电力建设公司的砖混结构多层房屋，其中一幢为7层，1幢为4层，均为条形基础，结构较差。两幢建筑距基坑北边线12.5m。中山路下有若干地下市政管线，与本工程关系密切的是下水1050、电力380V和电信排管，这些管线由于地铁施工的需要目前正在搬迁中。吉兆营路目前正在拓宽，拟作为中山路翻交后的非机动车绕行道路。因此，地面超载取为20。2设计依据和设计标准2.1基坑工程设计依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120－99)《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）《地基与基础工程程施工及验收收规范》（GGBJ2022－83）《建筑地基处理技技术规范》（JGJ79－2002）《地基处理技术规规范》（DBBJ08－40－94）《地铁基础工程施施工规程》（SZ－08－2000）《基坑工程设计规规程》（DBBJ08－61－97）《简明深基坑工程程设计施工手手册》《基坑工程手册》2.2基坑工程等等级确定在基坑方案总体设设计中,必须根据周周围环境要求求、工程功能能要求等制定定出安全而合合理的设计标标准。按深基坑工程已有有工程经验，根根据周围环境境保护要求，将将基坑变形控控制标准分为为四个等级如如下表2-1表2-1：基坑变形形控制保护等等级标准保护等级地面最大沉降量及及围护墙水平平移控制要求环境保护要求特级1.地面最大沉沉降量≤0.1℅H；2.围护墙最大大水平位移≤0.14℅H；3.K≥2.22离基坑10m，周周围有地铁，共共同沟、煤气气管、大型压压力总水管等等重要建筑及及设施必须确确保安全一级1.地面最大沉沉降量≤0.2℅H；2.围护墙最大大水平位移≤0.3H；3.K≥2.00离基坑周围H范围围内设有重要要干线、水管管、大型在使使用的构筑物物、建筑物二级1.地面最大沉沉降量≤0.5℅H；2.围护墙最大大水平位移≤0.7℅H；3.K≥1.55在基坑周围H范围围内设有较重重要支线管线线和一般建筑筑、设施三级1.地面最大沉沉降量≤1℅H；2.围护墙最大大水平位移≤1.4℅H；3.K≥1.22在基坑周围30mm范围内设有有需保护建筑筑设施和管线线构筑物注：H为基坑开挖深度，在在17m左右，K为抗隆起安安全系数，按按圆弧滑动公公式算出。根据以上标准，该该工程等级可可以确定为二二级。2.3基坑设计控控制原则1)全面响应招招标文件，严严格遵守招标标文件的各项项条款。2)采用先进、成成熟、有效、切切实可行的施施工方案，确确保在业主要要求工期内，安安全、优质、高高效、低耗地地完成本标段段施工任务。3)充分考虑本本标段工程特特点和周边施施工环境，最最大限度地降降低工程施工工对城市秩序序、环境卫生生、市容市貌貌、地面交通通、既有设施施安全及市民民正常生活带带来的不利影影响。4)严格贯彻“安全第一”的原则；采采用监控量测测措施和信息息反馈系统指指导施工，确确保施工安全全、环境安全全及周边建筑筑物安全。5)确保工程质质量和工期。6)文明施工和和环境保护达达到沈阳市政政府及业主的的要求。7)坚持优化技技术方案和推推广应用“四新”成果，加强强科技创新和和技术攻关，应应用新技术、新新材料、新工工艺、新设备备，确保工程程全面创优。8)加强施工管管理，提高生生产效率，降降低工程造价价。3基坑维护方案设计计3.1支护体系的的组成当基坑工工程的土方开开挖、采用有有支护开挖方方式时，在基基坑土方开挖挖之前则需先先施工支护体体系。支护体系系按其工作机机理和材料特特性，分为水水泥土挡墙体体系、排桩和和板墙式支护护体系和边坡坡稳定式三类类。水泥土挡挡墙体系，依依靠其本身的的自重和刚度度保护坑壁，一一般不设支撑撑，特殊情况况下经采取措措施后亦可局局部加设支撑撑。排桩和板板墙式支护体体系，通常由由围护堵、支支撑(或土层诺杆)及防渗旅幕幕等组成。3.2几种常见支支护体系在基坑支支护中，实际际上多采用以以下四种方法法，根据工程程水文地质及及工程安全等等级、周围环环境等各方面面的要求，对对以下四种支支护方式进行行具体的分析析，从而选出出最适合于本本工程施工的的一种支护方方式。3.2.1深层搅搅拌水泥土围围护墙深层搅拌水泥土围围护墙是采用用深层搅拌机机就地将土和和输入的水泥泥浆强行搅拌拌，形成连续续搭接的水泥泥土柱状加固固体挡墙。水泥土围护墙的优优点：由于一一般坑内无支支撑，便于机机械化快速挖挖土；具有挡挡土、止水的的双重功能；；一般情况下下较经济。其缺点首先是位移移相对较大，尤尤其在基坑长长度大时。为为此可采取中中间加墩、起起拱等措施以以限制过大的的位移；其次次是厚度较大大，只有在红红线位置和周周围环境允许许时才能采用用，而且在水水泥土搅拌桩桩施工时要注注意防止影响响周围环境。一般情况下，当红红线位置和周周围环境允许许，基坑深度度＜7m，在软土土地区应优先先考虑采用之之。3.2.2槽钢钢钢板桩这是一种简易的钢钢板组合护墙，由由槽钢正反扣扣搭接或并排排组成。槽钢钢长6—8m，型号由由计算确定。打打人地下后顶顶部近地面处处设一道拉锚锚或支撑。由由于搭接处不不严密，一般般不能完全止止水。如地下下水位高，需需要时可用轻轻型井点降低低地下水位。一一般只用于一一些小型工程程。钢板桩的优点是材材料质量可靠靠，在软土地地区打设方便便，施工速度度快而且简便便；有一定的的挡水能力(小趾口音挡挡水能力更好好)；可多次重重复使用；一一般费用较低低。其缺点是一般的钢钢板桩刚度不不够大，用于于较深的基坑坑时支撑(或拉锚)工作量大，否否则变形较大大；在透水性性较好的土层层中不能完全全挡水；拔除除时易带土，如如处理不当会会引起土层移移动，可能危危害周围的环环境。由于其截面抗弯能能力弱，一般般用于深度不不超过4m的基坑。3.2.3地下连连续墙地下连续墙是于基基坑开挖之前前，用特殊挖挖槽设备、在在泥浆护壁之之下开挖深槽槽，然后下钢钢筋笼浇筑混混凝土形成的的地下土中的的混凝土墙。地地下连续墙用用作围护墙有有以下优点：(1)施工时振振动少、噪声声低，可减少少对周围环境境的影响，能能紧邻建筑物物和地下管线线施(2)地下连续续墙刚度大、整整体性好、变变形相对较小小，可用于深深基坑；(3)地下连续续墙为连续整整体结构，施施工时处理好好接头部怔，能能有较好的抗抗渗止水作用用地下连续墙有如下下的缺点：如如单独用作围围护堵成本较较高；施工时时需泥浆护壁壁，泥浆要妥妥善处理，否否则影响环境境。当基坑深深度大，周围围环境复杂井井要求严格时时，往往首先先考虑采用。3.2.4SMMW工法(劲性水泥土土搅拌桩法)SMW工法为日本本的叫法，国国内亦称劲性性水泥土搅拌拌校法，即在在水泥土搅拌拌桩内插入H型钢等(多数为H型钢，亦有有插入拉森式式钢板桩、钢钢管等)，将承受荷荷载与防渗挡挡水结合起来来，使之成为为同时具有受受力与抗渗两两种功能的支支护结构的围围护培。坑深深大时亦可加加设支撑。从我国目前的设计计施工水平看看，SMW工法围护墙墙在软土地区区用于两层地地下室的基坑坑工程(深度8—10m)完全是可以以的，上海东东方明珠二期期工程用于110.7m基基坑。如果用用后能将H型钢拔出回回收，则经济济效益显著。3.3方案对比分分析及选择对于深层搅拌水泥泥土围护墙，由由于基坑开挖挖深度达到117.86米,坑内无支撑撑肯定达不到到安全施工的的要求。同时时基坑长度过过大，达到771.06米，为此要采采取中间加墩墩、起拱等措措施以限制过过大的位移，所所以施工比较较复杂。其次次是由于其厚厚度较大，只只有在红线位位置和周围环环境允许时才才能采用，而而且在水泥土土搅拌桩施工工时要影响周周围环境。该该工程两侧都都有建筑物，可可施工的空间间有限。因此此此工法在此此不可应用。对于槽钢钢板桩，由由于搭接处不不严密，一般般不能完全止止水。且一般般的钢板桩刚刚度不够大，用用于较深的基基坑（本工程程17.866m）时支撑(或拉锚)工作量大，变变形较大；且且由于其截面面抗弯能力弱弱，一般用于于深度不超过过4m的基坑。对对于本工程，显显然不合要求求，故放弃此此支护方案。对于地下连续墙和和SMW(劲性水泥土土搅拌桩法)，是深基坑坑支护方式最最常用的几种种方法之一，在在此工程中两两种方法都可可以应用。但但是考虑到环环境和造价要要求，我认为为还是优先使使用SMW(劲性水泥土土搅拌桩法)工法进行施施工。因为该该工程南侧为为同仁大厦的的附属建筑，东东侧为同仁宾宾馆，在吉兆兆营路的北侧侧，有二幢省省电力建设公公司的砖混结结构多层房屋屋，两幢建筑筑距基坑北边边线12.55m，由于地地下连续墙施施工对环境的的要求和破坏坏都很大，同同时由于该工工程开挖深度度深，基坑长长，如果采用用地下连续墙墙施工的话，那那么工程造价价势必会提高高很多。所以以采用SMW工法较为合合理。具体参参数如下。3.3.1型钢选选择SMW工法中，由由于内插型钢钢，不需要配配筋。选用取取HW3944*398**18*111H型钢，型钢钢截面见图3-1。图3-1型钢示意图图3.3.2水泥土土搅拌桩水泥土搅拌桩桩机机钻孔直径为为800mmm，孔轴间距距为600mmm，且水泥泥搅拌桩选择择w=394mmm，t=600mmm，见图3-2。4基坑支撑方案设计计4.1支撑结构类类型根据《基坑工程手手册》，对于于深度较大的的基坑，为使使围护堵经济济合理和受力力后变形的控控制在一定范范围内，都需需沿围护墙竖竖向增设文承承点，以减小小跨度。如在在坑内对围护护墙加设支承承称为内文撑撑；如在坑外外对围护墙拉拉设支承，则则称拉锚(土锚)。内支撑受受力合理、安安全可靠、易易于控制图护护墙的变形但但内支撑的设设置给基坑内内挖土和地下下室结构的支支模和浇筑带带来一些不便便，需通过换换撑加以解决决。用土锚拉拉结围护墙，坑坑内施工无任任何阻挡，但但于软土地区区土锚的变形形较难控制，且且土锚有一定定长度，在建建筑物密集地地区如超出红红线油需专门门申请，否则则是不允许的的。一般情况况下，在土质质好的地区，如如具备锚杆施施工设备和技技术，应发展展土锚；在软软土地区为便便于控制围护护墙的变形，应应以内支撑为为主。支护结构的内支撑撑，按材料分分，可分为钢钢支撑和钢筋筋混凝土支撑撑两类。钢支撑的的优点是安装装和拆除速度度较快，能尽尽快发挥艾撑撑的作用，减减小时间效应应，既使围护护墙因时间效效应增加的的的变形减小；；可以重复利利用，多为租租赁方式，便便于专业化施施工；可以施施加预紧力，还还可根据围护护墙变形发展展情况，多次次调正预紧力力值以限制围围护墙变形发发展。其缺点是整体刚度度相对较弱，支支撑的间距相相对较小；由由于在两个方方向施加预紧紧力，使纵、横横向方捏的诈诈接处处于铰铰接状态。钢筋混凝凝土支撑优点点是形状多样样性，由于是是现浇而成，可可浇筑成直线线、曲线构件件，可根据基基坑平面形状状，浇筑成最最优化的市置置型式；整体体刚度大、安安全可靠，可可使围护墙的的变形小，有有利于保护周周围环境；可可方便地变化化构件的截面面和配筋，以以适应其内力力的变化。其其缺点是支撑撑成型和发挥挥作用时间长长，现场浇筑筑需时较长，再再加上养护达达到规定的强强度，时间更更加长，为此此时间效应大大，使围护墙墙因时间效应应而产生的变变形增大；属属一次性的支支撑结构，不不能重复利用用(做成装配式式者例外)；拆除相对对困难，如利利用控制爆破破拆除，有时时周围环境不不允许，如用用人工拆除．．时间较长，劳劳动强度大。4.2支撑方式的的对比选择由于本工程的施工工同时施工影影响着珠江路路地铁车站的的施工，所以以工期较为紧紧张。而钢筋筋混凝土支撑撑由于其成型型和发挥作用用时间长，现现场浇筑需时时较长，同时时养护要达到到规定的强度度，时间更加加长，一来是是时间不允许许，二来是围围护墙也会因因时间效应而而产生变形增增大的后果；；且不能重复复利用；拆除除相对困难。又又由于工程周周围建筑物较较多，空间上上也不许。而钢支撑的安装和和拆除速度较较快，能尽快快发挥支撑的的作用，减小小时间效应，有有利于保证工工期；可以重重复利用。此此基坑长度长长,开挖深度大,若是连结处处处于绞结状状态的话，对对于基坑开挖挖的安全性是是不能保证的的，也能满足足环境的要求求。因此我建议采用钢钢支撑施工，采采用钢管作为为支撑，设置置四道钢支撑撑。4.3立柱当基坑的平面尺寸寸较大时，需需布置支撑立立柱来支撑水水平支撑系统统的自重，同同时还可以防防止支撑弯曲曲，在一定程程度上起到缩缩短支撑的计计算长度，防防止支撑失稳稳破环的作用用。支撑立柱通常采用用钢立柱。由由于在基坑开开挖结束建筑筑底板的时候候支撑立柱一一般不能拆除除，所以立柱柱最好做成格格构式，以利利于底板钢筋筋的通过，否否则必须截断断底板钢筋或或在立柱侧壁壁上穿洞，而而造成不必要要的麻烦。本工程中，立柱采采用和钢支撑撑同样的材料料，为钢管。4.4围檩围檩的作用为将支支护墙体上所所承受的土压压力、水压力力等外荷载传传递到支撑上上，围檩的另另一个重要作作用是加强支支护墙体的整整体性，将支支护墙体的各各施工单元组组成一个整体体而共同受力力。4.5支撑制作注注意事项内支撑施工体系安安装施工要点点：（1）千斤顶预加轴力力必须对称同同步，以平衡衡横撑自重下下落的可能和和初期开挖预预放的初应变变。（2）钢管横撑的设置置时间必须严严格按设计工工程条件掌握握，土方开挖挖时应分段分分层，严格控控制安装横撑撑所需的基坑坑开挖深度。（3）所有支撑连接处处，均应垫紧紧贴密，防止止钢管支撑偏偏心受压。（4）端头斜撑处钢围围囹及支撑头头，必须严格格按设计尺寸寸和角度加工工焊接、安装装、保证支撑撑为轴心受力力。（5）钢管支撑安装的的允许偏差应应满足表4.1的规定表4.1钢管横撑撑安装的允许许偏差项目横撑中心标高及同同层顶面的标标高差支撑两端的标高差差支撑挠曲度主柱垂直度横撑与主柱的轴线线偏差横撑水平轴线偏差差允许值±30mm≤20mm≤1/600L≤1/1000L≤1/3000H≤50mm≤30mm4.6基坑施工应应变措施4.6.1支护墙墙的渗水与漏漏水土方开挖后支护墙墙出现渗水或或漏水，对基基坑施工带来来不便，如渗渗漏严重时则则往往会造成成土颗粒流失失，引起支护护墙背地面沉沉陷甚至文护护结构坍塌。在在基坑开挖过过程中，一旦旦出现渗水或或漏水应及时时处理，常用用的方法有：：对渗水量量较小，不影影响施工区不不影响周边环环境的情况，可可采用坑底设设沟排水的方方法。对渗水量量较大，但没没有泥砂带出出，造成施工工困难，而对对周围影响不不大的情况，可可采用“引流—修补”方法。4.6.2断桩及及漏桩的处理理在成桩过过程中有时会会遇到无法清清除的地下障障碍，使支护护桩形成断桩桩或漏桩现象象，在钻孔灌灌注校施工中中也会遇到坍坍孔等原因造造成断校。这这对支护堵的的受力会带来来影响，断桩桩或漏桩处也也易造成严重重漏水。对于施工工过程中已知知的或怀疑可可能发生的断断桩或漏桩，在在基坑开挖前前，应先行对对该桩险及桩桩背进行压密密注浆或高压压喷射注浆，保保证其在开挖挖后不发生严严重漏水，以以便开挖后处处理。断桩如如发生在基坑坑底面以上，则则在开挖后，可可将断校部位位的泥浆、粘粘土、浮浆及及不密实的棍棍凝土凿干净净，支模后用用很凝土补浇浇填实。对于施工工过程中未知知的断桩或漏漏校，开挖发发现后应先进进行止水处理理，再用混凝凝土补浇填实实施工阶段段未知的断桩桩，其位置又又发生在基坑坑底面以下，一一般很难发现现也难以修复复。4.6.3防止侧侧向位移发展展的措施基坑开挖后，支护护结构发生一一定的位移是是正常的，但但如位移过大大，或位移发发展过快，则则往往会造成成较严重的后后果如发生这这种情况，应应针对不同的的支护结构采采取相应的应应急措施。4.6.4流砂及及管涌的处理理在细砂、粉粉砂层土中往往往会出现局局部流砂或管管涌的情况，对对基坑施工带带来困难。如如流砂等十分分严重则会引引起基坑周围围的建筑、管管线的倾斜、沉沉降。对轻微的流砂现象象，在基坑开开挖后可采用用加快垫层浇浇筑或加厚垫垫层的方法“压住”流砂。对较严重的流砂应应增加坑内降降水措施，使使地下水位降降至坑底以下下0.5—1m左右。降降水是防治流流砂的员有效效的方法。但但应注意，坑坑内降水不能能对基坑外产产生不利影响响，因此，如如果支护结构构本身没有止止水惟幕或止止水椎幕渗漏漏严重的，则则应慎用。4.6.5临近建建筑与管线位位移的控制基坑开挖挖后，坑内大大量土方挖去去，土体平衡衡发生根大变变化，对坑外外建筑或地下下管线往往也也会引起较大大的沉降或位位移，有时还还会造成建筑筑的倾斜，并并由此引起房房屋裂缝，管管线断裂、泄泄漏。对建筑的沉降的控控制一般可采采用跟踪注浆浆的方法。对基坑周围管线保保护的应急措措施一般有二二种方法：一一是打设封闭闭桩或开挖隔隔离沟；二是是管线架空。4.7支撑施工技技术要点4.7.1支撑安安装钢支撑安装的质量量直接影响到到工程安全和和施工人员的的安全，对于于工程质量和和地表沉降有有着至关重要要的作用，必必须引起高度度重视，施工工中，必须加加强以下几个个方面的控制制：（1）本次基坑施工的的钢支撑选用用φ580规格，钢支支撑进场后，应应有技术人员员专人负责（2）钢支撑进入施工工现场后都应应作全面的检检查验收，必必须进行试拼拼装，不符合合要求的坚决决不用。（3）对施加支撑轴向向预应力的液液压装置要经经常检查，使使之运行正常常，使量出的的预应力值准准确，每根支支撑施加的预预应力值要记记录备查。（4）钢管支撑连接螺螺栓一定要全全数栓上，不不能减少螺栓栓数量，以免免影响钢支撑撑的拼接质量量。（5）在基坑开挖与支支撑施工中，应应对SMW墙体的变形形和地层移动动进行监测，内内容包括SMW墙体变形观观测及沉降观观测、邻近建建筑物沉降观观测。要求每每天都有日报报表，及时反反馈资料指导导施工。4.7.2内支撑撑体系的拆除除支撑体系拆除的过过程其实就是是支撑的“倒换”过程，即把把由钢管横撑撑所承受的侧侧土压力转至至永久支护结结构或其他临临时支护结构构。支撑体系的拆除施施工应特别注注意以下两点点：（1）拆除时应避免瞬瞬间预加应力力释放过大而而导致结构局局部变形、开开裂。（2）利用主体结构换换撑时，主体体结构的楼板板或底板混凝凝土强度应达达到设计强度度。4.7.3支撑体体系主要施工工技术措施（1）严格遵循“边挖挖边撑”的原则，合合理安排施工工周期第一层土方开挖沿沿纵向长度一一次不超过66m，一旦挖挖出工作面即即迅速安装钢钢支撑，当支支撑预应力施施加完成后，才才能继续沿纵纵向开挖。第第二层及以下下各层土体开开挖中，每一一小段长度不不超过6m，开挖每每一层的小段段土方，要再再16小时内完成成，随即在8小时内安装装好两根钢支支撑，完成后后方可进行下下一段或下一一层土方开挖挖。斜支撑的的头部设置垫垫箱。（2）施加支撑预应力力开挖前准备好合格格的支撑以及及施加支撑预预应力的各项项装置、仪表表，支撑时按按设计支撑轴轴向力的80%施加预应力力，考虑到所所加预应力损损失10%，对施加预预应力的油泵泵装置要经常常检查，使之之运行正常。5计算书5.1土压力计算算5.1.1标准段段地下连续墙墙深度的确定定按照《基坑工程手手册》，搅拌拌桩的加固深深度，亦即桩桩的长度，与与开挖深度及及土层分布等等因素有关，一一般取开挖深深度的1.8—2.2倍进行试算算。即H=1.8h==1.8*117.86==32.122(m)。5.1.2土的特特征计算计算中通常考虑粘粘性土的内摩摩擦角和粘聚聚力c的影响。为为简化计算，对对成层构造的的土体，墙底底以上各层土土的物理力学学性质指标按按各层土的厚厚度加权平均均计算，即：：(5-1))((5-2)(5-3))式中：:第i层土天然重度（kkN/m）；；：第i层土的厚度（m）；；：第i层土的内摩擦角（º）；：第i层土的粘聚力（KKPa）；H：墙深（m）,取取H=1.88h=32..12m.由墙底至坑底间各各土层参数计计算得:=(1.3*188+0.9**18+0..8*18..93+3..3*18..83+4..5*19..9+3.11*19.449+3.66*18...54+1..8*18..73+3..5*17..96+6..1*19..62+3..12*200)199.07（kN/m）=19.07（kN/m）=(1.3*100+0.9**10+0..8*11..4+3.33*10+44.5*6..66+3..1*9.22+3.6**15.0++1.8*112.2+33.5*9..3+6.11*11.4410.5++3.12**)/32..12（KPa）=10.4（KPPa）(1.3*20++0.9*220+0...8*28..3+3.33*26.99+4.5**18.8++3.1*226.9+33.6*211+1.8**20+3..5*20++6..1**22+3..12*255.5)/332.12（）=22.4（）5.1.3水土压压力计算由于年平均地下水水位在地表以以下1.0-1..4m，取地地下水位在地地表以下1..0m处。地地面超载取220kN//m。开挖面以下主动土土压力：计算压力简图5--1如下:EaEaEpPa1Pa3Pp2Pp3qPa2123有公式:(5-4))Ka=tan(445o-/2)=00.45其中：—坑内土的被动土压压力；—计算厚度内土的平平均天然重度度（KN/mm3）；—计算厚度内土的平平均内摩擦角角（º）；c—计算厚度内土的平平均粘聚力（KPa）；—水的重度；取为110KN//m3；—土的浮重度；—水土压力的临界值值点。代入数值计算得：：-4.42KPaa248.45KPPa454.62KPPa2）开挖面以下被动动土压力：((5-5)其中：=tan(45oo+/2)=22.19代入公式计算得：：31.64KPaa628.01KPPa5.2支撑及墙体体内力计算在本设计中,我采采用日本的山山肩邦男为简简化计算，山山肩邦男提出出了如下近似似解法，其基基本假定如下下：(1)在粘土地地层中，挡土土结构作为底底端自由的有有限长弹性依依；(2)挡土结构构背侧土压力力在开挖面以以上取为三角角形，在开挖挖面以厂取为为矩形，已抵抵消开挖面—侧的静止上上压力；(3)开挖面以以下土的横向向抵抗反力取取为被动土压压力；(4)横撑没置置后即作为不不动支点；(5)下道横撑撑设置后，认认为上道横撑撑的轴力保持持不变且下道道横撑点以上上的挡土结构构仍保持原来来的位置；(6)开挖面以以下挡土结构构弯矩M＝0的那点假设设为一个铰，而而且忽略此铰铰以下的挡土土结构对此铰铰以上挡土结结构的剪力传传递。5.2.1各参数数的计算按水土分算公式计计算水土压力力等于零的点点：令式（5-4）等等于零得:=0.96m由式（5-4）计计算得基坑底底水土压力：：＝248.45KPPa由上面计算的水土土压力等于零零的点力地面面以下0.996m，考虑虑地下水位的的作用取水土土压力等于零零的点力地面面以下1.00m处，近似似取水土压力力为三角形分分布，三角形形的顶点在地地表以下1..0m处，可可得三角形荷荷载的斜率：：=＝14.73==4.73=-＝14.773-4.773＝10因为=x+，由式式（5-5）可得：＝41.766x+31..64则有：=41.76=331.64==105.2.2支撑内内力的计算因为我们所考虑的的墙后水、土土荷重图式与与山肩邦南法法所采用的不不一样，故虽虽然照山肩邦邦南的基本假假定，但是另另行推导了近近似解的计算算公式。基本假定与山肩邦邦南法相同。开开挖面以下的的水平力认为为衰减到零。被被动侧的土抗抗力认为达到到被动主动力力，为区别于于山肩邦南已已减去静止土土压力部分，以以代替。计算简简图5-2如下：由和推导得出以下式子子(5-6)),(5-77)：和根据计算机VB编编写的计算小小程序可以直直接得出各支支撑的轴力和和墙体所受的的弯矩。各计计算参数如下下：第一道支撑的参数数：K=1i=0=6..5+20//r=7.555===4.5=；第二道支支撑的参数：：K=2i=0,11=122.01=9=44.5==；第三道支撑的参数数：K=3i=1,,2=116.51=13..5=99=4.5=；第四道支撑的参数数：K=4i=1,22,3==18.855=155.84=11.334=66.84=2.344=；计算得：=3.65==5.86=7.933=8.633=325.33=5999.38=9400.73=6755.45=8.28=-4077.43==-13722.36=-29771.53=-3522.332注:为坑底的弯矩值。5.2.3求最大大弯距及剪力力值(1)最大弯矩矩值由经验可知最大弯弯矩处位于基基坑底面和最最后一道支撑撑之间.设该点距最最后一道支撑撑的距离为xm。则对此点取距得::对两边求导＝325.33+5599.388+940..73+6775.45--14.733(x+155.5)2/2使=0可得:X=2.0777m代回可得最大弯矩矩=3546.455kN.m围护结构及支撑内内力见下图5-3：(2)最大剪力力值坑底处剪力最大，最最大值为：=452..29KN轴力值轴力值弯矩值-8.28KN.m407.43KN.m172.36KN.m325.33kN2971.53KN.m599.38kN940.73kN3532.32KN.m675.45kN3546.45KN.m图5-3围护及支撑撑结构内力图图5.2.4SMWW的内力验算算(1)内力计算按厚度为h的混凝凝上壁式地下下墙，计算出出每延米墙之之内力,,然后换算得得每根型钢承承受的内力:其中w=394mmm，t=600mmm。(5-88)注:w为型钢的宽度；tt为型钢间的的净距。由于我们只要验算算出内力最大大处的强度若若满足要求,那么结构就就会安全．在在5.2的支撑和墙墙体的内力计计算中我们已已经得最弯矩矩和剪力为:=3546..45(KNN.m)=4452.299(N)故:=35466.45*（0.3944+0.6000）=33525.117(KN..m)=452.299*(0.3394+0..600)=4449.577(KN)(2)强度验算1)抗弯验算考虑弯矩全部由型型钢承担，则则型钢应力需需满足下式:(55-9)注:—型钢抵抗矩矩(mm3)；=2860cmm3—绕X轴的最大计算弯矩矩()；—塑性截面发展系数数，为；一钢材抗弯强度设计计值，为N//mm2。代入数值得:N/mm2<2115N/mmm2故满足抗弯要求。2)型钢抗剪验算:(55-10)注:—计算剪力((N)：—型钢面积矩(mmm3)；mm3—毛截面惯性矩，为为cm4；—所验算点处的钢板板厚度；=11mm—钢材的抗剪强度设设计值，为N/mm22。代入数值得:N/mm2<1125N//mm2故满足要求。5.3基坑稳定性性验算在基坑开挖时，由由于坑内土体体挖出后，使使地基的应力力场和变形发发生变化，可可能导致地基基的失稳，例例如地基的滑滑坡，坑底隆隆起及涌砂等等。所以在进进行支护设计计（包括排桩桩支护与地下下连续墙支护护等）时，需需要验算基坑坑稳定性，必必需时应采取取必要的加强强防范措施，使使地基的稳定定性具有一定定的安全度。5.3.1基坑底底部抗隆起稳稳定性验算许多验算抗隆起安安今系数的公公式中，仅仅仅给出了纯粘粘性土()或纯砂性土(c=0)的公式。很很少同时考虑虑c,。显然对对于一般的粘粘性土,在土体的抗抗剪强度中应应包括c,的因素。因因此参照Ptndttl和Terzaaghi的地基承载载力公式,并将墙底面面的平面作为为求极限承载载力的基准面面,示意图5-5如下：hh0Dγ2γ1(h0+D）q(5-111)其中：D：墙体入土深度（m），D=14.26m；：基坑开挖深度（m），=17.886m；,:墙体外侧及坑底土土体加权平均均重度（kNN/m）,=19.006kN//m，=19..07kNN/m；，—分别为墙底以下主主要影响范围围内地基土的的粘聚力、内内摩擦角峰值值，取，；q：地面超载（KNN/m），取q=20kkN/m；,：地基承载力系数数，由太沙基基公式：其中,由太沙基公公式得:((5-12))(5-113)代入得:=9.008==20.11把各数值代入公式式(5-111)中得：=4.2248为支护墙底地基承承载力安全系系数。根据基基坑重要性等等级，一级基基坑取2.5；二级基坑坑取2.0；三级基坑坑取1.7。本基坑的安全等级级为二级，故故验算满足要要求.5.3.2围护墙墙的抗倾覆稳稳定性验算板式支护结构的抗抗倾覆稳定性性又称踢脚稳稳定性，是验验算最下道支支撑以下的主主动、被动土土压力绕最下下道支撑(拉锚)点的转动力力矩是否平衡衡。计算简图图如图5-6：图5-6抗倾覆计算算简图hhdht432eP,3eP,2ea,3ea,4EpEaq1支护结构的抗倾覆覆稳定性可按按式下式验算算：(55-14)（1）土压力计算2点处的被动土压力力、3点处的主被被动土压力已已在荷载计算算中计算得出出：＝31.64KPPa；628.01KKPa；454.62KKPa；4点处的主动土压力力式5-4计算：=214.36KPa；（2）坑内、外土体土土压力对支撑撑点产生的力力矩：(5-15)(5-116)其中式中:—坑内被动土压力对对最下层支撑撑点4点处产生的的力矩，kNN.m/m；；—坑外主动土压力对对最下层支撑撑点4点处产生的的力矩，kN.m/m；—坑内开挖面处被动动土压力强度度，KPa；—坑内墙角处被动土土压力强度，KPa；—最下道支撑4点处处距离开挖面面的距离，mm；＝2.34m；—连续墙埋深，m；；＝14.266m；—坑外最下道支撑处处4点处的主动动土压力强度度，KPa；—坑外墙底处的主动动土压力强度度，KPa；代入参数得到：=544646.116(kN.m/m)＝31382.5((kN.m/m)＝54646.166/413882.5==1.32>>1.2故抗倾覆稳定性满满足要求。5.3.3整体圆圆弧滑动稳定定性验算全面地对有支护基基坑进行稳定定性分析，是是基坑工程设设计的最重要要环节之一。分分析中所需地地质资料要能能反映基坑顶顶面以下至少少2.3倍基坑开挖挖深度的工程程地质和水文文地质条件。采用圆弧滑动法验验算支护结构构和地基的整整体抗滑动稳稳定性时，应应注意支护结结构一般有内内支撑或外锚锚拉结构，墙墙面垂直的特特点，不同于于边坡稳定验验算的圆弧滑滑动，滑动面面的圆心一般般在挡墙上方方，靠坑内侧侧附近．通过过试算确定最最危险的滑动动面和最小安安全系数。考考虑内支撑作作用时，通常常不会发生整整体稳定破坏坏，因此，对对支护结构，只只设一道支撑撑时，需验算算整体滑动、对对设置多道支支撑时可不作作验算。5.3.4抗渗流流验算在地下水位较高地地区基坑开挖挖以后，地下下水形成水头头差，使地下下水由高处向向低处渗流。当当渗流力较大大时，就有可可能造成基坑坑底部的潘流流或管涌稳定定性破坏。为为防止此类破破坏，便可通通过提高挡水水帐幕入土深深度，增长地地下水渗流路路线，从而减减小渗流水力力坡度，达到到防止渗流或或管涌失稳破破坏的目的。由于该工程地下水水位埋深约332m左右,而搅拌桩的的入土深度为为32.122m,故取坑底渗渗流路径刚好好通过基坑底底部。如图5-7所示，可通通过下式验算算基坑底部稳稳定性：(5-117)式中：—坑底土体临界水力力坡度，根据据坑底土的特特性计算：—坑底土体的相对密密度；依规范范取2.65；—坑底土体天然孔隙隙比；依照地地质资料，按按平均加权计计算得：0.828；i—坑底土土体渗流水力力坡度；；—基坑内外土体的渗渗流水头(m)，取坑内外外地下水位差差；取为177.84m；L—最短渗径流线总长长度(m)，；—渗径水平段总长度度(m)；0.8m；—渗径垂直段总长度度(m)；—基坑底部下地下水水位距离桩底底部距离（mm）；；D—基坑底部距离桩底底部距离（mm）；D=14.226m；m—路径径垂直段换算算成水平段的的换算系数，单单排挡小帷幕幕墙取时，m＝1.50；多排帷幕幕墙取m=2.0；—抗渗流或抗管涌稳稳定性安全系系数，取1.5—2.0。基坑底土土为砂性土、砂砂质粉土或粘粘性土与粉性性土中有明显显薄层粉砂夹夹层时取大值值。D'hD'hwDH图5-7坑底土体渗渗透计算简图图由=17.84m=114.26--1=13..26(m)得：=17.84+22*13.226=44.32(mm)由于按单排桩计算算，故m取为1.5，由公式得得：=44.32+11.5*0..8=45..52(m)由于=2.65、=0.8228，由公式得得：==0.9026由于于=17.844m、=45.552，由公式得得：==0.3919故==2.30>2..0,满足要求。6基坑主要技术经济济指标基坑结构类似与长长方形，其长长度为71..6m，总高高度17.884m，总宽宽度45.88m。6.1开挖土方量量实体土方开挖挖量为：V=71.66*45.88*17.884=585502.355(m3)根据工程经验，取取松散系数为为1.2。则松散体体土方量为：：m36.2SMW工法法水泥土搅拌拌桩水泥用量量水泥搅拌桩长长度L计算如下：：m水泥搅拌桩的的直径为1mm，则水泥搅搅拌桩组成的的板桩墙的厚厚度也取为11.0m，水水泥搅拌桩长长32.122m。水泥采采用普硅325#水泥，水灰灰比1.5～2.0，水泥搅拌拌桩中的水泥泥与土之比取取为。所以，水水泥搅拌桩内内的水泥用量量为：mm36.3钢材用量计计算根据所选型钢可求求型钢截面积积为：mm3每根水泥土搅搅拌桩内插一一根所选型钢钢，根据水泥泥土搅拌桩的的总长度可知知总共需要约约210根型钢。型型钢体积和型型钢质量分别别计算如下：：mm3Kg钢支撑用钢计算，由由于选用钢管管：钢管壁厚12mmm。取对撑钢钢支撑的水平平平均距离为为9m，钢支撑撑平均长度为为45.8mm。钢管截面面积计算如下下：mm2因此，支撑用用钢量的体积积和质量分别计计算如下：mm3Kg立柱的用钢计算：：＝Kg6.4人工费用计计算施工过程中，主要要工序人员如如下：1支围护桩专