毕业设计青岛海岸阳光宾馆施工组织设计

毕业设计-青岛海岸阳光宾馆施工组织设计摘要钢筋混凝土结构具有良好的受力性能能充分发挥混凝土及钢筋的力学性能比钢结构耐火时间长钢筋混凝土框架结构的优点空间布置灵活有一定的水平抗侧力结构抗震性能优良该结构体系可用于学校医院宾馆住宅等民用及一些工业厂房如在地震多发地使用混凝土框架结构体系必须进行抗震设计本设计是根据《建筑结载设计规GB500092001《建筑抗震设计规范》GB500112001《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《混凝土结设计规GB500102002《建筑结构制图标准》GBT50105-2001并按毕业设计任务书的要求且基于AutoCAD天正建筑PKPM等专业软件完成的设计内容包括建筑设计结构设计施工组织设计三大部分设计成果主要包括建筑方案的确定建筑平面设计建筑立面设计结构平面布置及选型框架结构的计算基础和楼梯的计算施工进度计划的制定施工组织设计方案的确定手工绘制的一榀框架和基础的结构施工图电脑绘制的建筑施工图平法结构施工图基础和楼梯施工详图施工网络进度计划图施工组织设计总平面图等按照结构计算过程及毕业设计文本格式要求编制了结构计算书本设计建筑功能齐全结构安全合理施工布置及进度安排合理关键词建筑设计结构设计施工组织设计内力计算配筋计算

ABSTRACTReinforcedconcretestructurewithgoodmechanicalpropertiesandmorelongerfire-resistanttimethansteelstructurecangivefullplaytoconcretsandreinforcingsteelsmecahnicalpropertiestherearemanyadvantagesofreinforcedconcreteframestructuresuchasflexiblearrangementofspaceacertainleveloflateralforceresistingsystemandwonderfulearthquakeresistanceofstructureThiskindofstructurecanbeusedinschoolshospitalshotelsresidentialandsomeindustrialplantsInearthquakepronezonewhenweuseconcreteframestructureweshouldcarryoutseismicdesignThecurrenthousingconstructioninShanghaiisthesecondlevelofearthquakeseismicintensityof7degreesThisdesignisforsub-highrisebuildingThisdesignwasaccomplishedaccordingtothe"Loadcodeforthedesignofbuildingstructures"GB50009-2001"Codeforseismicdesignofbuilding"GB50011-2001"Codefordesignofbuildingfoundation"GB50007-2002"Codefordesignofconcretestructures"GB50010-2002StandardforstructuraldrawingsGBT50105-2001andinaccordancewiththerequirementofthebookofdesigntaskandbymeansofuseoftheprofessionaldesignsoftwaresuchastheAutoCAD2004TC70etcThecontentsofdesignincludethedesignofarchitecturestructureandconstructionscheduleThemainresultsofdesigncontainthearchitecturalprogramdeterminedthearchitecturalplanedesignthearchitecturalelevationdesignthestructurallayoutselectiontheartificialcalculationofaframestructureandartificialcalculationofafoundationandastairstheconstructionscheduleformulateddesignofconstructionalarrangementthestructuralconstructiondrawingsdonebyhandforaframeandafoundationthearchitecturalconstructiondrawingsandthestructuralconstructiondrawingsandthedetaildrawingsofconstructionanddrawingsofnetworkplansofconstructionandthetotalplanedrawingofconstructionalorganizationdesignbymeansofcomputerthecalculationbookwasdrawnupaccordingtothecalculationprocessandtherequirementoftextformatThedegreeofdepthandscopeofdesignmettherequirementofthebookofdesigntaskThisbuildingfinishedpossessescompletelyarchitecturalfunctionsafeandreasonablestructureThescenearrangementandtimescheduleofconstructionisreasonabletooKEYWORDSarchitecturaldesignstructuraldesignDesignofconstructionorganizationCalculateofinternalforceCalculateofreinforcements1建筑设计3课题背景3构造做法3平面布置42结构设计521截面尺寸估算522框架计算623荷载计算82．4框架内力计算1225地震作用计算2726风荷载3127框架截面设计3828地基设计403施工组织设计4631编制依据4632工程概况4633荷载4734技术经济条件4735工程施工条件及特点473．6土方工程4737测量工程4838钢筋工程5039模板工程52310混凝土工程55311回填土工程58312架子工程58313砌筑工程58314平屋面工程58315外墙装饰装修59316内墙装饰装修60317吊顶工程62318楼地面工程62319门窗工程63320给排水通风空调专业设备的安装64321雨季施工64322保证工期措施65323质量保证措施66结论69致谢71参考文献73附录75

前言土木工程专业的毕业设计是综合性和实践性极强的一个教学环节是理论与实际相结合的训练阶段是学习研究与实践成果的全面总结是学生综合素质与工程实践能力培养效果的全面检验是毕业及学位资格认定的重要依据是衡量高等教育质量和办学效益的重要评价内容我们通过运用所学的基础理论专业知识和基本技能进行建筑结构施工设计涉及建筑结构施工设备给排水和相关学科的基础知识毕业设计的时间较短我们本次毕业设计仅需完成邯青岛理海岸阳光宾馆建筑及结构设计包括对单体住宅对的结构概念设计结构体系的确定建模荷载计算结构计算内力分析截面配筋设计结构构件细部专业计算机程序的应用并掌握不同结构体系的设计计算方法和结构施工图的完整的表达方式同时完成通过对建筑单体的平面立面剖面及建筑详图的合理选用基本掌握建筑设计的全过程并完成完整的建筑施工图纸在设计中一方面要把所学的知识运用到设计施工中去熟悉国家有关规范条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文另一方面由于现代化建筑一般都具有密度大高度高功能多设备复杂装修豪华防火要求和管理自动化水平高需要各工种交叉配合因此通过这次毕业设计扩大我们非本专业知识面也是十分重要的本次毕业设计的主要内容为建筑方案设计现浇框架结构设计和砌体结构设计根据设计任务书结构设计规范住宅建筑规范地质勘察报告等工程资料结合客观施工条件完成了如下工作建筑及结构的设计绘制建筑施工图一套绘制结构施工图一套由于毕业设计是一种初步的尝试涉及专业知识比较多加上条件和水平所限不可避免地存在疏漏与错误敬请学院资深专家教师批评指正1建筑设计1．1课题背景工程名称青岛海岸阳光宾馆毕业设计建筑面积35634m2建筑层数及各层高度地上四层建筑总高度为132m各层高度为33m设计标高室内地坪结构形式框架体系楼板采用现浇抗震设防烈度6度1．2构造做法1．2．1墙体墙体均为后砌非承重墙以下墙体为水泥砂浆混凝土多孔砖砌筑墙厚为240砂浆填实卫生间隔墙墙厚240水泥砂浆混凝土多孔砖砌筑其余墙体用水泥砂浆混凝土多孔砖砌筑墙厚240com楼面本工程楼地面采用水泥楼地面面厚度均按预留卫生间较本层楼地面低向地漏找泛水屋面为上人屋面屋面排水采用为平屋面外排水com法楼梯采用不锈钢扶手铸铁栏杆辅防滑地砖com 外墙采用古铜色铝合金门窗内墙采用木门木窗和玻璃窗com水 散水混凝土散水楼面做法花岗岩饰面125水泥砂浆底纯水泥浆一道120mm混凝土楼板上人屋面做法200厚高分子卷材13水泥砂浆找平憎水珍珠岩保温层13水泥砂浆找平16水泥焦渣找坡板底厚粉刷抹平有吊顶com其他 排水管采用钢管雨水管为钢管施工时结构水暖电等专业图纸密切结合并符合验收标准本工程其他配件如生活洁具等由甲方自定13平面布置示意图 根据使用功能本工程柱位平面布置如图1-1遵循均匀分散对称周边的原则沿建筑物全高布置柱网的布置除满足房屋使用要求外力求构件类型规格统一图1-1柱位平面布置2结构设计21截面尺寸估算com尺寸估算 由《混凝土结构设计》[1]知梁宽不小于200mm梁高不大于4倍梁宽梁净垮不小于4倍梁高一般情况下框架梁的截面尺寸可按下列公式估算式中--梁的计算跨度--梁的截面高度--梁的截面宽度据此选取粱截面边框架梁250mm×600mm中间框架梁250mm×300mm2．12柱截面尺寸估算根据规范柱截面宽b不小于250mm柱净高与截面高度之比不宜小于4框架柱的截面尺寸可按下列公式估算式中--第层层高--柱的截面宽度--柱的截面高度由上可知该框架柱均采用600×6500mm2选用C30混凝土底层柱采用C35混凝土取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线梁轴线取至板底24层柱高度即为层高为33m底层柱高度从基础顶面取至一层板顶即并根据以下假定①各榀框架自身平面内刚度无限大平面外刚度很小②楼板为刚度无限大平板得框架结构简图如图2-1-1所示图2-1框架结构编号简图2．1．3板厚估算 现浇楼板厚根据《混凝土规范》com对于民用建筑楼板双向板最小厚度为单向板最小值为而且根据经验可知为了使单向板具有一定的刚度其厚度应不小于板跨度的连续板简支板或者悬臂板为了使双向板具有一定的刚度其厚度应不小于板跨度的连续板简支板故而单向板双向板本工程板绝大多数为双向板且本工程跨度一般为故取2．2框架的计算简图2．2．1确定计算单元计算单元如图2-3图2-2计算单元com计算 各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2-4其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用取为为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩梁混凝土的弹性模量边跨梁BCCD线刚度中跨梁CD线刚度柱混凝土的弹性模量非底层柱底层柱线刚度图2-3梁柱线刚度单位23荷载计算com荷载计算屋面框架线荷载标准值40mm厚高分子卷材20mm厚13水泥砂浆找平60mm厚憎水珍珠岩保温层20mm厚13水泥砂浆找平50mm厚16水泥焦渣找坡120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板底粉刷抹平吊顶屋面恒载标准值边跨BC框架梁自重梁侧粉刷边跨梁BC上恒载中跨CD框架梁自重梁侧粉刷中跨梁CD上恒载边跨CD框架梁自重BC跨423kNm由图2-3-1板上荷载向梁传递图可以求得框架梁上的恒荷载为图2-4板上荷载向梁传递图楼面框架梁线荷载标准值20mm厚花岗岩饰面20mm厚13水泥砂浆找平5mm纯水泥浆一道120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板底粉刷抹平吊顶楼面恒载标准值48kNm2边跨BCDE框架梁自重及梁测粉刷墙自重边跨梁重中跨CD框架梁自重及梁测粉刷中跨CD梁重由图2-5板上恒载向梁传递图可以求得框架梁上的恒载为屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重粉刷女儿墙自重连系梁传来屋面自重顶层边节点集中力荷载顶层中柱连系梁自重粉刷连系梁传来屋面自重顶层中柱节点集中力荷载楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重梁测粉刷连系梁上墙自重边柱自重边柱粉刷连系梁上窗自重楼面边节点集中力荷载中柱节点集中力荷载中柱连系梁自重梁测粉刷边柱自重边柱粉刷联系梁上墙自重门自重楼面中柱节点集中力荷载次梁节点集中力荷载楼面次梁连系主梁自重粉刷次梁上墙自重标准层次梁节点点集中力荷载恒载作用框架的计算将非均布荷载转化成均布荷载的形式计算图如图2-6所示其中由梯形转化为均布荷载的公式为图2-5a由三角形转化为均布荷载的公式为图2-5b1-2a2a30866屋面等效恒荷载BC梁上恒载CD梁恒载DE梁恒载楼面等效恒荷载BC梁上恒载CD梁恒载DE梁恒载com荷载计算屋面框架梁线荷载标准值上人屋面活荷载标准值20kNm2楼面活荷载标准值20kNm2走廊活荷载标准值20kNm2屋面框架梁节点集中活荷载边跨梁B节点集中活载中跨梁C节点集中活载同理D节点p4D4875kNm同理E节点p4E6755kNmBE轴柱活载6752×3913172kNCD轴柱顶层活载67552×58×392×3967552×0866×39231047kN24框架内力计算com荷载作用下的内力计算基本假定①多层框架的侧移很小可忽略不计②每一层框架梁上的竖向荷载只对本层的梁及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力忽略对其他各层梁柱的影响在此基本假定的基础上恒荷载作用下的内力计算采用分层法为了减小误差在用力矩分配法计算时上层柱和中层柱的线刚度取09倍顶层和中间层向柱端的传递系数取13底层柱的线刚度仍取10倍向柱底的传递系数仍取05梁柱线刚度如图2-4-1所示框架的节点梁柱弯矩分配系数计算如图2-4-2所示2-6梁柱线刚度单位图2-7框架节点分配系数利用分层法计算结构计算简图如图2-8所示图2-8分层后恒荷载作用的计算简图用分层法计算顶层计算过程如下计算屋面杆端固端弯矩同理表21顶层二次弯矩分配法计算节点 B4 C4 DC 杆端位置 B4下 B4右 C4左 C4下 C4右 DC 弯矩分配系数 0732 0268 0256 0699 0045 -1000 固端弯矩 -90405 90405 -21686 -10844 第一次弯矩分配 66176 24229 -17592 -48635 -3092 弯矩传递 传递完成 -8796 12115 3092 第二次弯矩分配 6439 2357 -3101 -8468 -0454 0545 结果 72615 -72615 81827 -56503 -25323 -7207 说明其中B4下指节点B4下方杆件即四层柱上部控制截面B4右指节点B4右方杆件即第四层梁BCC4左指节点C4左方杆件即第四层梁CBC4下指节点C4下方杆件即第四层柱上部控制截面C4右指节点C4右方杆件即第四层梁CDDC指梁DC跨中如下表格同理同理以CD跨中点为对称轴的DE跨数值上一BC跨相同计算标准层2-3层杆端弯矩M3BC-112g3ABl2BC-112×3162×72-com次梁集中荷载产生弯矩同理表22标准层二次弯矩法计算节点 B3 C3 DC 杆端位置 B3上 B3下 B3下右 C3左 C3上 C3下 C3右 DC 弯矩分配系数 0423 0423 0154 015 0412 0412 0026 -1000 固端弯矩 -157719 200625 -19938 -9696 第一次弯矩分配 66715 66715 24289 -27103 -74443 -74443 -4698 弯矩传递 传递完成 -13115 12145 4698 第二次弯矩分配 5732 5732 2087 -1822 -5004 -5004 -0316 0316 结果 72447 72447 -144895 183845 -79447 -79447 -24952 4682 同理以CD跨中点为对称轴的DE跨数值上与BC跨相同第一层杆端弯矩分配如下表表23第一层二次弯矩法节点 B1 C1 DC 杆端位置 B1上 B1下 B1右 C1左 C1上 C1下 C1右 DC 弯矩分配系数 0473 0354 0173 0168 0465 0344 0023 -1000 固端弯矩 -157719 200625 -19938 -9696 第一次弯矩分配 746 55832 27285 -30355 -84019 -62156 -0459 弯矩传递 传递完成 -15178 13643 0459 第二次弯矩分配 7179 5373 2626 -2292 -6344 -4693 -0314 0314 结果 81779 61205 -142986 181621 -90363 -66849 -20711 8923 同理以CD跨中点为对称轴的DE跨数值上与BC跨相同屋面层边跨跨中弯矩为标准层边跨跨中弯矩为M4BC18×g4BClBC218×3162×7219367kNm所以分层法得到各层弯矩图2-92-9a恒荷载作用下的顶层弯矩图单位2-9b恒荷载作用下的标准层弯矩图单位2-9c恒荷载作用下的底层弯矩图单位叠加分层法计算结果将各层分层法求得的弯矩图叠加可得整个框架结构在恒荷载作用下的弯矩图由于分层法计算的误差叠加后框架各节点的弯矩并不一定能达到平衡为了提高精度将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正修正后得到恒荷载作用下整个结构的弯矩图如图2-4-5所示图2-10恒载作用下的弯矩图单位图2-11调幅后恒载作用下的弯矩图单位计算梁剪力VlVqVmVrV q-VmVq梁上均布荷载引起的剪力ql2Vm梁端弯矩引起的剪力计算结果如图2-12所示图2-12恒载作用下框架剪力单位计算柱轴力依据节点的平衡条件由以上剪力图叠加节点集中荷载可得到框架柱轴力即计算结果如图2-13所示图2-13恒荷载作用下轴力图单位柱端剪力VMc上Mc下H如表24表24柱剪力层数 边柱kN 中柱kN 4 43134 38732 3 44299 44824 2 41208 45103 1 2378 25895 com荷载作用下的内力计算计算屋面杆端固端弯矩表25顶层二次弯矩分配法节点 B4 C4 DC 杆端位置 B4下 B4右 C4左 C4下 C4右 DC 弯矩分配系数 0732 0268 0256 0699 0045 -1000 固端弯矩 -2758 2758 -1016 -508 第一次弯矩分配 2019 739 -446 -1218 -078 弯矩传递 传递完成 -223 37 078 第二次弯矩分配 163 06 -095 -259 -017 017 结果 2182 -2182 2587 -1477 -1111 -413 计算标准层2-3层杆端弯矩表26三层二次弯矩分配法计算节点 B3 C3 DC 杆端位置 B3上 B3下 B3下右 C3左 C3上 C3下 C3右 DC 弯矩分配系数 0423 0423 0154 015 0412 0412 0026 -1000 固端弯矩 -2758 2758 -1016 -508 第一次弯矩分配 1167 1167 425 -261 -718 -718 -045 弯矩传递 传递完成 -131 -213 045 第二次弯矩分配 055 055 02 -032 -088 -088 -006 006 结果 1222 1222 -2444 2678 -806 -806 -1067 -457 活荷载作用下第一层节点弯矩如下表表26一层二次弯矩分配法节点 B1 C1 DC 杆端位置 B1上 B1下 B1右 C1左 C1上 C1下 C1右 DC 弯矩分配系数 0473 0354 0173 0168 0465 0344 0023 -1000 固端弯矩 -2758 2758 -1016 -508 第一次弯矩分配 1305 976 477 -293 -81 -599 -04 弯矩传递 传递完成 -147 239 04 第二次弯矩分配 07 052 025 -04 -111 -082 -005 005 结果 1375 1028 -2403 2664 -921 -681 -1061 -463 图2-14活荷载作用下的节点弯矩图单位图2-15调幅后活荷载作用下的节点弯矩图单位图2-16活荷载作用下节点剪力单位2-17活荷载作用柱轴力图活荷载作用下柱端剪力VMc上Mc下H表27活荷载作用下柱端剪力层数 边柱kN 中柱kN 4 924 613 3 726 492 2 694 458 1 4 264 25地震作用计算com用各系数计算自振周期按以下经验公式计算集中于质点i的重力荷载代表值各墙扣除门窗洞口加门窗粉刷的自重计算及计算表公式如下 240mm墙面荷载门窗面荷载为屋面板自重534×534×21561309kN女儿墙自重框架梁自重26×025×06×534×4025×03×25×1283529kN框架梁粉刷次梁自重次梁粉刷一标准层柱总重一标准层墙总重门窗自重045×21×12×2024×2133×18×2627×189663kN楼面板自重因此得com用下的内力计算本建筑高度小于40m以剪切变形为主且质量和刚度较均匀故采用底部剪力法计算质点i的水平地震作用计算本工程抗震设防烈度为6度场地类别为二类设计地震分组为第一组特征周期按《抗震规范》可查得地震影响系数最大值α004衰减指数阻尼调整系数于是可以算得结构弹性总水平地震作用底部剪力标准值表28水平地震作用计算楼层 i层底水平地震作用Vi 4 33 143 10765225 153942718 032 57414 57414 3 33 11 1381176 15192936 0316 56697 114111 2 33 77 1381176 106350552 022 39473 153584 1 44 47 1573572 69237168 0144 25836 17942 ∑ 143 -- 54124465 481459798 1000 17942 -- 表29柱D值计算层 柱编号 1 B 736 0489 0397 1811 76 0238 C 736 066 0436 1989 0262 D 736 066 0436 1989 0262 E 736 0489 0397 1811 0238 2 B 982 0183 0155 1677 761 022 C 982 0247 0198 2143 0282 D 982 0247 0198 2143 0282 E 982 0183 0155 1677 022 3 B 982 0183 0155 1677 761 022 C 982 0247 0198 2143 0282 D 982 0247 0198 2143 0282 E 982 0183 0155 1677 022 4 B 982 0183 0155 1677 761 022 C 982 0247 0198 2143 0282 D 982 0247 0198 2143 0282 E 982 0183 0155 1677 022 变形验算表210变形验算楼层 层高 总抗侧刚度 i层底水平地震力 层间位移 1550 备注 4 33 763940 57414 000075 000023 0001818 满足 3 33 763940 114111 000149 000045 0001818 满足 2 33 763940 153584 000201 000061 0001818 满足 1 44 760000 17942 000236 000072 0001818 满足 横向地震作用下框架内力分析根据以上各表的数据用D值法计算如下Mc下V×y0hMc上V×1-y0h表211柱端弯矩计算楼层 柱号 c下 c上 4 B 57414 022 01835 3300 8499 37815 C 0282 02475 3300 14693 44673 D 0282 02475 3300 14693 44673 E 022 01835 3300 8499 37815 3 B 114111 022 03335 3300 30699 61351 C 0282 035 3300 410297 76694 D 0282 035 3300 41297 76694 E 022 03335 3300 30699 61351 2 B 153584 022 05 3300 61946 61946 C 0282 045 3300 7186 86946 D 0282 045 3300 7186 86946 E 022 05 3300 61946 61946 1 B 17942 0238 07045 4400 110306 6169 C 0262 067 4400 153978 7584 D 0262 067 4400 153978 7584 E 0238 07045 4400 110306 6169 2-18地震力作用下的弯矩图图2-19地震力作用下的柱子轴力及梁端剪力柱端剪力VMc上Mc下H表212地震作用下柱端剪力层数 边柱kN 中柱kN 4 1403 1799 3 2789 3575 2 3754 4812 1 3909 5223 2．6风荷载表213BE轴柱反弯点位置层号 hm 4 33 0367 01835 26945 06056 3 33 0367 03335 21995 11006 2 33 0367 05 16 165 1 44 0495 07045 03002 30998 表214CD轴柱反弯点位置层号 hm 4 33 0495 02475 24833 08168 3 33 0495 035 2145 1155 2 33 0495 04525 18068 14933 1 44 066 067 1452 2948 com作用下内力计算表215风荷载作用下BE轴6柱剪力及梁柱端M计算层号 4 76394 16772 022 456 06056 1229 276 1229 3 3514 76394 16772 022 773 11006 17 851 1976 2 4819 76394 16772 022 106 165 1696 1749 3674 1 6089 76000 18110 0238 1449 30998 1884 4492 3898 表216风荷载作用下CD轴柱剪力及梁柱端M计算层号 4 2074 76394 21425 028 581 08168 1443 475 3085 3415 3 3514 76394 21425 028 984 1155 2111 1137 5233 6088 2 4819 76394 21425 028 1349 14933 2437 2014 7460 8692 1 6089 76000 19890 028 1595 2948 2316 47028 9631 1427 由以上表格绘出风荷载作用下的KJ-15内力的图详见图2-21和2-22表217变形验算楼层 层高 总抗侧刚度 WjkN 层间位移 1550 备注 4 33 763940 2074 00003 000009 0001818 满足 3 33 763940 3514 00005 000015 0001818 满足 2 33 763940 4819 00006 000018 0001818 满足 1 44 760000 6089 00008 000021 0001818 满足 图2-20左风荷载作用下KJ-2弯矩图单位2-21左风荷载作用下框架剪力及轴力图单位

表218内力基本组合表框架梁AB 层 恒载 活载 左风 右风 左震 右震 不考虑地震荷载作用 考虑地震荷载作用 恒载起控制作用 活载起控制作用 左震 右震 左风 右风 左风 右风 1层 左 M -11643 -1978 3898 -3898 123636 -123636 -7271066 -2804191 -4624472 -28857128 -756825 -1516935 V 10601 2329 1015 -1015 333 -333 1939097 1379657 192452 127184 13122385 10879235 中 M 6009 2102 3445 -3445 71 -71 1076851 957571 108494 94578 66898875 60181125 右 M 14905 2226 3209 -3209 109446 -109446 31496694 13109766 31728108 10276692 17544975 11287425 V 11533 2399 1015 -1015 333 -333 2071777 1512337 204616 139348 14108725 11865575 4层 左 M -58562 -1762 1229 -1229 37815 -37815 -645617 -1280909 -578837 -1320011 -4865205 -7261755 V 76743 231 328 -328 1013 -1013 13475025 11773185 134359 1145042 9368326 8643446 中 M 745 2186 08 -08 236 -236 1239802 1200154 1223168 1176912 6828 76107 右 M 63791 214 1069 -1069 3309 -3309 13488545 7929425 1389374 74081 7746465 5661915 V 78237 2418 328 -328 1013 -1013 13782555 12080715 1376638 117809 9575794 8850914 表219内力基本组合表框架梁BC 层 恒载 活载 左风 右风 左震 右震 不考虑地震荷载作用 考虑地震荷载作用 恒载起控制作用 活载起控制作用 左震 右震 左风 右风 左风 右风 1层 左 M -1822 -907 1121 -1121 38254 -38254 -135224 -6561896 292692 -7205092 -954975 -3140925 V 33495 609 897 -897 306 -306 7689045 2548245 78708 18732 4718265 2735895 中 M 12945 526 0 0 0 0 2263055 2263055 22898 22898 140175 140175 右 M 18122 907 1121 -1121 38254 -38254 6548666 121994 7193332 -304452 3132105 946155 V 33495 609 897 -897 306 -306 7689045 2548245 78708 18732 4718265 2735895 4层 左 M -22538 -955 374 -374 11582 -11582 -3005642 -4951418 -2906524 -5176596 -209352 -282282 V 36435 609 299 -299 948 -948 6311865 4719225 615384 429576 4357355 3696565 中 M 1545 574 0 0 0 0 264827 264827 26576 26576 14355 16488 右 M 22538 955 374 -374 11582 -11582 4951418 3005642 5176596 2906524 282282 209352 V 36435 609 299 -299 948 -948 6311865 4719225 615384 429576 4357355 3696565 表220内力基本组合表框架柱轴压比不小于015时内力基本组合表框架柱轴压比不小于015时 恒载 活载 左风 右风 左震 右震 不考虑地震荷载作用 考虑地震荷载作用 恒载起控制作用 活载起控制作用 左震 右震 左风 右风 左风 右风 1层 B柱 柱顶 M 69754 1172 -1884 1884 -6169 6169 898279 1214791 842872 1159384 843184 136747 N 705823 145658 -2934 2934 -13993 13993 107096 1120251 1026263 1075554 6019787 8930331 柱底 M 34877 536 -4492 4492 -13829 -13829 1460395 9006955 116236 870892 -107767 -107767 N 747007 145658 -2934 2934 -13993 13993 1126559 117585 1075684 1124975 6415154 9325698 V -2378 -4 145 -145 3909 -3909 -23843 -48203 -21956 -46316 159048 -654024 C柱 柱顶 M 75959 774 -2316 2316 -7584 7584 9067545 1295843 825324 1214412 -223776 1555094 N 859637 148548 -461 461 -894 894 1302215 1309959 1235659 1243404 887257 9058522 柱底 M 3798 387 -4702 4702 153978 153978 155688 945624 114972 904908 1984555 1984555 N 900821 148548 -461 461 -894 894 1357813 1365558 128508 1292825 9267936 9453888 V -25895 -264 1595 -1595 5223 -5223 -241475 -509435 -21372 -48168 281928 -804456

27框架截面设计com用材料框架梁采用强度等级为C30的混凝土受力主筋采用HRB335级钢筋梁中箍筋采用HPB235级钢筋框架柱采用强度等级为C30的混凝土底层柱局将强度局部提高到C35受力主筋采用HRB335级钢筋柱中箍筋采用HPB235级钢筋柱混凝土强度采用C30fc143Nmm2ft143Nmm2梁混凝土采用C25钢筋采用HPB235fy210Nmm2fyk235Nmm2 HRB335fy300Nmm2fyk335Nmm2com框架柱截面设计轴μNNfCAC023≤[105]柱轴压比满足要求2截面尺寸复核取h0600mm-35mm565mmV804456kN因为hwb565600094≤4所以025×10×143×600×5651212kN＞804456kN3正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩故采用对称配筋B轴柱025×143×600×565×053266928kN由底层柱的内力组合表可见NNa为大偏压选用M大N大的组合最不利组合McomN136556kN柱的计算长度L010H44me0MN95mmea206003020mmeie0ea9020115mmζ105fCAN05×143×600×600117586×103219因为l0h4406733＜15所以ζ210所以考虑ηAsAs＜0按构造配筋每侧实配320ASAS941mm2箍筋计算柱端剪力V8045因为03fcA03×143×600215444＜NV15444kN取λ3N13655603AfC03×600×600×143154441kN所以取N154441所以故按照构造配筋选用φ8200根据构造要求取加密区箍筋为φ8100加密区柱上端h0565mm16H16×44147故取该处加密区长147边角处柱箍筋应全高加密com截面设计

梁BC250mm600mm梁CD250×300表221梁配筋计算计算公式 四层BC梁 四层CD梁 左截面 跨中 右截面 左截面 跨中 右截面 M 1326 124 139 769 266 518 014 012 014 029 013 025 015 013 015 035 014 029 As 8404 7735 8404 9198 368 762 Asmin 300 300 300 150 150 150 适配钢筋 4φ20 4φ16 4φ20 4φ20 3φ16 4φ16 实配面积 1256 804 1256 1256 603 1570 一层梁BC 一层梁CD 计算公式 左截面 跨中 右截面 左截面 跨中 右截面 M 2886 1085 3173 721 229 72 03 011 033 035 011 034 037 012 042 045 012 043 As 2073 672 2353 1183 315 1130 Asmin 300 300 300 150 150 150 适配钢筋 8φ20 4φ16 8φ20 5φ20 3φ16 5φ20 实配面积 2513 804 2513 1570 603 1570 裂缝宽度验算e0＜055可不验算裂缝宽度28地基设计com质情况该地区地势平坦无相邻建筑物经地质勘察持力层为粘性土ηb03ηd15土的天然重度为183kNm3fak290kNm2地下水位在-39m处无侵蚀性28．2确定基础的埋置深度dd6008001400mm将该独立基础设计成阶梯形取基础高度为800mm基础分二级室内外高差500mm如图2-22所示图2-22a基础尺寸图2-22b基础尺寸com基承载特征值fa假设b＜3m因d14m＞07m故只需对地基承载力特征值进行深度修正com础的底面面积A≥考虑偏心荷载影响基础底面积初步扩大20于是取矩形基础长短边之比lb15即l15b取b2m则l15b3mAl×b3×2m6m2com强度验算作用在基底形心的竖向力值力矩值分别为＜符合要求＜12fa12×2927kNm225124kNm2＜fa2927kNm2故持力层强度满足要求com度验算现选用混凝土强度等级C30HRB335钢筋查得混凝土ft127Nmm21270kNm2钢筋fy300Nmm2地基净反力由图4-8可知h800mmh0760mm下阶h1500mmh01460mmaz11650mmbz11000mm1柱边截面bz2h0062×076m212mb2m＞F1322672kN符合要求变阶处截面bz12h112×05m19m＜b2m＞F1322672kN符合要求com板配筋计算1计算基础的长边方向I-I截面柱边地基净反力III-III截面比较AsI和ASIII应按AsI配筋在平行于l方向3m宽度范围内配12φ14250As1847mm21833mm22计算基础的短边方向II-II截面Ⅳ-Ⅳ截面比较AsII和ASIV应按AsII配筋但面积仍较小故在平行于b方向2宽度范围内按构造配12φ12140As1356mm2127899mm23施工组织设计3．1编制依据施工组织设计作为指导施工的依据编制时对项目管理机构设置劳动力组织施工进度计划控制机械设备及周转材料配备主要分部分项工程施工方法工程质量控制措施安全生产保证措施文明施工措施降低成本措施等诸多因素尽可能充分考虑突出科学性及可行性是确保优质低耗安全文明高速完成全部施工任务的重要经济技术文件编制依据1青岛理工大学琴岛学院土木工程系毕业设计任务书及指导书2现行国家有关规范标准规程32工程概况com体概况工程名称设计单位建设单位监理单位地理位置建筑面积建筑面积项目特点该工程为框架结构主体全部现浇基础采用柱下独立基础com质概况表31各岩土层力学指标汇总表层号 岩土层名称 模量 容重 厚度 1 素填土 － － 178 07 2 粉质粘土 290 76 186 07～20 3 含粘性土粗砾砂 390 187 202 30～40 4 花岗岩强风化带 980 39 220 20～33 com质概况最高地下水位-32常年地下水位-39无腐蚀性com点的地理情况地形较平坦无障碍物影响施工周围空地可供施工使用地下无埋设物场地类别为二类33荷载1使用荷载按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2010选用按50年计屋面为不上人屋面2基本风压基本雪压及抗震设防按规范查取3场地类别为Ⅱ类34技术经济条件com输条件本工程在市区可利用永久性公路运输工具为汽车com备情况机械化施工站具有各种建筑机械及设备com电情况工地附近有自来水管网和高压线可供使用com劳动力供应情况均可满足工程施工要求345定额选用建筑安装工程统一劳动定额山东省建筑工程预算定额com程期限7>2013年5月1日～2013年12月30日35工程施工条件及特点本工程施工现场场地已经平整场地宽敞施工用电由场区外引入场区内沿环形主干道即将建成变配电房三座建设方提供用水并沿环形主干道铺设自来水供水管道并充分利用现有施工场地合理进行临时设施及机械设备的布置以保证施工的正常有序的进行36土方工程1土方开挖按照由北向南由东向西的顺序进行2本工程土方量较大由于施工现场较狭小不具备存土能力因此本工程土方需外运3基坑开挖深度最深为17m4机械挖土至基底标高上300mm处停止留置200mm厚土方由人工开挖清除以免扰动基地持力土层清槽时由民工配合测量人员共同进行标高由水准测量控制一台挖掘机配合5-7名民工由挖掘机将土挖走清除的土用铁锹直接推铲或用手推车运到至挖土机回旋半径之内5挖土时由测量员指挥民工按厚度推铲土层严禁超挖为了准确控制清槽土层厚度可由测量员事先在槽底设定厚度标记37测量工程com轴线控制网的建立依据规划局标定的ABCD四个红线坐标点总平面图中原建筑物的自身尺寸和三个坐标点以及和新建筑物的平面几何关系推算出新建筑物的轴线位置和建筑物大角坐标用经纬仪进行闭合校测引测到施工现场在每个分区保证两个方向各有一条控制轴线以1-14-46-67-713-1315-15A-AB-BC-CD-D轴为基准在距各轴线1000mm处向建筑物内侧引出各轴的轴线控制线建立井轴线控制网将轴线控制线延长至距槽边3m左右钉设控制桩作为定位控制线图3-1轴线控制网示意图com高程控制网的建立根据测绘院提供的高程控制点BM1BM2作为永久控制点使用水准仪采用附合测法将水准点引测到现场周围永久性建筑物上建立高程控制网com基础放线基础垫层打完后进行基础放线撂底架立经纬仪于坑边的轴线控制桩向下投测两点间通视法如图所示图3-1两点间通视法示意图每个分区保证四条控制轴线呈井字型布置基础放线时墨线有主要轴线模板30cm控制线墙柱身线待拆模后建筑50cm控制线要及时弹出为下层顶板支模提供基准com±0000以上部分施工测量放线1轴线竖向传递待基础施工完毕出±0000以后采用外控法向上传递轴线由于地上部分新建建筑物北侧与原建筑物相连无法外控使用激光铅直仪内控轴线内控法的具体做法基础底板放线完毕待支顶板时在模板上留洞位置为13轴1000mm控制线与P轴1000mm控制线和7轴1000mm控制线与P轴1000mm控制线交点处留洞尺寸为100mm×100mm打完顶板混凝土放线时架立激光铅直仪于基础底板控制线交点留洞处竖直向上投测方法如下图图3-2内控法施工示意图2高程控制当结构出地面时重新以测绘院给定的BM水准点校核建筑±0000高程无误后在新建建筑物首层外墙上清晰弹出50cm水平控制线便于日后向上传递高程高程传递时使用50m钢尺沿外墙竖直传递不得逐层传递必须以首层50cm控制线为准3施工测量精度控制现场测量放线时要遵循以精定粗以长定短以大定小的工作原则钢尺量距精度≤±110000角度测量精度≤±20〃楼层竖向标高≤±3mm层38钢筋工程com钢筋接头连接形式钢筋接头连接采用搭接连接直螺纹连接冷挤压连接和闪光对焊连接表32钢筋接头连接形式钢筋连接形式 钢筋规格 使用位置 搭接接头 ≤Ф16钢筋 外墙剪力墙 闪光对焊接头 Ф16钢筋 A区基础底板 直螺纹接头 Ф18－Ф32钢筋 粱柱墙 套筒冷挤压 Ф18～Ф28 地下室框架柱 com钢筋加工1钢筋调直I级钢筋采用冷拉机械调直2钢筋下料1采用钢筋切断机将同规格钢筋根据不同长度长短搭配统筹安排先断长料后断短料减少损耗钢筋下料时避免使用短尺量长料而产生累积误差2对于机械连接和焊接钢筋的切断使用无齿锯下料3在切断过程中发现钢筋有劈裂缩头或弯头等必须切除3钢筋成型采用钢筋弯曲机进行钢筋弯曲钢筋弯曲时用石笔将弯曲点位置标记在钢筋上弯曲后钢筋未端的弯钩直径不小于钢筋直径的25倍且弯曲点处不得有裂缝对于II级钢筋不能反复弯曲com钢筋绑扎1基础底板根据设计图纸中的钢筋位置间距弹好钢筋的分档标志摆放底板下层钢筋先摆放集水坑部分的下层筋再摆放连接大面积的下层筋摆放钢筋时先摆放短向东西方向后摆放长向南北方向下层钢筋绑扎好后放置35mm混凝土垫块间距15m梅花型布置然后摆放通长钢筋马凳2梁1基础梁钢筋接头的位置下铁在跨中L3范围上铁在柱两侧L3内L为跨长基础梁的箍筋从柱边50mm处布置在有次梁的位置附加箍筋2框架梁部分框架梁上筋在支座处不能拉通的应分别锚入柱或墙内40d横向框架梁上部主筋放在纵向框架梁上部主筋之上下部主筋放在纵向框架梁下部主筋之上当梁外皮与柱外皮或墙外皮齐平时梁主筋应放置在柱主筋或墙主筋之内3框架柱1先连接柱主筋套筒冷挤压竖向钢筋接头连接完成后验收合格后方可进行柱钢筋绑扎柱筋有位移的按1：6调整到位2在柱子竖筋上按图纸要求间距画好线标明箍筋间距柱箍筋加密区高度≥柱长边尺寸且≥柱净高6A区为500mmB区为800mmC区1000mmD区为1150mmE区为900mm套箍筋时应注意箍筋开口处相互错开绑扎柱主筋应与箍筋角部绑扎到位中间主筋要紧贴箍筋箍筋要绑水平绑丝头朝向柱内柱3374绑完后应进行定位调整使其方正垂直标高到位4墙体柱根据位置线绑扎连梁钢筋及墙体柱子筋地下室外墙筋一次性绑扎到±0000双排钢筋网片之间拉结筋φ8400梅花形布置绑扎定位采用梯形筋使用塑料卡保证保护层厚度间距≤10m布置墙体水平筋在两端头转角十字节点等部位的锚固长度及洞口周围加强筋等均应符合设计要求锚在端柱内的剪力墙水平钢筋应垂直弯锚5顶板梁次梁主筋位置次梁的上下筋分别在主梁上下筋之上E区次梁包在主梁内次梁的上筋在主梁的上筋之下次梁的下筋在主梁的下筋之上框架柱墙与框架梁边平时梁外侧钢筋应放在柱墙内侧隔墙下部无次梁时则在墙下的板底附加3Ф16钢筋以上附加筋要锚入两端的梁内支座两边梁宽不同时将无法直通的钢筋弯锚入柱内顶板钢筋绑扎时先在模板上弹好主筋分布筋间距摆放钢筋时先摆放受力筋后放分布筋弯勾朝向一致钢筋型号规格要严格按图纸施工钢筋绑扎完毕后严禁上人踩踏6本工程构造及抗震均要满足《建筑物抗震构造详图》94G329及《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》00G101的要求com施楼板梁钢筋柱墙体梁侧等部位采用专用高强度定位卡具塑料垫块1柱钢筋定位在距板面1000mm高处和模板上口设定距框来保证主筋位置及保护层厚度采用塑料垫块控制保护层厚度2梁钢筋两排主筋间采用同直径的钢筋垫块隔开同排主筋间采用塑料垫块保证净3474距上部下排钢筋采用火烧丝绑扎固定保证高度保护层厚度控制采用塑料垫块3墙体钢筋采用绑扎竖向梯子筋的方法定位根据墙体长度按15m的间距与墙体钢筋同时绑扎在梯形筋上中下部各设一道长度比墙体宽度小2mm考虑到混凝土浇筑时模板的微量变形的顶模筋控制保护层同时在墙体钢筋上间距10m梅花形设置塑料垫块控制保护层厚度com预应力钢筋工程本工程采用有粘结力预应力采用一端张拉采用Ф22钢筋预应力筋选用低松弛高强钢绞线fptk1860MPa直径为1524mm设计控制应力为070fptk预应力张拉端及锚固端做法应符合现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》《预应力筋锚具夹具和连接器》及《预应力筋用锚具夹具和连接器应用技术规程》的规定当混凝土强度达到100％设计强度后方可张拉预应力筋张拉后在波纹管内灌M20水泥砂浆待灌浆强度达到100％后方可拆除梁下支撑灌浆孔及出气孔位置由专业施工技术人员确定39模板工程com基础反梁放基础反梁位置线用白松板材作肋中间穿对拉螺栓固定竖向φ48钢管作背楞反梁上口再加一道螺栓孔卡死帮模采用竹胶板详见下图com地下室墙模板1采用600宽组合钢模板配以100宽小钢模板散装散拆用φ48钢管成对放置并用φ14螺栓拉结固定安装前要对墙和模板位置线及楼地面标高进行验收根据控制线安装模板就位2北侧与西侧护坡桩位置墙体支模因无操作面采用单面支模构造详如下图所示com地上墙体采用整体大钢模1安装模板时必须按设计平面布置图中的编号对号吊装就位安装一间固定一间2由于穿墙螺栓不加套管所以要在钢筋网片上焊接与墙厚等长度的钢筋定位或加套管3模板安装必须保证位置准确立面垂直发现不垂直时可通过支腿下的地脚螺栓进行调整地脚螺栓有效调整长度不超过150mm4为防止漏浆所有模板拼缝处门窗洞口模板与大模板接触处模板下口应贴海绵条或适当材料塞严但不可塞入墙体内以免影响墙体断面尺寸5模板校正调直后所有接口处加直芯带连接板加固处理com框架梁模板主次梁模板采用12mm厚竹胶板板配以木方龙骨和碗扣式脚手架支撑体系多层板拼缝处指拼角处塞海绵条主梁侧模采用50×100mm木方子作为龙骨底模采用100×100mm木方作为龙骨梁在支模过程中拉水平通线保证梁尺寸位置的准确并通过钢筋上的结构50线校核梁的底标高梁跨度大于等于4m时梁底按要求跨度4～6m的梁起拱12cm6～8m的梁起拱15cm做法见下图图3-3梁模板图com框架柱模板地下室矩形框架柱采用12mm厚竹胶板板配以木方龙骨和碗扣式脚手架支撑体系梁柱节点支模是支模的重点和难点梁模与柱模相交处采用梁模压柱模保证节点顺直梁柱模拼缝处贴海绵条保证缝隙严密不漏浆做法见下图图3-4梁柱接头模板com顶板配模采用12mm厚木胶合板做面板支撑采用碗扣式脚手架脚手架下垫50mm厚脚手板根据计算支撑间距为900×1200mmcom门窗洞口模地下门窗洞口模板根据洞口尺寸加工成定型模板com模板拆除模板尽可能及时拆除有利于模板的周转和加快工程进度拆模要掌握时机应使混凝土达到必要的强度混凝土的强度以同条件养护试块的抗压强度为准拆模具体要求如下1墙体柱在混凝土强度达到12MPa以上混凝土不掉角时开始拆除模板3774梁底和板底模跨度小于8m混凝土强度达到设计强度标准值的75以上才能拆模悬挑结构混凝土强度达到设计强度标准值的100才能拆模2混凝土施工前按设计施工规范要求单独编制拆模技术交底并实行拆模申请制度经模板工长提出书面拆模申请经技术负责人批准后方可拆模3模板工程安装完毕必须经检查验收后方可进行下道工序混凝土的浇筑必须按现行国家标准《混凝体结构工程施工及验收规范》规定办理4模板工程拆除时应将支撑件和连接件逐件拆卸模板应逐块拆卸传递拆除时严禁损伤模板和混凝土5拆下的模板和配件应分类堆放整齐310混凝土工程com现场搅拌混凝土施工1材料±000以下的结构混凝土中砂石料要有低碱活性报告水泥粉煤灰要有含碱量报告确保混凝土中碱含量不大于3Kgm3尽量减小碱骨料反应产生的危害砂石料采用中砂碎卵石水com以上水泥水泥和外加剂要有准用证合格证2拌制计量现场搅拌原材料计量要规范砂石料采用电子计量自动上料水泥采用袋装外加剂采用袋装水采用电子流量计确定每秒流量控制上水时间上水量袋装水泥进场检验合格外加剂提前装袋搅拌严格控制搅拌时间常温时搅拌时间≥120s避免因搅拌时间过短而导致混凝土不均匀混凝土坍落度控制在160～180mm3输送墙柱板梁混凝土通过混凝土泵输送至作业面柱混凝土浇筑时配合使用塔吊输送泵管的立管和地面上的水平管相对固定不进行移动在顶板上预留洞口供立管通过并与结构固定牢固为了避免泵管的振动影响钢筋的位置泵管架设在专用钢管架上不直接放置在钢筋骨架上4浇筑不同强度等级混凝土同时浇筑框架结构的柱梁板节点处当柱与梁板混凝土强度等级不一致时应先浇筑柱子混凝土强度等级与柱子混凝土同要求浇筑至板面并在节点混凝土初凝前浇筑周边梁板混凝土具体见下图图3-5不同强度混凝土浇筑示意图框架柱混凝土的浇筑浇筑柱子混凝土时在底部先铺一层30～50mm同混凝土配比无石子的砂浆以保证接缝质量为了避免发生离析现象混凝土自高处倾落时其自由倾落高度不超过35m如高度超过35m设置串筒分层进行浇筑墙体混凝土浇筑墙体混凝土利用尺杆和手把灯进行控制采用分层浇筑法每层高度为50cm浇筑高度至梁底上30mm无梁部位至板底上30mm硬化后将上口浮浆剔除混凝土浇筑前先浇筑30～50mm厚同混凝土配比无石子的砂浆或减半石子混凝土以防漏浆造成烂根及麻面墙体浇筑时门窗洞口两侧同时对称下灰且两侧浇筑高度大体一致墙柱上口混凝土浇筑高度高于顶板梁底标高30mm以保证浮浆清除后墙柱顶混凝土正好高于楼底板3～5mm顶板梁混凝土浇筑顶板梁一次性浇筑浇筑时混凝土的虚铺厚度应略大于板厚由人工铺摊后采用振捣器振捣浇筑时严格控制顶板混凝土浇筑厚度以每层板上50cm线为基准拉交叉线检查控制混凝土浇筑厚度振捣完毕后用木抹子抹平混凝土面要求三遍搓毛最后一遍应在终凝前以手压法掌握且沿同一方向进行拉毛纹路一致5振捣混凝土振捣主要选用Φ50振捣棒并配合Φ30振捣棒和平板振捣器墙体柱采用垂直振捣随浇随振振捣时应快插慢拔振捣过程中上下略为抽动至表面泛浆无气泡时移至下一振捣点振捣上层混凝土时要插入下层50mm以消除两层间缝隙柱头和梁较深钢筋较密因此采用斜向插振法从梁侧插入柱头处选Φ30振捣棒其余方法同墙柱板混凝土振捣采用振捣捧在板中拖动间距30cm并配合双层网片处的插振振捣完成后用木抹子搓平6养护墙柱梁拆模后用吸水性强保湿性高的麻布袋包裹浇水养护楼板混凝土强度未达到12Mpa时不得上人待可上人后开始洒水养护保持混凝土表面湿润普通混凝土养护时间不少于7d有抗渗性能的混凝土养护时间不得少于14d7混凝土试块留置和试验砂石料水泥外加剂等原材料进场后要先进行复试各种强度的混凝土等级要提前15d向试验室申请混凝土试块留置按部位强度留混凝土试块并留取一定的标养试块及同条件养护试块保证上人拆模等的需要同条件试块放置在同楼层中标养试块放在现场标养箱中现场试验室内设标养箱com大体积混凝土施工本工程电梯底板混凝土属于大体积混凝土厚度为1200mm混凝土浇筑量约为1000m3采用北京市第六建筑公司混凝土搅拌站的商品混凝土为了避免温度应力引起的混凝土裂