上海金融中心土方工程施工技术总结逆作法

28/28上海**金融中心基坑工程施工案例（10594）1．案例背景上海**金融中心位于作为亚洲国际金融中心而倍受瞩目的上海市**新区***金融贸易中心区Z4-1街区，西侧与**大厦相距仅40米，北侧紧邻**交通干线世纪大道，是一幢以办公为主，集商贸、宾馆、观光、展览及其他公共设施于一体的大型超高层建筑。塔楼地上101层，地面以上高度为492m，地下3层，地块面积30000m2，建筑占地面积14400m2，总建筑面积377300m2。上海**金融中心地下三层，地上裙楼6层，塔楼101层，高492m。地下室基坑平面呈不规则四边形，长约200m，宽108～120m，基坑周长614.1m，面积约22468m2，大面积开挖深度17.85～19.85m。地下室由上到下层高依次为5.5m，5.25m，6.5m。本工程为桩筏板基础，φ700钢管桩，塔楼底板厚4.5m，裙楼底板厚2m,局部厚2.5m。塔楼地下结构体系为框筒钢筋混凝土钢结构混合结构，裙楼地下结构为钢筋混凝土框架无梁板结构。裙楼地下室外墙采用“两墙合一”的地下连续墙,地下室结构采用逆作法施工。拟建场区位于长江三角洲冲积平原，地貌形态单一，地形平坦，场地绝对标高一般在3.31～4.04m之间，地基土层属软弱场地土，均属于第四系河口～滨海相、滨海～浅海相沉积层，主要由饱和的粘性土、粉性土、砂土组成。第①层为填土层，土质不均匀，结构松散。第②层为粘土夹粉质粘土，厚度0.6m～2.2m，层底标高0.05m～1.37m，软塑状，含水量36.1%。第③层淤泥质粉质粘土，厚度3.10m～5.20m，层底标高-1.9m～-4.09m，灰色饱和软塑—流塑状。第④层为淤泥质粘土，厚度9.50m～11.20m，层底标高-12.69m～-13.99m，灰色饱和软塑—流塑状。第⑤层为粉质粘土，厚度5.70m～9.40m，层底标高-19.05m～-23.07m，灰—褐灰色饱和很湿软塑。第⑥层为粉质粘土，厚度2.3m～5.40m，层底标高-23.88m～-25.37m，暗绿色，湿，硬塑—可塑。第⑦层为砂质粉土、粉细砂，厚度26m～40.70m，草黄色饱和，中密、密实。场地地下水属于潜水类型，水位在地面以下0.5m～0.6m。第7-1层砂质粉土夹粉细砂为上海第二层含水层，土方开挖至坑底时土体自重小于承压水压力。2.工程主要施工特点2.1基坑支护技术难度大基坑面积大，开挖深：本工程地下室三层，基坑周长614.1m，面积达22468m2，大面积开挖深度17.85～19.85m，塔楼电梯井深坑面积1946m2，开挖深度达25.85m，属于大型超深基坑工程。地质条件差：基坑开挖范围内第三层淤泥质粉质粘土和第四层淤泥质粘土均为饱和软塑—流塑状态，第七层土位承压水含水层，承压水非常丰富且承压水头高，若不采取有效措施，承压水可能击穿基坑底板，造成突涌，从而引起基坑失稳。周边环境条件复杂：拟建工程西侧为东泰路，和**大厦相距40m；北侧为市政主干道世纪大道，地面下有正在营运的R2线地铁隧道和银城地道；东侧和南侧为规划用地和银城南路。周边地下管线众多，敷设有φ600的浦东上水管、通讯沟、排污管等。**大厦物业管理公司对基坑开挖施工也非常关注，并聘请了专业的监测人员对道路及基坑的变形进行同步监测。2.2地下连续墙施工困难由于本工程地下连续墙直接作为地下室外墙，因此对地下连续墙身质量和定位精度要求非常高，且有三分之一的地下连续墙内侧不设内衬墙直接作为地下室外墙，设计要求地下室外墙防渗等级为一级。由于地下连续墙通过的第③层为淤泥质粉质黏土、第④层为淤泥质黏土，土质条件差，呈流态和半流态，强度低，且本工程东西向有一个宽约15～30m，深约6～8m的暗浜。第⑦层为密实的砂质粉土、粉细砂，强度高，掘进难，且粉细砂成槽难度大。2.3地下室采用逆作法施工从节省工期和更加有利地保护周边环境的安全考虑，裙房地下室采用逆作法施工,但由于本工程的结构特殊性，大量楼板跃层或者缺失，在逆作法施工时,必须设置大量的临时支撑构件,给土方开挖和逆作法施工增加了难度。2.4土方开挖量大本工程土方量达25.63万m3，工程量特别大，土方开挖期间对保证周边环境安全及逆作施工安全有很高要求。采用逆作法施工给土方开挖带来了难度，同时由于独特的地理位置给土方外运等交通组织带来了困难。2.5工期紧，施工场地狭窄该工程工期较紧，合同总工期仅41个月，裙楼施工不得占用关键工期，因此塔楼和裙楼同步立体交叉施工，施工区域的协调非常关键。3．案例分析3.1基坑支护技术为满足该工程非常紧张的合同工期，同时有效保护基坑周边环境，工程采取塔楼顺作，裙楼逆作的施工工艺，即采用地下连续墙临时围堰将塔裙楼隔开，塔楼先期施工，顺作施工至1FL后，裙楼开始由1FL往下逆作法施工，分层分段拆除临时围堰后和围堰内的结构进行连接。3.1.1塔楼基坑支护技术塔楼基坑面积7855m2，采用直径100m的圆形地下连续墙做临时围堰，内侧设置三道钢筋混凝土围檩，坑内不设支撑。地下墙厚1m，深29.5m，底部插入⑦1层砂质粉土。接头采用圆形锁头管接头。塔楼区电梯井深坑采用φ800@1000钻孔灌注桩，有效桩长12.25m。外侧旋喷桩止水加固，水平向设置二道钢支撑。塔楼采用圆形临时围堰，形成圆形围护体系，在没有任何内支撑的情况下，对基坑变形控制相当出色。圆拱效应下围护结构，充分发挥了混凝土材料的抗压性能，大大方便了基坑施工，缩短了施工工期。基坑围护监测数据表明，挖土施工至大底板底，圆形地墙的最大变形量为30.1mm，与设计计算的28.32mm非常接近，满足本工程周边环境变化要求。由于塔楼部分基坑工程无内支撑，大大方便了土方开挖、材料运输及施工。从基础深坑开挖开始，75天完成含电梯井深坑底板结构，105天完成地下三层非常复杂的地下室钢筋混凝土、钢结构混合结构。3.1.2裙楼基坑支护技术裙楼采用逆作法施工。裙楼基坑面积14613m2，采用地下墙围护结构兼做地下室外墙，墙厚1m、1.2m，地下墙有效深度32m～34m，插入⑦1层砂质粉土，采取墙底注浆加固。地下墙各单元槽锻间采用楔形锁头管接头，外侧劈裂注浆加固。坑内被动区格栅式φ650SMW搅拌桩加固。利用永久结构的楼板梁兼做本工程基坑水平支撑，竖向荷载通过一柱一桩传递至工程桩，局部楼板缺失处（如车道、下沉式广场）设置临时支撑和加强圈梁，使其与结构梁板共同形成水平支撑体系。由于地下三层层高较高，裙楼底板采用中心岛施工法，在基坑周边设置抛撑，再施工环岛区。3.2土方开挖技术3.2.1塔楼基坑土方开挖施工技术A．圆形围堰的土方开挖施工塔楼基坑土方开挖时在圆形围堰均匀设置四个土方开挖平台，基坑的土通过坑内小型挖土机转运到平台下方，再通过设置在挖土平台上的长臂挖土机或吊斗式挖机，将土装车运出场外。B．电梯井深坑土方开挖施工电梯井深坑面积达1946m2，周长210m，挖深达25.85m，为超深基坑。基坑开挖至大面积底板底后，表面浇筑加强垫层，垫层加厚到500mm，且内配加强钢筋再继续开挖电梯井深坑。电梯井深坑采用钻孔灌注桩围护，桩外搅拌桩止水帷幕，设两道钢支撑对撑。由于开挖较深，且紧邻上海**大厦，该部位土方开挖为本工程的重点。塔楼电梯井深坑施工按“先进行深坑部位挖土及钢支撑安装施工，然后进行深坑部位第一次底板结构施工（其标高为：－21.690～－16.950）；再进行深坑部位两端浅坑的挖土施工及深坑底板结构第二次混凝土浇筑施工（包括浅坑底板结构，其标高为：－16.950～－14.350）；最后进行大面积底板结构施工（其标高为：－14.350～－9.650）”组织施工。将塔楼底板以绝对标高－16.950和－14.350m为界分为三个施工层进行施工。每层土由坑内挖机挖出，转至挖土平台下，然后通过布置在平台上的挖机将土装车运出现场。深坑挖土施工准备：检查基坑内外的所有降压井是否工作正常，并准确了解当前的承压水水头标高是否满足深坑土方开挖要求；做好柴油发电机备用电源应急准备工作，通过实习操作以保证挖土施工过程中如果突然断电可在最短时间内接通备用电源持续抽水；做好各种安全应急预案所必须的材料、设备。土方开挖的技术要求：土方开挖的顺序、方法必须与设计工况一致，并遵循“先撑后挖，分层分段、留土护壁，严禁超挖”的原则，将基坑开挖造成周围设施的变形控制在允许的范围内；土方开挖应在降水及坑内支撑设置达到要求后进行。开挖应分层分段进行，每层深度不大于2.0m，并及时施工斜坡加筋混凝土垫层。严禁超设计标高开挖。坑底应保留200mm厚基土，采用人工挖除整平，并防止坑底土扰动。砼垫层应随挖随浇，必须在见底后24小时内浇筑完成，以减少基坑暴露时间和墙体变位；施工机械不得直接在围护、支撑上进行挖土操作。严禁挖土机械碰撞工程桩、支撑和井点；土方开挖过程中，应尽量缩短基坑无支撑暴露时间。第三次土方开挖必须在钢支撑安装完毕且围檩砼强度达到设计强度的70%后方可进行；随挖土进程及时派劳动力进行桩头割除工作，以使挖土顺利进行；基坑边严禁大量堆载，地面荷载应控制再20KN/m2以内，并严格控制不均匀堆载。坑外挖土机械运行部位在工程桩顶覆土300mm，并铺设路基箱扩散压力；本基坑工程邻近世纪大道道口，周围环境复杂、保护要求高。土方开挖工程的施工，应实行信息管理和动态监测，确保工程和周围环境；深坑挖土施工过程中如果遇到降雨天气时，必须在深坑周围设置临时围堰，防止周围大面积垫层面雨水流入深坑，降低坑内土体强度，影响挖土施工和基坑的安全稳定性。同时必须在坑内设置若干个集水井采取明排水措施，及时将坑内的积水抽出基坑。3.2.2裙楼基坑土方开挖技术塔楼底板完成后插入裙楼基坑围护工程，塔楼完成1FL，裙楼分四区及车道区由上往下逆作施工，分层分段爆破拆除临时围堰，对接主楼。，每区先进行土方开挖，再施工对应的水平结构，依次交叉向下施工至底板，再从下向上依次顺作施工竖向结构。水平结构施工完毕由下向上顺作施工竖向结构，封闭出土口，完成裙楼地下结构。为了保证基坑裙楼基坑和塔楼围堰的平面的稳定，裙楼土方开挖分四区对称进行。每区设3～4个取土口，土方采取分层盆式开挖，开挖深度同层高，坑边留土护壁。利用常规模板满堂脚手架支撑体系施工水平结构，同时兼做基坑水平支撑，结构达到设计强度85％后进行下一层土方开挖和结构施工，依次交叉向下施工至底板层。底板先施工中心岛区，在底板上向围护结构对称设置抛撑，再进行环岛区土方开挖及底板施工。3.3降水技术该工程土方开挖范围涉及上海第⑦层承压水层，承压水头埋深为5.75～6.0m。降水成功与否是本工程基坑施工的关键。根据该工程前期单井抽水试验情况得出的各相关参数，通过降水模拟计算，在塔楼施工阶段围堰外布置14口降压水井。挖土至-10.5m后，开启3口承压水井，随着挖土加深，施工至大面积底板底，增开至5口，电梯井深坑开挖阶段增开至7口。每口井的抽水流量约为48吨/小时。抽出的水通过沿围檩设置的400×600排水明沟排向市政管网。裙楼基坑工程施工时，根据塔楼承压水的施工经验，经计算利用原塔楼的降压水井能满足裙楼施工需求。裙楼分区施工，挖土至-10.5m后，开始开启承压水井，随着挖土加深，承压水井开启数量逐步加大，最终开启了5口。由于裙楼主体结构施工，沿承压水井布置的排水管网已被破坏，直接在首层结构面布设采用软管，将水送至市政管网。在降压水井运行阶段，采用动态监测土体承压水水位标高，实时调整开启降水井数量及分布，保证水头压力低于土体压力。在保证基坑稳定、土方开挖安全的前提下，尽可能减少抽水量，将降水对周边环境的影响降至最低。监测数据表明：塔楼降压水井运行阶段对周边环境影响非常大，特别是开启承压水井的1～2天，周边管线明显快速沉降，之后趋于稳定，沉降速度减缓。开启7口承压水井时，影响范围很大，甚至影响到距离塔楼基坑边缘70m远的***环路立交，随着水位下降，地下管线、立交保持这较快的沉降速率。相对于塔楼来说，裙楼降压水井设置在坑内，开启数量大幅减少。存在一道地下墙，降承压水引起周边环境的影响程度也远小于塔楼区施工期间。但由于裙楼施工工期较长，降压水井运行时间较长，周边环境累计影响还是较大的。世纪大道上水管最大沉降达92.4mm。本工程承压水头压力变化对基坑本身和周边环境均有很大的影响，尤其对周边环境的影响超过对基坑本身的影响，但对其周边环境影响在一定程度范围内是可逆转的，只要控制得当，可有效减小对周边环境的负面影响。降压水井设置在坑内，对周边环境影响远小于设置在坑外的，降水效果也要好的多。只要封井措施得当，降压水井设置在坑内是可行的。根据现场抽水试验，现场停止抽水10分钟，水位即能恢复80％，影响工程基坑安全，故现场降水需配备双电源，确保现场降水井运行通畅。3.4逆作法施工技术临时围堰内的塔楼结构出地面层后，裙房开始正式进行地下结构工程的逆作法施工。工况一：周边地下连续墙施工（围堰内底板完成且承压水井关闭后开始插入施工）。工况二：新增立柱桩施工。工况三：坑内三轴水泥土搅拌桩加固。工况四：打设真空深井泵疏导地下水，布设承压水减压井及观测井，进行降水施工。工况五：五个区域分别按水平施工段划分先后进行第一次挖土，各区挖土由主楼围堰向裙楼连续墙退挖，土方开挖至±0.00m(为吴淞高程，下同)，随挖土过程中浇筑混凝土垫层。工况六：爆破拆除±0.00m以上塔楼临时围堰墙和围檩，利用常规钢管满堂脚手架体系进行首层楼板施工，并与塔楼首层楼板连接，结构开口处和后浇带设置临时钢支撑。工况七：待首层结构楼板混凝土达到设计强度后，拆除首层楼板模板支架进行第二次挖土，土方采用盆式开挖，周边留土平台宽10m，1：2放坡，平台面标高为-1.70m，坡底标高－4.30m，真空深井降至地下二层楼板底。第二次爆破主楼临时围墙及围檩。工况八：搭设常规满堂脚手架体系施工地下二层顶板施工，并与塔楼区地下二层顶板连接，结构开口处和后浇带设置临时钢支撑。工况九：待地下二层顶板结构混凝土强度达到设计强度后，拆除支架，进行第三次挖土，采用盆式开挖，周边留土平台10m，1：2放坡，盆顶标高-6.05m，盆底标高-7.85m，爆破拆除-6.95m以上主楼围护墙及围檩，随挖土进程浇筑混凝土垫层，真空深井泵降至底板底部。工况十：常规满堂脚手架体系施工地下三层顶板施工，并与塔楼区地下三层顶板连接，结构开口处和后浇带设置临时支撑。工况十一：地下三层顶板混凝土达到设计强度后，拆除模板支架，进行第四次挖土。东西车道区域分层开挖至标高-11.00m，拆除-11.00m以上主楼围护墙和圈梁和最下一道围檩，并设置东西向-10.55m临时钢支撑。南北围护墙周边10米宽范围内留土，并以1：2坡度放坡，坡顶标高-9.00m，坡底标高-11.00m。中心岛区域采用二级放坡挖土，坡顶标高-11.00m，留土宽度5m，放坡坡底即为坑底设计标高-13.85m，其余区域土方分层开挖至-13.85m坑底设计标高。拆除主楼围墙和围檩。随挖土进程浇筑混凝土垫层，开挖超深部位土方。工况十二：施工裙房中心岛底板并与主楼底板设置后浇带及临时支撑。工况十三：待底板混凝土达到设计强度后，抽条开挖周边护土至抛撑底和围檩底并设置地下墙围檩及抛撑。工况十四：进行第六次挖土至-13.85m坑底设计标高，并随挖土进程浇筑混凝土垫层。工况十五：浇捣环岛区底板混凝土并与中心岛混凝土底板结构连接。工况十六：从下向上施工竖向结构及拆除局部水平施工洞口支撑，恢复水平结构。工况十七：转入裙房地上结构施工，拆除施工栈桥及多余的临时竖向支撑。结合工程的实际，科学部署，合理安排施工顺序是逆作法工程顺利实施的关键。本工程遵循“对称、均衡、分层”施工原则，平面上分五区跳仓施工，竖向土方分五层开挖，土方开挖与结构施工依次交叉向下施工至底板层。底板先施工中心岛区，在底板上向围护结构设置抛撑，再进行环岛区土方开挖及底板施工。每个施工区合理布设3～4个取土口，坑内采用小型挖机挖土、转土至取土口，利用大型长臂挖机挖至运输车，大大加快土方出土速度。挖土采用盆式挖土、坑边留土护壁，每层挖土同层高，由塔楼侧向基坑边退挖，便于结构施工的同时，减小基坑变形。临时围堰采取水平向爆破拆除，即保证塔楼永久结构安全，又加快施工工期。水平结构施工采用直接在垫层上搭设常规满堂脚手架支撑体系施工，施工时预留竖向结构插筋。底板完成后进行从下向上进行竖向结构顺作施工和车道、取土口施工。裙房地下室逆作有效保护了基坑周边环境，且为施工现场提供大量施工材料堆场、材料运输通道，确保塔楼施工工期。利用永久结构水平梁板体系作为基坑水平支撑，节约工程造价。但同时也增加挖土和结构施工的难度。该工程裙楼基坑近似四边形，长约200m，宽108～120m，若采用常规地下墙支护，内四道设置水平，根据***地区工程施工经验，地下墙的变形量一般为80～120mm。该基坑围护监测数据表明，地下墙变形量一般为50～70mm，个别达到81.5mm，有效减小对周边环境的影响。裙楼地下室逆作几乎不影响塔楼施工工期。裙楼地下室逆作为主楼提供大面积的材料堆场及材料运输通道，裙楼地下结构施工完毕，塔楼已施工至60层，有效确保了本工程的整个工期。利用永久结构各层水平楼板作为基坑工程围护支撑，降低造价。与工程顺作施工比较，逆作法施工省了围护支撑，增加竖向临时钢格构柱，增加土方开挖及结构施工难度。经与类似工程顺作法施工比较，逆作法施工总造价降低约6％左右，工期基本相当。土方开挖时不仅要考虑疏干井将土体内含水疏干，还要阻止坑外水进入坑内。在1FL各个洞口边砌筑200mm高挡水坎。每区土方开挖要考虑土体“时空效应”组织力量集中抢挖，及时封闭垫层，垫层厚度适当加厚。在垫层搭设满堂脚手架需铺设跳板。抛撑及抛撑围檩采用抽条开挖，在土胎膜上铺设废模板，浇筑抛撑和抛撑围檩。任何情况下，每层土方开挖后也要及时施工相应的楼层结构，春节期间要安排得当，每层土方不挖，基坑是稳定的。水平结构施工时，预留竖向结构插筋，用SA级钢筋连接套筒，最大限度降低钢筋预留长度，减少挖土施工对预留钢筋的破坏。3.5塔楼和裙楼沉降差异协调技术该工程塔裙楼高差达95层，地下结构不留沉降缝，设计通过每层塔裙楼之间留设后浇带来协调两者之间的沉降差异。后浇带宽2～3m，沿塔楼环形布置，后浇带中间布置对撑钢梁的柔性传力带，既能确保裙楼基坑水平支撑力有效传递至主楼，又能有效协调塔裙楼之间的沉降差异，避免底板产生沉降裂缝。设计要求，根据塔裙楼沉降监测数据分析，塔裙楼沉降趋于稳定，方可封闭后浇带，且塔楼至少施工至50F。该工程裙楼地下室施工至底板时，塔楼施工至32层，塔楼最大沉降25.31mm。各层后浇带开始封闭时，塔楼施工至68层，最大沉降38.55mm，此时裙楼最大沉降3mm。塔楼施工至100层时，塔楼最大沉降98.34mm，裙楼最大沉降36mm。与理论计算相比，塔楼沉降值较接近，裙楼差距较大，裙楼未出现反拱现象。后浇带削弱了承担水平力作用的各层楼板整体刚度，加大了围护体的变形总量，使得该工程相对于其他逆作法工程的变形稍大。3.6基坑工程监测信息化技术深基坑工程信息化监测是基坑施工安全的有力保证。本工程位于浦东新区***金融贸易开发区，城市地下管线复杂，周围建构筑物均为重要性标志建筑，监测工作必须按一级基坑的变形控制要求进行设计和实施。主要监测内容为：⑴地下连续墙墙顶位移及沉降；⑵地下墙测斜、墙外土体测斜；⑶地墙钢筋应力监测(包括竖向、环向)；⑷地墙混凝土应力监测(环向)；⑸地墙墙侧土压力监测；⑹周边地面沉降；⑺顶圈梁、围檩钢筋应力监测；⑻顶圈梁、围檩混凝土应力监测；⑼钢立柱沉降及轴力监测；⑽基坑坑底土体回弹监测；⑾孔隙水压力监测；⑿邻近建、构筑物沉降和倾斜观测；⒀周边地下管线的垂直和水平位移监测。⒁塔楼区电梯井深坑围护体顶端沉降和位移监测，围护结构侧向位移监测，塔楼区电梯井深坑支撑应力测试。通过对工程施工过程中进行全天候24小时监测，并及时对监测数据进行分析。全面掌握基坑工程及周边环境的安全状态及变化趋势。遇到数据报警，增加监测频率，实时通报，绘制变化趋势图，信息化指导施工，及时调整施工工序，必要时启动应急预案，确保基坑稳定。在各项施工前，即测得各监测项目的初始值。自基坑内开挖开始，施工阶段平均每天1次，特殊情况如监测数据有异常或突变、变化速率偏大及变化速率极小时，适当加密或减少监测频率，以确保及时掌握基坑变形状态和环境的安全。底板浇筑后，逐渐减少监测次数，平均每周1~2次。监测3~4周后，如监测数据变化不大，可再减少至每月1~2次。在现场设立微机数据处理系统，进行实时处理。每次观察数据经检查无误后送入微机，经过专用软件处理，自动生成报表。监测成果当天提交给业主、监理、总包、设计及其它有关方。监测工作提交的成果，一般包括日监测报告、阶段小结和最终监测报告三部分。其中日监测报告，对监测数据经计算机相应软件处理后，绘制成表格、变化曲线等形式，由现场监测工程师分析当天监测数据及累计数据的变化规律，及时书面上报业主与设计院，当监测值达到报警值或监测值的变化速率突然增加或连续保持高速率时，应及时口头报警，并及时提供书面数据和分析意见于当天提交报告；根据施工安排，分阶段提供施工监测小结报告；总结报告将以前所有的监测数据以表格和曲线的形式整理而成，以充分反应各监测点的数据变化规律。监测工作全部结束，提交完整技术报告。根据上海市现行规范提出的一级基坑变形的设计和监测控制值，结合工程周边环境条件和设计要求，提出以下报警控制值：监测报警控制值序号监测项目报警值1墙顶位移速率3mm/d，累计30mm2墙体倾斜速率3mm/d，累计30mm3地面沉降速率3mm/d，累计30mm4钢筋应力与混凝土应力设计允许值5支撑、钢立柱轴力设计允许值6管线沉降8mm7隧道绝对沉降量及水平位移量≤10mm沉降及水平位移速率≤3mm/每天相对弯曲曲率≤1/2500若有监测项目的数据超过报警指标，应从累计变化量与日变量两方面考虑。对日变化量较大或产生突变的测点，及时向有关方面发出警报，并针对变化量大的测点增加监测频率进行跟踪监测；而对因数据渐变超过累计报警值的测点，也及时报警，使有关方面能根据被测对象的变形量及安全储备情况，采取相应的对策。4．工程技术创新点4.1塔楼顺作裙房逆作技术由于本工程施工工期特别短,在日本被称为“极限工期”,而且延误工期的罚款额为每天80万元，为了严格履行合同，加快施工进度，设计基坑支护时打破常规的全部顺作或全部逆作的施工方法，采用“塔楼从底板开始顺作施工，裙房地下室则全部采用逆作法施工”的方法。为了保证塔楼施工主线能顺利先期施工,在基坑中设置临时围堰,先行开挖施工塔楼部位，为履行合同奠定了基础。而且由于塔楼开挖最深，在裙房中开挖深坑，也较好地保护了周边的环境安全。裙房地下室采用逆作法施工不仅有利于保证周边环境安全，而且不占主导工期，并利用先施工的裙楼地下室顶板为主楼提供大面积的材料堆场及材料运输通道，加快了施工进度，确保了工程施工合同工期。4.2围堰大直径圆形支护技术本工程采用大直径圆形围护体系，利用圆拱效应，充分发挥了混凝土材料的抗压性能，有效地控制了基坑变形。100m直径的圆形围堰，仅靠三道围檩起到内支撑的作用，没有设置其它形式的内支撑，非常有利于土方开挖和结构施工，大大缩短了施工工期。基坑开挖深度17.85m，电梯井深坑开挖达25.85m，而基坑最大变形仅30.1mm，成功地保证了周边环境安全。该基坑支护技术获得上海市科技进步一等奖。4.3地下连续墙楔形锁口接头地下连续墙采用楔形锁口接头，外侧劈裂注浆加强止水，大大提高地下墙间整体刚度、传力性能及止水性能。4.4地下连续接缝预埋注浆管的止水技术由于部分地下连续墙内侧不设置内衬墙，设计对地下室外墙的防渗要求达到一级，而我国地下连续墙的防渗等级为二级，因此，为了满足工程需要，在底板与地下墙接头处除采用常规止水措施外，还采用预埋注浆管加强两者之间的止水。若发现底板与地下墙之间有渗水，则仅需要在相应的注浆管接头处进行压力注浆，充分填实之间的渗水毛细孔缝隙，保证止水效果。5．工程管理经验5.1协调好塔楼和裙楼立体交叉施工塔楼、裙楼同步立体交叉施工，施工区域的协调、施工场地、运输通道协调是关键。该工程在塔楼周边1FL+1.5m标高处特设计了由施工主干道跨越裙楼，通向塔楼的临时重车道、重型材料堆场，面积2500m2，将裙楼施工对塔楼影响降至最低。同时裙楼逆作首层楼面为塔楼施工提供大量的材料堆场、施工通道，保证了塔裙楼施工顺利实施。塔裙楼立体交叉施工对高空安全坠落、物体打击、爆破震动等施工安全带来很大隐患。裙楼与塔楼对接，在裙楼首层施工时完全暴露在塔楼下方，