m高筒体内支撑架

钢管落地卸料平台计算书一、架体参数卸料平台名称筒体内操作平台卸料平台布置方式式沿纵向平台长度A(m))15平台宽度B(m))15平台高度H(m))28.6立杆纵距la(mm)1立杆步距h(m))1.85立杆横距lb(mm)1板底支撑间距s((m)1二、荷载参数每米钢管自重g11k(kN/m))0.033脚手板自重g2kk(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重重g3k(kN/m))0.14安全设施与安全网网自重g4k(kN/m))0.01材料堆放最大荷载载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q22k(kN/m2)2基本风压ω0(kkN/m2)0.3风荷载体型系数μμs0.8风压高度变化系数数μz0.74(立杆稳稳定性验算),0.774(连墙件强度度验算)三、设计简图HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\平台水平支撑钢管布置图.dwg"平台水平支撑钢管布置图HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\卸料平台平面示意图.dwg"卸料平台平面示意图HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\卸料平台侧立面示意图.dwg"卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm33)4.49钢管截面惯性矩II(cm4)10.78钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管抗压强度设计计值[f]((N/mm22)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/1=0.350×1.00/1=0.350kN/m;Q1k=q1k×lb/1=1.000×1.00/1=1.000kN/m;Q2k=q2k×lb/1=2.000×1.00/1=2.000kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.350)=0.460kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(1.000+2.000)=4.200kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.460+0.117×4.200)×1.002=0.537kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.460+1.200×4.200)×1.00=5.546kN;σ=Mmax/W=0.537×106/(4.49×103)=119.679N/mm2<[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.350=0.383kN/mq'=Q1k+Q2k=1.000+2.000=3.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.383+1.200×3.000)×1.00=4.021kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.383×(1.00×103)4+0.990×3.000×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=1.454mm<max{1000.00/150,10}mm。满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管管类型单钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm33)4.49钢管截面惯性矩II(cm4)10.78钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管抗压强度设计计值[f]((N/mm22)205由于横向支撑钢管上无板底支撑（纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方方式单扣件单扣件抗滑承载力力(kN)8扣件抗滑移承载力力系数0.8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.546kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径径i(cm))1.59钢管的净截面A((cm2)4.24钢管抗压强度设计计值[f]((N/mm22)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数数μ1.5NG1=1.3×(la+1.00*lb+1.00*h)*0.038/h+g1k×la×0.00/1.00=1.3×(1.00+1.00*1.00+1.00*1.85)*0.038/1.85+0.033×1.00×0.00/1.00=0.103kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.00/1.00=0.350kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=1.000×1.00×1.00/1.00=1.000kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.00/1.00=2.000kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.103+0.350)+0.9×1.4×(1.000+2.000)=4.323kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.85=2.775m长细比λ=L0/i=2.775×103/(1.59×10)=174.528<[λ]=210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.191×1.500×1.9=3.305m长细比λ=L0/i=3.305×103/（1.59×10）=207.863由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.169ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.00×1.852/10=0.077kN·m；σ=N/φA+Mw/W=4.323×103/(0.169×4.24×102)+0.077×106/(4.49×103)=77.392N/mm2<[f]=205.00N/mm2满足要求！八、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式2步3跨连墙件对卸料平台台变形约束力力N0(kN)3内立杆离墙距离aa(m)0.251、强度验算ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2AW=1.85×1.00×2×3=11.1m2Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×11.1=2.760kNN=Nw+N0=2.760+3.00=5.760kN长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kNN=5.760<Nf=69.745满足要求！2、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kNN=5.760kN<Rc=6.400kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值值fg(kPa)140基础底面面积A((m2)0.25地基承载力调整系系数kc1fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPaNk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.103+0.350)+(1.000+2.000)=3.453kN;p=Nk/A=3.453/0.25=13.811kPa<fg'=140.000kPa满足要求！30m高筒体内支撑架（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名名称30.00m新浇混凝土楼板板板厚(mm)50新浇混凝土楼板边边长L(m)20.2新浇混凝土楼板边边宽B(m)20.2二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.20.14风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计模板支架高度(mm)30立柱纵向间距laa(mm)1000立柱横向间距lbb(mm)1000水平拉杆步距h((mm)1800立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))150小梁距混凝土板短短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长长度(mm)100，100设计简图如下：HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\板模板(扣件式)_平面图.dwg"板模板(扣件式)_平面图.dwg"模板设计平面图HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\板模板(扣件式)_立面图_长向.dwg"板模板(扣件式)_立面图_长向.dwg"模板设计剖面图(楼板长向)HYPERLINK"D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg"板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg"模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.05)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.05)+1.4×0.7×2.5]×1=4.61kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[4.61×0.152/8，0.11×0.152/8+3.15×0.15/4]=0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.16N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.05)×1=1.36kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×1.36×1504/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)100小梁截面惯性矩II(cm4)500因[B/lb]取整＝[20200/1000]取整＝20，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.05)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.05)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝0.72kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.05)×0.15＝0.25kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.47kN/mM1＝-0.071q1静L2-0.107q1活L2＝-0.071×0.25×12-0.107×0.47×12＝0.07kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.05kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×12+0.21×3.15×1＝0.67kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.72×0.12/2，0.05×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.07，0.67，0.32]＝0.67kN·mσ＝Mmax/W＝0.67×106/100000＝6.65N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.25×1+0.62×0.47×1＝0.45kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×1+0.681×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.72×0.1，0.05×0.1+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.45，2.17，3.15]＝3.15kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×60)＝0.79N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.05)×0.15＝0.23kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.23×10004/(100×9350×5000000)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.23×1004/(8×9350×5000000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.05)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.05)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.57kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.05)×0.15＝0.28kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.05)×0.15=0.26kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.28×1+1.223×0.28×1＝0.67kN按悬臂梁，R1＝q1l=0.57×0.1＝0.06kNR＝max[Rmax，R1]＝0.67kN;同理，R'＝0.45kN，R''＝0.45kN正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.26×1＝0.3kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.3×0.1＝0.03kNR＝max[Rmax，R1]＝0.3kN;同理，R'＝0.2kN，R''＝0.2kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.46kN·mσ＝Mmax/W＝0.46×106/4490＝102.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求