2022年医学专题-第5章-空心装药破甲弹

第五章空心(kōngxīn)装药破甲弹§1概述§2破甲作用§3空心装药破甲弹的结构(jiégòu)§4影响破甲威力的因素§5自锻破片1第一页，共八十一页。§1概述(ɡàishù)内容回顾

穿甲弹是依靠动能来击毁装甲的，而弹丸的动能则是火药的能量通过火炮来赋予弹丸的，因而只有高初速火炮才适于配备动能穿甲弹。为了对付战斗力强、机动性好的活动(huódòng)装甲目标，必须研究如何发挥质量轻的低膛压火炮队坦克的射击作用。自“空心效应”的发现并成功地研制成了各种类型的空心装药破甲弹后，就可以有效利用低膛压火炮，使之成为反坦克的积极武器之一。2第二页，共八十一页。§1概述(ɡàishù)破甲弹“聚能效应”，不需要弹丸有很大的着速，几乎所有的反应反坦克战斗部都采用了“空心装药”战斗部。聚能效应不仅在军事上得到广泛应用，在民用上也发挥了很大的作用，如石油射孔弹、爆炸(bàozhà)切割等。3第三页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.1聚能效应(xiàoyìng)2.2金属流的形成2.3破甲作用4第四页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)图5-1不同(bùtónɡ)装药结构对靶板的破坏2.1聚能效应(xiàoyìng)5第五页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.1聚能效应(xiàoyìng)

图5-2柱形装药爆轰产物(chǎnwù)的飞散图5-3无罩聚能装药爆轰产物(chǎnwù)的飞散6第六页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.2金属(jīnshǔ)流的形成图5-4金属流的形成(xíngchéng)1-杵体；2-碎片；3射流7第七页，共八十一页。8第八页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)

2.2金属流的形成

罩内表面金属形成金属射流（或简称(jiǎnchēng)射流）；罩外表面金属形成杵状体（或简称杵体）。射流的头部速度可达7000～10000s；杵体的速度一般为500～1000m/s。

9第九页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.2金属流的形成

射流头部速度高，尾部速度低，存在着速度梯度。随着射流的向前(xiànɡqián)运动，射流不断被拉长。（图5-5）。10第十页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.2金属(jīnshǔ)流的形成爆轰波卸载，出现断裂(duànliè)，“崩落圈”（图5-6）

。11第十一页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.2金属流的形成

钢制药型罩，内、外表面镀薄铜。外表面镀铜，杵体内含有氧化铜；内表面镀铜，杵体内没有发现任何铜的痕迹。射流是药型罩内表面形成的。射流部分(bùfen)的质量一般只占药型罩总质量的10～30%。12第十二页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.2金属流的形成

射流的形成：第一阶段是空心装药起爆(qǐbào)，炸药爆轰，药型罩微元向轴线运动。起作用的因素：炸药性能、爆轰波形、药型罩材料和壁厚等；第二阶段是药型罩各微元运动到轴线、碰撞，形成射流和杵体。起作用的因素：罩材的声速、碰撞速度和药罩型锥角等。13第十三页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.3破甲作用射流质量(zhìliàng)不大，速度很高，动能很大。射流侵彻靶板的过程如图5-7所示。

14第十四页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)

2.3破甲作用碰撞点压力达2×1011pa，局部温度上升到5000K；冲击波分别传入靶板和射流。射流直径很小，传入的冲击波很快卸载消失；靶板尺寸(chǐcun)大，传入靶板的冲击波能够深入地传播出去。射流与靶板碰撞后，其运动速度等于靶板碰撞后的质点运动速度，即碰撞点的运动速度，一般称其为破甲速度。15第十五页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.3破甲作用

碰撞后的射流没有消耗掉全部能量，不能破甲，但能扩大破孔直径。后续射流到达新碰撞点时，继续破甲，此时射流所碰撞的已不是静止状态的靶板质点，而是具有(jùyǒu)一定速度的靶板质点。新碰撞点的压力降降低（约为2~3×1010pa），温度也低（约为1000K）。碰撞点周围的金属产生高速塑性变形，应变率很大。在碰撞点周围形成一个高温、高压、高应变率的区域。简称为“三高区”。16第十六页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)

2.3破甲作用靶板材料的强度可忽略。金属射流对靶板的侵彻过程，大致分为三个阶段：1.开坑阶段开始阶段。碰撞点的高压(gāoyā)和冲击波使靶板自由界面崩裂，靶板和射流残渣飞溅，在靶板中形成三高区。此阶段约占孔深的10%。17第十七页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.3破甲作用

2.准定常阶段此阶段中的碰击压力(yālì)不是很高，射流的能量变化缓慢，破甲参数和破孔的直径变化不大，基本上与时间无关，故称为准定常阶段。该阶段约占孔深的85%。18第十八页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)

2.3破甲作用

3.终止阶段这一阶段约占5%首先，射流速度低，靶板强度阻止射流侵彻作用愈明显：其次(qícì)，孔扩能力也下降，后续射流不能作用于靶孔的底部，而是作用于射流残渣上影响侵彻破甲的进行；再者，射流出现失稳（劲缩和断裂），影响破甲性能。当射流速度低于射流开始失去侵彻能力的所谓“临界速度”时，射流已不能继续侵彻破孔，而是堆积在坑底，使破甲过程结束。19第十九页，共八十一页。§2破甲作用(zuòyòng)2.3破甲作用杵体，一般不能起破甲作用杵体堵塞破孔，目前已出现无杵药型罩。在设计中，射流拉长的程度由炸高保证。射流太短不好，太长也将因射流的断裂而影响破甲性能。因而，应当(yīngdāng)恰当地选择炸高，以使射流的侵彻性能最好，这时的炸高称为最有利炸高。20第二十页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

空心装药破甲弹是第二次世界大战中出现的。早期的空心装药破甲弹，多采用旋转稳定方式，其外形基本上与普通炮弹一致。后来人们发现弹丸的高速旋转运动将破坏金属射流的稳定性，致使破甲威力大大降低。例如，对中口径破甲弹来说，当转速为每分钟2000转时，破甲深度竟下降30～60%。目前，为了保证(bǎozhèng)与提高破甲弹的威力，许多国家都采用了不旋转的或微旋转的尾翼稳定结构。此外，对于旋转稳定式，人们也进行了许多抗旋转结构的研究。为了适应各种火炮的要求，加上多年来破甲弹本身在结构上的发展，使破甲弹的结构多种多样。但一般来说，空心装药破甲弹大都又弹体、炸药装药、药型罩、隔板、引信和稳定装置等部分组成。它们的差别，主要反映在火炮发射特点、弹形和稳定方式上。21第二十一页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.1气缸式尾翼破甲弹3.2长鼻式破甲弹3.3具有抗旋结构的旋转(xuánzhuǎn)稳定破甲弹3.4火箭增程破甲弹22第二十二页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.1气缸式尾翼(wěiyì)破甲弹

气缸式尾翼破甲弹，是因利用火药气体的压力推动活塞使尾翼张开而得名的。这种炮弹的结构，如图5-8所示。图5-8气缸式尾翼(wěiyì)破甲弹的结构1-引信头部；2-头螺；3-药型罩；4-弹体壳；5-主药柱；6-引信底部；7-橡皮垫圈；8-尾翼座；9-尾翼（六片）；10-活塞；11-橡皮垫圈；12-螺塞；13-导线；14-隔板-；15-副药柱；16-支承座23第二十三页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

3.1气缸式尾翼破甲弹

炸药装药炸药装药是形成高速金属高压流的能源。炸药的能量高，所形成的射流速度就高，其破甲效果好，一般选用梯/黑（50/50）炸药或黑索金为主体的混合炸药或气他高能炸药。炸药的装填方法，可采用铸装、压装，或其它装药仿佛。药型罩药型罩是形成聚能金属射流的关键零件，其形状有圆锥形、截锥形、喇叭形和扇状错位形等，但常用(chánɡyònɡ)的是圆锥形药型罩。药型罩材料对破甲性能的影响很大，一般采用紫铜。隔板隔板是改变爆轰波形，从而提高射流速度的重要零件，一般用塑料制成。引信该弹配用压电引信。压电引信一般可分为引信头部和引信底部两个部分。引信头部主要为压电机构，在碰击目标时依靠电陶瓷的作用产生高电压（可达V），供给引信底部之间，一般以导线相连；也有利用弹丸本身金属零件作为导电通路的。24第二十四页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

3.1气缸式尾翼破甲弹稳定装置该弹的稳定装置时由活塞、尾翼、尾翼座和销轴等零件构成。活塞安装在尾翼的中心孔内，尾翼以销轴与尾翼相连，翼片上的齿形与活塞上的齿形相啮合。平时六片尾翼相互靠拢；发射时高压的火药气体通过活塞上的中心孔进入活塞内腔。弹丸出炮口后，由于外面的压力骤然降低，活塞内腔的高压气体推动活塞运动，通过相互啮合的齿而使翼片绕销轴转动，将翼片向前张开并呈后掠状。翼片张开后，由结构本身保证“闭销”，而将翼片固定在张开位置。翼片张开的角度一般为～。为了提高设计精度，在翼片上制有左右的倾斜角，使弹丸在飞行中呈低速旋转。该弹翼片采用铝合金材料制成。气缸式尾翼破甲弹的稳定装置具有翼片张开迅速，同步性好和作用比较可靠的特点，有利于提高弹丸的射击精度。其缺点是结构较为复杂(fùzá)，加工精度要求也高。25第二十五页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.2长鼻式破甲弹

长鼻式破甲弹是因其采用瓶状结构的特殊弹形而得名的。这种弹形虽然使空气阻力增加，但却减小了头部的升力，从而(cóngér)给飞行稳定性带来好处。长鼻式破甲弹的结构形式很多，如瑞典84mm破甲弹（图5-9）、西德DM—12式120mm破甲弹（图5--10）和我国100mm破甲弹（图5-11）等都有它各自的特点。26第二十六页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.2长鼻式破甲弹

图5-9瑞典84mm破甲弹外形示意图瑞典84mm破甲弹采用了筒式稳定方法。该弹以尾部的圆筒代替尾翼，使弹丸质心位于(wèiyú)压力中心之前而获得飞行稳定。这种长鼻式结构既可用于滑膛炮，也可用于线膛炮。图5-9瑞典(ruìdiǎn)84mm破甲弹外形示意图27第二十七页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.2长鼻式破甲弹

西德DM—12式120mm破甲弹采用了固定尾翼稳定装置。该弹在提高破甲性能的同时，大大提高了其杀伤作用(zuòyòng)，从而使长鼻式破甲弹具有多用途弹的性能。这一点也正是长鼻式破甲弹的发展趋势。

图5-10西德DM-12式破甲弹结构示意图28第二十八页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

3.2长鼻式破甲弹

为了说明长鼻式破甲弹的结构组成，着重介绍一下100mm破甲弹的特点。该弹配用于53年式100mm线膛加农炮和坦克上，主要用于对付坦克和装甲车辆，其结构如图5-11所示。该弹的主要诸元为：该弹稳定装置的翼片是通过销轴连接于尾杆的翼座上。由于翼片的质心较销轴中心距离弹丸轴线更近，所以发射时翼片的惯性力矩与剪切断销所需的剪切力矩之和，大于离心力所产生的力矩，因而翼片在膛内自锁而呈“合拢”状态。弹丸飞离炮口后，惯性力矩消失，在离心力作用下，切断销被剪断，翼片绕轴向后张开(zhānɡkāi)，并在迎面阻力作用下使翼片紧靠在定位销上。29第二十九页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构图5-11100mm坦克炮用破甲弹1-引信；2-传火管；3-头螺；4-药型罩、5-炸药；6-弹体；7-传火管；8-起爆机；9-滑动弹带；10-压环；11-尾杆；12-销轴；13-切断(qiēduàn)销；14-定位销；15-曳光管。3.2长鼻式破甲弹30第三十页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

3.2长鼻式破甲弹

这种使尾翼张开的结构比较简单，既适用于高速旋转弹丸也适用于低速旋转弹丸。其缺点是翼片张开的同步性较差，对弹丸的射击精度有一定影响。此外，这种结构有时(yǒushí)会出现划膛现象，影响炮管的使用寿命。为了使弹丸低速旋转，该弹采用了滑动弹带结构，即将弹带镶嵌在弹座上。弹带座与弹体之间为动配合，并用带有螺纹的压环固定，以限制其轴向运动。这种结构既能在发射时起闭气作用，避免火药气体冲刷炮膛，延长寿命，又能使弹丸低速旋转；既有利于提高弹丸的射击精度，又可保证破甲威力不受高速旋转的影响。滑动弹带可采用紫铜、陶铁或塑料（如聚四氟乙烯）等材料制造。31第三十一页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.3具有抗旋结构的旋转(xuánzhuǎn)稳定破甲弹

前已述及，旋转稳定破甲弹的破甲威力将因其高速旋转而下降。为了解决这一问题，人们在药型罩上采取了各种各样的措施，这里介绍的就是其中的实例。1.美152mmXM409E5式多用途破甲弹美152mmXM409E5式多用途破甲弹是六十年代末期的产品，配用于坦克炮上。该弹的结构如图5-12所示。

32第三十二页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.3具有抗旋结构的旋转稳定破甲弹图5-12美152mm多用途破甲弹1-引信头部；2-引信帽；3-导线；4-头螺；5-连接螺圈；6-错位药型罩；7-弹体(dàntǐ)；8-炸药；9陶铁弹带；10-垫片；11-毯垫；12-引信顶部；13-压紧螺；14-曳光管；15底螺；16-药筒压紧螺。33第三十三页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.3具有抗旋结构的旋转稳定破甲弹

该弹采用旋转稳定式结构，其弹带采用陶铁材料。为了克服弹丸旋转对破甲性能带来的影响，该弹采用了错位抗旋药型罩。这种错位抗旋药型罩是采用先冲压后挤压的方法制成的，其材料为紫铜(zǐtóng)（含铜量在99.9%以上）。如图5-13所示，该弹药型罩由16个圆锥扇形块组成，每块对应圆心角约为。这种药型罩之所以能够抗旋，是因为当炸药爆炸时，每一扇形块都由于错位而使压垮速度的方向不再朝向弹丸轴线，而是偏离轴线并与半径为r圆弧相切（图5-14）。这样一来，形成的射流将是旋转的，如使其旋转方向与弹丸的旋转方向相反，即可抵消或减弱弹丸旋转运动对破甲性能的影响。34第三十四页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.3具有抗旋结构(jiégòu)的旋转稳定破甲弹此外(cǐwài)，该弹在弹丸底部采用了短底凹结构，有利于改善其射击精度。

图5-13错位抗旋药型罩图5-14抗旋转原理示意图35第三十五页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

3.3具有抗旋结构的旋转(xuánzhuǎn)稳定破甲弹

2.法105mm破甲弹该弹配用于法国AMX-30主战坦克炮上，其结构如图5-15所示。图5-15法国(fǎɡuó)105mm破甲弹36第三十六页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.3具有抗旋结构的旋转稳定破甲弹

为了解决弹丸的高速旋转对破甲性能的不利影响，该弹反聚能装药与弹体分开，并在两端设置滚珠轴承。发射时，虽然弹体作高速旋转运动，但装药部分却因惯性作用而不旋转或低速旋转，从而达到了抗旋目的。平时，在弹体与装药部分用脆弱元件锁住，防止它们之间的相对运动。该弱在弹底部还没有通气孔，其目的是减小轴承在发射时的受力。该弹由于(yóuyú)采用旋转稳定，故其射击精度较高。37第三十七页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构

3.4火箭增程破甲弹

火箭增程破甲弹是为增加直射距离而加装火箭发动机的。我国供步兵使用的轻型反坦克武器---69年式40mm火箭增程破甲弹，其结构如图5-16所示。该弹是由无坐力炮发射，依靠(yīkào)火箭发动机增程的弹种。该弹在结构上采用超口径战斗部、展开式尾翼和火箭增程发动机。该弹的优点是火炮质量轻、机动性好、弹丸的直射距离较长和威力较大，其缺点是炮口速度小，受横风的影响较大；零部件数量多；生产工艺较复杂。38第三十八页，共八十一页。§3空心(kōngxīn)装药破甲弹的结构3.4火箭(huǒjiàn)增程破甲弹图5-1640mm火箭(huǒjiàn)增程破甲弹示意图1-引信头部；2-内锥罩；3-风帽；4-绝缘环；5-主装药；6-辅助药；7-弹体；8-喷管；9-燃烧室管；10-绝缘套；11-压紧环；12-药型罩；13-导电杆；14-隔板；15-衬套；16-引信底部；17-火箭(huǒjiàn)装药；18-点火要；19-发射药39第三十九页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.1药型罩

4.2炸高

4.3隔板

4.4起爆(qǐbào)系统40第四十页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素射流破甲的临界(línjiè)速度：首先介绍几个与破甲威力有关的金属(jīnshǔ)射流特征数的含义：金属射流开始失去侵彻靶板能力时的速度，又称射流的极限速度：金属射流的有效长度：

是金属射流各断面的质点速度等于或大于破甲临界速度的这段金属射流长；金属射流的密度：

是金属射流质量与其体积之比；41第四十一页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素金属射流(shèliú)的速度：

首先介绍几个(jǐɡè)与破甲威力有关的金属射流特征数的含义：是金属射流的头部速度；金属射流的稳定性：

是金属射流保证其连续状态的能力和其直线性的程度。破甲威力，包括破甲深度、后效作用和金属射流的稳定性等。42第四十二页，共八十一页。药型罩锥角为60°射流(shèliú)形成过程43第四十三页，共八十一页。中心偏心起爆（考察射流(shèliú)稳定性-直线性）44第四十四页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.1药型罩4.2炸高

4.3隔板

4.4起爆(qǐbào)系统45第四十五页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.1药型罩**图5-17常用(chánɡyònɡ)药型罩的形状a-半球形b-截锥形c-喇叭形d-圆锥形（1）形状(xíngzhuàn)药型罩是形成金属射流的主要零件。它的形状、锥角、壁厚、材料、加工质量等都对破甲威力具有显著影响。46第四十六页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.1药型罩**

试验(shìyàn)表明：

喇叭形药型罩所形成的射流速度(sùdù)最高，圆锥形次之，半球形最差。47第四十七页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素图5-18双锥形药型罩图5-19M型药型罩4.1药型罩**48第四十八页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素（2）锥角24.1药型罩**图5-20药型罩锥角图5-21不同(bùtónɡ)锥角药型罩形成射流的对比

锥角小，射流速度(sùdù)高，破甲深度大，但破孔直径小，后效作用及破甲稳定性差；

锥角大，破甲深度有所降低，但破孔直径大，且后效作用及破甲稳定性好。49第四十九页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素4.1药型罩**

（3）壁厚

壁厚与药型罩材料、锥角、罩口径和装药有无(yǒuwú)外壳有关。总的来说，药型罩壁厚随罩材密度的减小而增加，随罩锥角的增大而增大，随外壳的加厚而增加。

为了改善射流性能(xìngnéng)，提高破甲效果，在实践中通常采用变壁厚药型罩。50第五十页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.1药型罩**（4）材料(cáiliào)

原则上讲，要求药型罩材料(cáiliào)密度大，塑性好、形成射流过程中不汽化。当药型罩压垮后，形成连续不断裂的射流愈长，密度愈大，其破甲愈深。复合材料药型罩51第五十一页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.1药型罩**（5）加工(jiāgōng)质量

药型罩一般采用冷冲压或旋压法制造，对于紫铜药型罩来说，用冷压法要比热冲后再进行切削加工的药型罩为好，其破甲深度(shēndù)可提高10～20%。

药型罩壁厚差异使射流扭曲，影响破甲效果，所以在加工时应严格控制壁厚差（一般不大于0.1mm）。52第五十二页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.2炸高*炸高：聚能装药在爆炸(bàozhà)瞬间，药型罩的底端面至靶板的距离。静炸高：静止(jìngzhǐ)实验时的炸高。动炸高：实弹射击时的炸高。式中：H——动炸高；L——静炸高；——弹丸着速；t——弹丸碰击目标到炸药完全爆轰所需要的时间。H=L+t53第五十三页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.2炸高*

炸高过大，射流产生径向分散和摆动，延伸到一定程度后出现(chūxiàn)颈缩和断裂；炸高过小，射流不能充分拉长，都使破甲威力降低。

与最低破甲威力相对应的炸高，称为最有利炸高。影响最有利炸高的因素有很多，诸如药型罩锥角、材料、炸药性能和有无隔板等都有关系。在一般情况下，最有利炸高的数值常根据实验(shíyàn)结果确定。54第五十四页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△隔板是指在炸药装药中，药型罩与起爆点之间设置的惰性(duòxìng)体（如厚纸板、塑料、石墨等）或低速爆炸物。隔板的作用，在于改变在药柱中传播的爆轰波形，控制爆轰方向和爆轰到达药型罩的时间，提高爆炸载荷，从而增加射流速度，达到提高破甲威力的目的。55第五十五页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△图5－22隔板(ɡébǎn)、副药柱、主装药及组合装配图

56第五十六页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△中心(zhōngxīn)起爆多点起爆57第五十七页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△58第五十八页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△59第五十九页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△60第六十页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△61第六十一页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△图5－23破甲试验(shìyàn)结果

62第六十二页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△隔板的形状(xíngzhuàn)可以是圆柱形、半球形、圆锥形和截锥形等。图5-21爆轰波形传播示意图图5-21是爆轰波形在装药中的传播示意图。无隔板装药的爆轰波形是由起爆点发出的球面波，波阵面与罩母线的夹角为。63第六十三页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△图5-21爆轰波形传播示意图

有隔板装药的爆轰波传播方向分两路，一路是由起爆点开始(kāishǐ)经过隔板向药型罩传播（因爆轰波通过隔板速度大大减小，故此路不起作用）；另一路是由起爆点开始(kāishǐ)绕过隔板向药型罩传播，这时，作用于药型罩上的爆轰波阵面与罩母线的夹角为。64第六十四页，共八十一页。§4影响(yǐngxiǎng)破甲威力的因素

4.3隔板(ɡébǎn)*△显然<图5-21爆轰波形传播示意图

理论分析与实验结果表明，作用于药型罩壁面上某点的初始压力与角有关。对应紫铜药型罩，初始压力的近似表达式为：式中：——爆压。65第六十五页，共八十一页。§4影响破甲威力(wēilì)的因素4.4起爆(qǐbào)系统

对弹丸而言，起爆系统对破甲的影响就是引信对破甲的影响。引信作用时间影响炸高的大小。另外，引信雷管的起爆能量、导引(dǎoyǐn)传爆药、起爆药等也直接影响到破甲威力和破甲稳定性。

除上面的影响因素外，还有炸药、弹丸的高速旋转运动以及壳体、靶板材料、弹丸碰击目标时的状态等也都有影响。上述影响因素是相互联系的，从本质上讲，就是影响了射流的速度、质量、密度、有效长度和稳定性造成的。66第六十六页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)

自锻破片（SFF）又称爆炸形成弹丸（EFP），是一种新型的战斗部装药结构，它是在距离目标较远的位置处，起爆炸药，从而射出的大质量、高速度的破片，该破片称为自锻破片。自锻破片装药同一般破甲弹的聚能装药具有相似之处，只是药型罩的锥角不同。一般聚能装药采用圆锥形药型罩，其锥角一般为～，而自锻破片装药则采用球缺形、双曲形或大角度圆锥形药罩，其锥角为～。根据自锻破片形成过程的不同，可将其分为翻转弹和杵体弹两种类型(lèixíng)（图5-23）。翻转弹是由药型罩杯压垮时翻转形成的自锻破片，按照翻转程度的不同，翻转弹还可分为柱形翻转弹和蝶形翻转弹两种。杵体弹是由药型罩形成的射体和杵体的综合体。67第六十七页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)

与一般空心装药破甲弹相比，自锻破片对炸高的影响不敏感，即炸高的大小对侵彻深度影响不大。一般空心装药破甲弹有效炸高不超过5倍弹径，而自锻破片的最大炸高可达千倍弹径。此外，自锻破片的威力不因弹丸旋转而下降，而且(érqiě)其后效作用大，还能在装甲背面引起崩落效应。

图5-23聚能射流(shèliú)、翻转弹和杵体弹（a）金属射（b）翻转弹（c）杵体弹68第六十八页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)5.1形成(xíngchéng)原理5.2影响因素69第六十九页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)5.1形成原理

1.药型罩翻转式这种方式是形成自锻片的最普通、最常见的方式。当这种装药爆炸时，药型罩在爆炸载荷作用(zuòyòng)下，通过翻转、压缩和拉伸而形成翻转弹。“翻转”是药型罩变形过程的主要特点。锥角大于的圆锥罩和球缺罩一般都服从于这种变化方式；对于低碳钢药型罩，开始翻转的角度要小些，一般接近即可形成正常的翻转弹。为什么会出现翻转呢？应当说关键是锥角大。70第七十页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)5.1形成原理

如图5-24所示，当爆轰波扫描过球缺罩顶部时，微元1首先向右运动；之后，微元2滞后，微元2也向轴向运动，但由于微元2的切线方向与轴线之间的夹角很大，故径向分速度较小，结果使微元2滞后，微元1超前。这样，微元2不得不随微元1而翻转过来(guò〃lái)，此后各微元一一滞后，从而一一翻转。翻转的程度轻时，形成蝶形翻转弹丸（图5-25a）；完全翻转时，形成中空的柱形翻转弹（如图5-25b）.71第七十一页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)5.1形成(xíngchéng)原理图5-24球缺罩翻转(fānzhuǎn)图5-25翻转(fānzhuǎn)弹（a）蝶形翻转；（b）柱形翻转72第七十二页，共八十一页。§5自锻破片(pòpiàn)

5.1形成原理

2.药型罩压垮法药型罩向前压垮，形成杵体弹的过程与一般空心装药相似，不同之处是在压垮过程中，靠近外表面的材料与速度梯度较小的射流有机地结合成一体，形成单一的杵体，这就是所谓的杵体弹（图5-26）。这种特殊的过程，是依靠选定特殊形状和壁厚变化率的药型罩来实现。设计药型罩时，要使底部得到的轴向速度略大于顶部外表面的轴向速度，形成的射流必须充满罩闭合以后形成的空间。同时，从罩顶内部挤出来的射流与外部