火电厂节能降耗策略讲座

火电厂节能降耗策略

11/21/20221讲座的目的希望帮助理清思路：电厂的能耗状况能耗存在的问题所在问题的解决途径11/21/20222讲座的内容影响经济性的因素提高经济性的途径国产300MW汽轮机组节能降耗锅炉及燃烧系统经济性控制参数降低厂用电运行优化与性能诊断11/21/20223

1降低煤耗率2降低厂用电率电厂节能降耗的目的11/21/20224

供电煤耗率

原煤耗率

标准煤耗率

[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]11/21/20225发电煤耗率

原煤耗率

标准煤耗率[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]11/21/20226生产厂用电率式中

─发电厂用电量，kW.h

─发电量，kW.h

11/21/20227发电热效率

[kJ/(kW.h)]11/21/20228影响经济性的因素11/21/20229影响汽轮机热效率的因素11高压缸效率2中压缸效率3低压缸效率4主蒸汽压力5主蒸汽温度6再热蒸汽温度7再热蒸汽压损8最终给水温度9凝汽器压力10再热器减温水流量11锅炉吹灰蒸汽流量12小汽轮机进汽流量11/21/202210影响响汽汽轮轮机机热热效效率率的的因因素素213机组补水率14调节阀运行法是及开度15给水泵焓升16凝结水泵焓升17轴封漏汽量18加热器给水端差19加热器疏水端差20凝汽器端差21凝汽器过冷度22阀门内漏23设备散热损失2411/15/202211影响响锅锅炉炉热热效效率率的的因因素素1过量空气系数（O2）2排烟温度3飞灰可燃物4入炉煤热值5石子煤量11/15/202212汽轮轮机机缸缸效效率率对对热热耗耗的的影影响响11/15/202213主蒸蒸汽汽压压力力对对热热耗耗率率的的影影响响11/15/202214主蒸汽汽温度度对热热耗率率的影影响11/15/202215再热压压损对对热耗耗率的的影响响11/15/202216再热汽汽温度度对热热耗率率的影影响11/15/202217排汽压压力对对热耗耗率的的影响响11/15/202218再热减减温水水流量量对热热耗率率的影影响11/15/202219小机进进汽流流量对对热耗耗率的的影响响11/15/202220最终给水水温度对对热耗率率的影响响11/15/202221再热喷水水量对热热耗率的的影响11/15/202222系统补水水率对热热耗率的的影响11/15/202223调节阀开开度对热热耗率的的影响11/15/202224A厂300MW亚临界界机组组运运行参参数偏偏离设设计值值引起起的能能耗差差项目参数变化量影响煤耗

(g/kwh)设计8月实际值影响煤耗

(g/kwh)主汽压力每↓0.5MPa↑0.5716.214.771.63主汽温度每↓5℃↑0.31540535.680.27再热汽温每↓5℃↑1.46540535.721.25真空每↓1KPa↑2.1495.491.867.58给水温度每↓10℃↑1.32255.8243.461.63补水率每↑1％↑0.331.51.1-0.13高压缸效率每↓1％↑0.51

中压缸效率每↓1％↑1.34

负荷率240MW以上每↓10MW↑2.03

11/15/202225B厂300MW亚临界界机组组运运行参参数偏偏离设设计值值引起起的能能耗差差负荷率240MW以下每↓10MW↑1.36267.54.42端差每↑3℃↑0.9132.28-0.22过冷度每↑2℃↑0.1203.640.22排烟温度每↑10℃↑1.00133.2138.340.51飞灰可燃物每↑1％↑0.70≤5%1.26-2.62入炉煤热值每↓230kj/kg↑3.002276022744.190.21石子煤(T)4700.31累计

15.0511/15/202226C厂330MW亚临界机组组经济性分分析11/15/202227D厂超临界600MW机组

运行行参数偏离离设计值引引起的能耗耗差项目参数变化量影响煤耗

(g/kwh)设计值8月实际值影响煤耗

(g/kwh)主汽压力每↓0.5MPa↑0.12524.221.070.8主汽温度每↓5℃↑0.55566563.670.3再热汽温每↓5℃↑0.277566564.180.1真空每↓1KPa↑2.2196.191.979.1给水温度每↓10℃↑0.83282267.641.2补水率每↑1％↑0.611.50.93-0.3高压缸效率每↓0.5％↑0.25

中压缸效率每↓0.5％↑0.17

低压缸效率每↓0.5％↑0.58

11/15/202228E厂超临界600MW机组

运行行参数偏离离设计值引引起的能耗耗差负荷率400MW以下每↓10MW↑1.60

负荷率400MW以上每↓10MW↑0.50504.84.8排烟温度每↑10℃↑1.00123130.850.8飞灰可燃物每↑1％↑0.40≤4%3.55-0.2入炉煤热值每↓230kj/kg↑3.002276022689.60.9石子煤(T)21584.1累计

21.511/15/202229F厂超超临临界界600MW机组组影影响响机机组组热热耗耗的的主主要要因因素素分分析析11/15/202230影响响锅锅炉炉效效率率的的主主要要因因素素注：：300MW机组组11/15/202231提高高经经济济性性的的途途径径11/15/202232汽轮轮机机通通流流部部分分改改造造与与调调整整通流流部部分分改改造造全部部（（动动、、静静、、高高、、中中、、低低））更更换换部分分更更换换更换换叶叶片片通流流部部分分局局部部调调整整通流流部部分分间间隙隙调调整整更换换汽汽封封改善善高高中中压压进进、、排排汽汽平平衡衡环环汽汽封封通通流流面面积积11/15/202233治理理阀阀门门内内漏漏系统统优优化化阀门门合合并并阀门门取取舍舍阀门门管管理理11/15/202234通常容易发生生泄漏阀门：：汽轮机本体疏疏水、高压主主汽门前疏水水、抽汽门前前疏水、高压压导管疏水、、高低压旁路路阀、高加事事故疏水阀、、给水旁路阀阀、给水泵和和凝结水泵的的再循环管等等。造成的结果：：造成大量高品品位蒸汽漏至至凝汽器，机机组功率减少少，同时凝汽汽器热负荷加加大，又影响响真空；造成疏水集管管与扩容器的的温差增大，，甚至造成疏疏水集管与扩扩容器连接处处拉裂，使大大量空气漏入入凝汽器；；工质非正常流流动，如工质质通过疏水管管道倒流至汽汽轮机，造成成汽缸进水或或冷蒸汽，启启、停过程汽汽缸温差增大大，甚至造成成打闸停机后后机组转速不不能至零。11/15/202235提高回热系统统性能合理调整加热热器水位合理选择疏水水阀门的流通通面积合理设计排气气系统合理掌握投入入、退出的温温度变化率合理检修维护护（进出水室室短路,旁路泄漏）11/15/202236提高汽汽轮机机冷端端性能能真空严严密性性凝汽器器清洁洁度冷却水水流量量冷却水水温度度凝汽器器水室室排空空气减少热热负荷荷抽空气气系统统11/15/202237改善抽抽气设设备性性能降低冷冷却水水（工工作流流体））温度度11/15/202238射水抽抽气器器工作作水温温度对凝汽汽器压压力的的影响响工作水温度（℃）21.0121.6922.0122.5123.3525.0229.98凝汽器压力（kPa）4.504.614.664.754.905.216.31注：试试验条条件：：机组组200MW负荷、、工作作水流流量980m3/h、抽吸吸空气气量75kg/h。11/15/20223911/15/202240真空泵工作作特性线11/15/202241真空泵降低低冷却水温温度的效果果在300MW工况下，真真空泵冷却却水温度分分别为18.5℃℃、22.25℃和30.5℃℃，真空泵出出口循环液液温度分别别为35.34℃、38.875℃和45.11℃时，凝汽器器压力分别别为9.534kPa、9.94kPa和11.28kPa。在试验300MW工况下，减减去循环水水温度变化化对凝汽器器压力的影影响后，真真空泵冷却却水全部改改用工业水水(18.5℃)，较原运行行方式(循环水与工工业水混合合冷却)可以提高凝凝汽器真空空0.288kPa，煤耗降低低约0.86g/(kW·h)；较全部采采用循环水水可以提高高真空约1.426kPa，煤耗降低低约4.26g/(kW·h)。11/15/202242国产引进进型300MW汽轮机组组节能降降耗11/15/202243目前国产产引进型型300MW汽轮机组组已投产产100余台，据据调查统统计，机机组的实实际煤耗耗率与其其设计值值相比，，平均约约升高30~35g/(kW·h)。与同类类型机组组相比，，在负荷荷率相同同的条件件下，平平均约高高出20～25g/(kW·h)，其中可可回收的的约10～15g/(kW·h)，表明该该型机组组在提高高经济性性等方面面有相当当大的空空间。11/15/202244引进型300MW汽轮机组组完善化化概述完善和改改进汽轮轮机本体体结构。。通过改改进汽轮轮机本体体结构，，重点解解决正常常运行中中高压缸缸上、下下缸温差差大，汽汽缸变形形、法兰兰螺栓松松驰或断断裂、结结合面漏漏汽等问问题；完善和改改进汽封封结构、、合理调调整通流流中心分分径向间间隙。根根据计算算和测量量汽缸与与转子的的变形结结果，提提出合理理的汽封封结构和和通流中中心分径径向间隙隙，改进进检修工工艺，减减少本体体内漏损损失；优化和改改进疏水水系统。。取消冗冗余系统统，优化化联接方方式，使使用先进进成熟的的产品，，消除外外漏，减减少内漏漏；合合理调整整配套辅辅机和回回热系统统设备性性能，根根据不同同的负荷荷工况，，确定最最佳运行行方式和和控制参参数。供电煤耗耗率下降降10g/(kW.h)或更多；；11/15/202245存在问题题1-高压缸效效率低上汽、哈哈汽制造造的该类类型机组组实际运运行中反反映最为为普遍的的另一个个问题是是高压缸缸排汽温温度高出出设计值值15～30℃，高压缸缸效率偏偏低3～10个百分点点。高压压缸占整整机功率率的份额额为30%左右，缸缸效率每每变化1个百分点点，对机机组热耗耗率的影影响份额额为0.2%，约为16.6kJ/(kW·h)，折合机机组发电电煤耗率率0.62g/(kW··h)，对效率率影响0.34%，功率约约1.02MW。造成高压压缸效率率偏低和和下降速速度较快快，主要要原因是是高压缸缸前部和和中压缸缸中部上上、下缸缸温差大大，汽缸缸出现变变形，通通流汽封封及轴封封径向汽汽封易被被磨损，，螺栓松松弛或断断裂，内内缸结合合面出现现漏汽等等。11/15/202246部分机组试验验结果高压缸缸效率汇总11/15/202247存在问题2-热力系统及辅辅机设备国产引进型机机组的试验热热耗率比设计计或经系统和和参数修正后后的热耗率大大得多。一般般试验与设计计热耗率相差差221.2～616.2kJ/(kW·h)，修正量（试试验与修正后后热耗率相差差）达233.2～499.5kJ/(kW·h)，折合机组发发电煤耗率8.7～18.7g/(kW·h)。而进口同类类型机组（宝宝钢、福州、、大连）试验验热耗率与设设计或修正后后的热耗率则则十分接近，，有的机组试试验热耗率不不经任何修正正甚至比设计计热耗率还低低。相比之下下，说明国产产引进型300MW机组热力系统统及设备不尽尽完善。11/15/202248试验得到的机机组各项技术术经济指标，，是在阀点和和按设计系统统严格隔离之之后，基本无无汽、水损失失，无补水以以及经各种修修正后的结果果，它反映了了机组理论上上的运行经济济性水平。而而实际运行结结果则不可能能达到机组试试验的条件，，且无任何修修正，系统及及设备的不完完善性对实际际运行的结果果影响更大。。由此可见，，系统及设备备的不完善是是机组实际运运行煤耗率普普遍偏高的又又一主要原因因。11/15/202249考核试验结结果及修正正情况汇总总表11/15/202250不完善因素素冷端系统及及设备不完完善，凝汽汽器真空度度偏低，年年平均一般般在91%～93%之间。300MW机组在额定定负荷下，，凝汽器压压力每上升升1kPa,机组发电煤煤耗率将上上升2.5g/(kW··h)左右，少发发功率2MW左右。回热系统及及设备不尽尽完善，造造成高、低低压加热器器运行水位位不正常，，疏水管道道振动，弯弯头吹薄、、破裂，加加热器上、、下端差增增大。有的的机组加热热器下端差差竟达到20℃左右，给水水温度达不不到机组实实际运行各各段抽汽参参数下应达达到的数值值。既影响响加热器的的安全，又又导致机组组经济性下下降。11/15/202251不完善因素素本体及热力力管道疏水水系统设计计庞大，汽汽机侧各类类疏水管道道有70根左右，阀阀门易发生生内漏，且且控制方式式设计和管管径设计不不合理，甚甚至存在设设计、安装装错误。以以控制方式式为例，机机组无论什什么状态启启、停，均均采用一个个控制模式式，不仅易易造成汽缸缸进水、进进冷蒸汽，，启、停过过程中中压压缸上下缸缸温差大，，而且易造造成阀芯吹吹损，导致致正常运行行时疏水阀阀关不严，，大量高品品位蒸汽漏漏至凝汽器器，使凝汽汽器的热负负荷加大，，影响真空空。据某些些机组试验验表明，由由此可影响响机组功率率7～10MW。严严重重的的还还造造成成疏疏水水集集管管与与凝凝汽汽器器背背包包式式扩扩容容器器或或疏疏水水扩扩容容器器壳壳体体连连接接处处拉拉裂裂，，使使大大量量空空气气漏漏入入凝凝汽汽器器。。11/15/202252不完完善善因因素素热力力系系统统设设计计复复杂杂，，且且工工质质有有效效能能利利用用不不尽尽合合理理，，冗冗余余系系统统多多，，易易发发生生内内漏漏，，热热备备用用系系统统和和设设备备多多采采用用连连续续疏疏水水方方式式，，使使有有效效能能损损失失较较大大，，既既影影响响安安全全和和经经济济性性，，又又增增加加检检修修、、维维护护工工作作量量及及费费用用。。汽水水品品质质差差，，通通流流部部分分结结垢垢严严重重，，有有的的机机组组甚甚至至高高压压缸缸通通流流部部分分亦亦结结垢垢，，影影响响汽汽轮轮机机相相对对内内效效率率。。汽汽水水品品质质差差的的原原因因是是多多方方面面的的，，如如向向凝凝汽汽器器补补水水，，由由于于雾雾化化效效果果差差或或补补水水方方式式不不当当，，会会造造成成凝凝结结水水含含氧氧量量严严重重超超标标。。11/15/202253不完完善善因因素素辅机机选选型型、、配配套套和和运运行行方方式式不不合合理理，，运运行行单单耗耗大大，，厂厂用用电电率率增增加加。。如如循循环环水水泵泵配配置置和和运运行行方方式式不不合合理理，，造造成成循循环环水水泵泵流流量量过过小小或或过过大大，，运运行行偏偏离离设设计计工工况况，，效效率率下下降降，，用用电电量量增增大大。。凝凝结结水水泵泵或或凝凝升升泵泵扬扬程程高高，，凝凝结结水水调调节节门门前前、、后后差差压压达达1.0MPa以上，凝凝结水泵泵电耗增增加。11/15/202254不完善因因素循环水泵泵配置和和运行方方式不合合理，造造成循环环水泵流流量过小小或过大大，运行行偏离设设计工况况，效率率下降，，用电量量增大。。凝结水水泵或凝凝升泵扬扬程高，，凝结水水调节门门前、后后差压达达1.0MPa以上，凝凝结水泵泵电耗增增加；实际运行行轴封加加热器热热负荷大大，压力力高，温温升高于于设计值值5℃左右。轴轴封系统统压力高高，给水水泵小汽汽轮机轴轴封回汽汽不畅，，油中带带水严重重。溢流流至凝汽汽器流量量大，既既损失工工质，又又使凝汽汽器热负负荷增大大，影响响凝汽器器真空。。11/15/202255机组运运行方方式及及参数数控制制不合合理低负荷荷是机机组目目前运运行煤煤耗率率普遍遍较高高的主主要原原因。。引进型型300MW机组，，汽轮轮机进进汽调调节方方式分分为节节流（（单阀阀）或或喷嘴嘴调节节（顺顺序阀阀）两两种，，机组组低负负荷运运行时时，采采用何何种运运行方方式，，经济济性差差异较较大，，而且且采用用同一一种调调节方方式，，选用用不同同的运运行参参数，，经济济性亦亦存在在一定定差异异，有有一个个最佳佳运行行参数数问题题。另另外，，目前前在对对机组组小指指标考考核时时，如如对汽汽温、、汽压压等参参数的的考核核要求求尽可可能接接近设设计值值，使使机组组在低低负荷荷运行行时，，节流流损失失急剧剧增加加，也也是影影响机机组经经济性性的原原因之之一。。11/15/202256汽轮机本体体问题1-高压缸效率率低高压缸夹层层漏汽量大大；高压缸缸排汽温度度测点位于于高排出口口竖直管段段上，所测测温度为混混合后的温温度。与高高压缸排汽汽缸上温度度差别。汽封径向间间隙大；高高中压缸汽汽封包括通通流部分的的动、静叶叶汽封及汽汽缸端部的的轴封。由由于汽缸变变形，启、、停过程中中机组振动动增大，发发生动、静静碰磨等原原因，很容容易造成汽汽封磨损，，径向间隙隙增大。11/15/202257汽轮机本体体问题2-调节级效率率效率低调门节流损损失大阀门开度在在40%以上，流量量可达到阀阀门通流能能力的95%以上；阀门门开度低于于40%，流量减小小较快，节节流损失迅迅速增大。。11/15/202258调节级动叶叶汽封径向向间隙大调节级动叶叶叶顶及叶叶根共有三三道汽封，，径向间隙隙设计值为为2.5±0.05mm，根据该处处汽封直径径，可求得得漏汽面积积为8721.8mm2，相当于内内径为106mm的管道。不不同电厂同同类型机组组大修揭缸缸检查结果果，该汽封封没有受到到任何磨损损，表明设设计间隙值值偏大。经计算和逐逐步试验，，调节级动动叶叶顶及及叶根的三三道汽封间间隙可减少少到0.8mm。不影响机机组运行的的安全性，，可以较大大地提高调调节级效率率。但调节节级压差较较大，该处处汽封仍显显得薄弱，，可进一步步通过结构构方面的改改进增加调调节级汽封封片数。11/15/202259汽封结构不不合理主蒸汽设计计压力为16.7MPa，调节级动动叶后设计计压力为11.60MPa，扣除汽门门节流损失失，调节级级整级压差差达到3.43MPa。现设计的的调节级汽汽封采用单单齿、镶嵌嵌式固定结结构。单齿齿阻力系数数小，密封封效果差，，固定式汽汽封若出现现动静碰磨磨，汽封无无法退让，，易受到磨磨损，汽封封间隙增大大，漏汽量量增加。11/15/202260喷嘴组弧段之之间间隙大安装在6个汽室上的6个喷嘴组弧段段之间设计预预留膨胀间隙隙，设计值左左、右水平中中分面间隙为为5mm，其他4道间隙分别为为3mm。根据其结构构和计算分析析以及同类型型机组改进后后结果表明，，该间隙预留留值太大。调调节级喷嘴出出口蒸汽通过过该间隙，未未经过动叶作作功，直接漏漏至第一压力力级。部分机机组实际大修修检查发现，，该间隙达10～15mm，使漏汽量增增大，调节级级漏汽损失增增加。11/15/202261喷嘴叶片损伤伤由于调节级叶叶片处在主蒸蒸汽进入汽轮轮机的第一级级，工作条件件恶劣，很容容易受到蒸汽汽中携带的固固体粒子的侵侵蚀，导致调调节级喷嘴叶叶片损伤。当当调节级叶片片损伤达到一一定程度，对对调节级的通通流效率影响响较大。部分型号的机机组由于叶型型设计方面的的原因，多次次发生喷嘴损损坏的现象，，对机组经济济性影响较大大。妈湾电厂厂2号机2000年大修发现，，调节级49个叶片出汽边边普遍减薄，，其中有28个叶片出汽边边严重吹损。。对调节级喷喷嘴组出汽侧侧冲刷磨损补补焊处理，运运行4个月后，根据据机组热力性性能试验数据据的分析和判判断，调节级级喷嘴组又发发生了损坏情情况，造成机机组在相同参参数工况下发发电量减少7MW左右，给机组组运行经济性性带来很大影影响。11/15/202262反流式结构损损失机组的调节级级为反流式结结构，在汽流流从调节级出出口反转流向向压力级进口口的过程中，，流动损失较较大。11/15/202263工况偏差大由于调节级的的工作特点，，调节级经常常工作在变工工况状态下，，与设计状态态偏差较大，，导致流动效效率降低。11/15/202264汽缸结合面漏漏汽机组揭缸检查查发现，高、、中压缸内缸缸及各静叶持持环上、下半半的水平结合合面普遍存在在漏汽冲刷痕痕迹。尤其是是1段、3段、5段、6段抽汽口附近近的持环水平平结合面漏汽汽痕迹尤其明明显。试验结结果中也可以以看出对应的的抽汽温度比比设计值高出出较多，说明明有高温的蒸蒸汽漏入抽汽汽口。导致结合面漏漏汽有汽缸温温差大引起汽汽缸变形，螺螺栓紧力不足足，法兰结合合面薄弱等原原因。11/15/202265汽缸缸内内的的漏漏汽汽调节节级级后后蒸蒸汽汽通通过过高高压压缸缸进进汽汽平平衡衡盘盘汽汽封封漏漏汽汽至至高高压压缸缸夹夹层层，，其其中中一一部部分分通通过过中中压压缸缸进进汽汽平平衡衡盘盘汽汽封封漏漏汽汽至至中中压压缸缸，，一一部部分分通通过过夹夹层层流流向向高高压压缸缸排排汽汽口口；；6根高高压压缸缸进进汽汽导导汽汽管管及及一一段段抽抽汽汽导导汽汽管管与与内内缸缸接接口口的的密密封封圈圈。。若若密密封封不不严严造造成成主主蒸蒸汽汽或或一一段段抽抽汽汽漏漏至至高高压压缸缸夹夹层层；；高压压内内缸缸及及持持环环变变形形，，法法兰兰螺螺栓栓断断裂裂或或松松弛弛等等，，造造成成水水平平结结合合面面张张口口，，蒸蒸汽汽从从通通流流部部分分漏漏至至夹夹层层；；高压压内内缸缸调调节节级级压压力力传传压压管管断断裂裂，，内内缸缸漏漏汽汽到到高高压压缸缸夹夹层层；；由于于中中压压缸缸冷冷却却蒸蒸汽汽管管的的割割除除，，使使中中压压缸缸进进汽汽平平衡衡盘盘第第一一道道汽汽封封发发挥挥了了密密封封作作用用，，夹夹层层漏漏至至中中压压缸缸的的流流量量减减小小。。也也造造成成夹夹层层排排向向高高排排流流量量相相对对增增大大。。11/15/202266汽缸缸温温差差大大上下下缸缸负负温温差差大大是是引引进进型型300MW汽轮轮机机的的主主要要问问题题之之一一，，也也是是导导致致汽汽缸缸结结合合面面漏漏汽汽的的主主要要原原因因之之一一。。除除此此之之外外，，还还可可引引起起汽汽缸缸变变形形，，动动静静碰碰磨磨，，汽汽封封磨磨损损，，内内缸缸断断螺螺栓栓等等一一系系列列影影响响机机组组安安全全与与经经济济性性的的问问题题。。产生生上上、、下下缸缸温温差差大大的的原原因因是是高高压压缸缸夹夹层层蒸蒸汽汽流流向向与与设设计计思思想想不不符符，，另另外外由由于于调调门门进进汽汽顺顺序序设设计计，，使使低低负负荷荷时时仅仅下下半半缸缸进进汽汽，，汽汽缸缸负负温温差差加加剧剧。。汽汽缸缸上上、、下下缸缸温温差差大大，，造造成成汽汽缸缸变变形形，，法法兰兰螺螺栓栓承承受受附附加加应应力力增增大大，，螺螺栓栓易易断断裂裂或或松松弛弛。。经经计计算算上上、、下下缸缸温温差差每每增增加加1℃，通流流径向向间隙隙将减减小0.01mm，径向向汽封封易受受到磨磨损，，导致致通流流效率率下降降。11/15/202267疏水系系统存存在的的问题题11/15/202268疏水位置功率增量吸热量增量热耗率增量折合煤耗率MWMWkJ/(kW·h)g/(kW·h)主蒸汽-435.9-143.29.50.36再热蒸汽-332.20.08.60.32高压缸排汽-332.2-143.26.90.261段抽汽-364.7-143.27.70.292段抽汽-332.2-143.26.90.263段抽汽-274.50.07.10.274段抽汽-218.90.05.70.215段抽汽-164.40.04.20.166段抽汽-114.90.03.00.117段抽汽-87.10.02.20.098段抽汽-41.40.01.10.04疏水每每泄漏漏1t/h对机组组经济济性的的影响响(F156)11/15/202269造成疏疏水系系统问问题的的原因因疏水差差压大大，易易造成成阀芯芯吹损损；由于阀阀门的的质量量、安安装、、检修修、调调整等等问题题，造造成阀阀门容容易泄泄漏、、开关关不灵灵等；；运行操操作方方式，，机组组无论论什么么状态态启、、停，，均采采用一一个控控制模模式，，而且且易造造成阀阀芯吹吹损，，导致致正常常运行行时疏疏水阀阀关不不严。。疏水系系统的的合理理设计计。本本体及及热力力管道道疏水水系统统设计计庞大大，汽汽机侧侧各类类疏水水管道道有70根左右右，漏漏点多多。管管径设设计不不合理理。疏水系系统由由于是是辅助助的热热力系系统，，功能能简单单，在在设计计、安安装检检修过过程中中常容容易忽忽视，，存在在问题题较多多。甚甚至存存在设设计、、安装装错误误。11/15/202270疏水系统优优化原则在各种工况况下，疏水水系统应能能防止汽轮轮机进水和和机本体的的不正常积积水，并满满足系统暖暖管和热备备用要求；；为防止疏水水阀门泄漏漏，造成阀阀芯吹损，，各疏水管管道应加装装一手动截截止阀，原则上手动阀安装装在气动或或电动阀门门前。为不不降低机组组运行操作作的自动化化程度，正正常工况下下手动截止止阀应处于于全开状态态。当气动动或电动疏疏水阀出现现内漏，而而无处理条条件时，可可作为临时时措施，关关闭手动截截止阀；对于运行中中处于热备备用的管道道或设备，，在用汽设设备的入口口门前应暖暖管，暖管管采用组合合型自动疏疏水器方式式，而不采采用节流疏疏水孔板连连续疏水方方式。疏水水器选用DFS倒置浮杯式式自动疏水水器；任何类型的的疏水管上上不得设置置疏水逆止止门。11/15/202271加热器存在在问题回热系统及及设备不尽尽完善，造造成高、低低压加热器器运行水位位不正常；；加热器上、、下端差增增大，温升升不足；危急疏水泄泄漏，正常常疏水不畅畅，不能逐逐级自流；；给水旁路泄泄漏；疏水管道振振动，弯头头吹薄、破破裂等问题题。11/15/202272轴封与门门杆漏汽汽系统轴封供汽汽系统漏漏汽量大大轴封疏水水系统漏漏量大轴封压力力高轴封溢流流量大轴封加热热器温升升大门杆一档档漏汽不不畅小汽轮机机轴封回回汽不畅畅11/15/202273锅炉及燃燃烧系统统经济性性

控制制参数11/15/202274降低飞灰灰可燃物物表示从尾尾部烟道道排出的的飞灰中中含有的的未燃尽尽碳的量量占飞灰灰量的百百分比，，主要与与燃煤特特性、煤煤粉细度度、煤粉粉均匀性性、炉膛膛温度、、风粉混混合程度度等有关关。针对对所燃用用的煤种种，合理理选定煤煤粉细度度，尽可可能减少少煤粉中中大颗粒粒的含量量，强化化燃烧，，提高燃燃尽程度度。11/15/202275最佳氧量炉膛出口的氧氧量是表征锅锅炉的配风、、燃烧状况的的重要因素，，加强锅炉燃燃烧配风的调调整，改善锅锅炉的燃烧状状况，提高锅锅炉运行效率率。因炉膛出出口处烟气温温度较高，锅锅炉运行中监监测的氧量测测点一般在高高温过热器后后。计算排烟烟损失的氧量量应是空气预预热器烟气出出口处的氧量量，尾部烟道道特别是空气气预热器的漏漏风，将引起起的烟气量和和排烟损失的的增加，需要要定期监测空空气预热器的的漏风，并加加强对空气预预热器的维护护。通过燃烧调整整，确定合理理的最佳过量量空气系数11/15/202276科学的排烟温温度是锅炉运行中中可控的一个个综合性指标标,它主要决定于于锅炉燃烧状状况以及各段段受热面的换换热状况，保保持各段受热热面的清洁和和换热效果，，是防止排烟烟温度异常、、保证锅炉经经济运行的根根本措施。排排烟温度升高高5℃，影响锅炉炉效率降低0.2％（百分点））左右，影响响煤耗升高0.6g/KW.h。11/15/202277降低厂用用电11/15/202278消耗厂用电的的主要设备风机磨煤机锅炉给水泵循环水泵凝结水泵除尘设备脱硫设备11/15/202279泵存在的普遍遍问题扬程偏高选型欠合理11/15/202280循环水水泵优优化运运行进行最最佳凝凝汽器器背压压试验验，，其内内容包包括机机组微微增出出力试试验和和循环环水泵泵运行行优化化配置置试验验，通通过不不同负负荷下下改变变凝汽汽器背背压，，测量量机组组的微微增功功率及及循环环水泵泵功耗耗，寻寻求最最佳凝凝汽器器背压压；通过调调整循循环水水泵运运行方方式或或者运运行台台数，，测量量循环环水泵泵流量量和功功耗，，获得得循环环水泵泵的运运行优优化配配置，，降低低电耗耗。11/15/202281循环水水泵改改造循环水水泵改改造的的方案案主要要有：双速电电机驱驱动车削叶叶轮外外径；；更换叶叶轮；；泵整整体体更更换换。。根据据循循泵泵配配置置的的实实际际情情况况，，改改造造时时效效率率、、流流量量何何扬扬程程兼兼顾顾。。循循环环水水系系统统采采用用单单元元制制运运行行时时，，各各单单元元之之间间一一般般应应采采用用联联通通管管连连接接，，这这样样既既可可以以完完全全单单元元制制运运行行，，又又可可以以机机组组间间相相互互协协调调。。11/15/202282凝结结水水泵泵改改造造变频频调调节节；；车削削叶叶轮轮外外径径；；更换换叶叶轮轮；；泵整整体体更更换换。。11/15/202283汽动动给给水水泵泵组组优优化化运运行行确定定汽汽动动给给水水泵泵组组最最佳佳运运行行方方式式主主要要包包括括两两个个方方面面，，一一是是通通过过不不同同负负荷荷定定、、滑滑压压运运行行方方式式下下的的泵泵组组效效率率和和耗耗汽汽量量的的测测量量，，确确定定汽汽动动泵泵组组的的最最佳佳运运行行参参数数和和运运行行方方式式；；二二是是根根据据单单台台汽汽动动泵泵余余量量较较大大的的特特点点，，在在低低负负荷荷时时进进行行电电动动泵泵和和汽汽动动泵泵不不同同备备用用方方式式试试验验，，以以获获得得较较高高的的运运行行经经济济性性。。11/15/202284电站站风风机机节节能能电站站风风机机耗耗电电量量仅仅次次于于水水泵泵约约占占发发电电容容量量的的1.5-2.5%，对对于于300MW机组组，，风风机机运运行行效效率率提提高高一一个个百百分分点点，，每每台台机机组组年年节节电电约约40万kWh。造成的的风机机运行行效率率较低低的主主要原原因：：①风机机本身身为低低效风风机；；②设计计选型型不当当造成成高效效风机机不在在高效效区运运行；；③进口口管道道设计计不当当破坏坏了风风机进进口要要求的的条件件；④出口口管道道设计计不当当造成成涡流流损失失；⑤风机机调节节效率率低，，又经经常在在低负负荷运运行。。通常，，通过过改造造风机机（叶叶轮））或对对进、、出口口管道道进行行改造造，或或利用用调速速技术术，提提高风风机的的运行行效率率。11/15/202285制粉系系统节节能制粉系系统是是锅炉炉机组组密不不可分分的主主要辅辅助系系统，，特别别是在在目前前发电电用煤煤供应应紧张张、煤煤质多多变的的情况况下，，其运运行性性能对对锅炉炉机组组的安安全、、经济济运行行有重重要影影响。。钢球磨磨煤机机制粉粉系统统运行行的经经济性性差，，应加加强对对钢球球磨煤煤机钢钢球装装载量量及钢钢球配配比优优化、、系统统通风风量等等进行行运行优优化调调整，寻求求适应应燃用用煤种种的最最佳钢钢球装装载量量、通通风量量，提提高磨磨煤机机出力力，降降低制制粉单单耗；；综合分分析各各地钢钢球磨磨制粉粉系统统优化化运行行试验验结果果，保保持制制粉系系统在在最经经济工工况下下运行行，一一般可可使制制粉单单耗降降低3kWh/t-5kWh/t以上。。11/15/202286制粉系系统节节能通过粗粉分分离器器性能能特性性试验验研究究，确确定分分离器器选型型正确确、有有良好好的分分选特特性，，保证证制粉粉系统统处于于最佳佳运行行工况况。目目前多多种形形式的的轴向向型分分离器器和旋旋转分分离器器的性性能可可以很很好满满足不不同煤煤种的的要求求，必必要时时对粗粗粉分分离器器实施施改造造，提提高磨磨煤机机出力力，降降低制制粉单单耗。。中速磨磨煤机机直吹吹式制制粉系系统经经济性性好，，常存存在煤煤粉细细度粗粗、石石子煤煤量大大等主主要问问题，，应加加强原原煤特特性、、通风风量、、煤粉粉细度度、风风环流流速、、分离离器挡挡板等等调整整试验验，寻寻求解解决问问题途途径，，必要要时提提出改改进方方案。。11/15/202287运行优化与与性能诊断断11/15/202288运行优化火力发电机机组运行优优化技术是是以最优化化理论为指指导，依据据机组主辅辅机设备实实际运行情