华玺sc200200td型施工电梯基础施工及加固施工方案

SC200/200TD双笼施工升降机基础及加固施工方案（WJJS-UJ-2011-乳山华玺国际大酒店-）施工单位：工程名称：乳山华玺国际大酒店工程工程负责人：编制人：日期：2011年11月目录一、编制依据………………3二、工程概况………………3三、SC200/200TD型施工升降机概况……3四、施工升降机基础施工工序及施工升降机安装概况…4五、基础施工要求…………6六、结构加固设计…………6七、结构加固设计验算……6八、附图……………………11一、编制依据类别文件名来源1乳山华玺国际大酒店工程施工图纸甲方发2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》分公司发3《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)分公司发4《建筑施工手册》第四版分公司发5《简明施工计算手册》（第二版）分公司发6乳山华玺国际大酒店工程施工组织总设计项目部7《质量计划/施工组织设计、施工方案编制规定》分公司发8SC200/200TD施工升降机安装使用说明书分公司发9中国建筑工业出版社《混凝土及砌体结构》项目部10建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001分公司发二、工程概况乳山华玺国际大酒店工程位于乳山市中心城区，结构形式为全现浇框架核心筒结构，抗震等级框架二级，核心筒三级，结构安全等级二级，抗震设防丙类，基础设计等级为甲级。由两栋21层的商务酒店组成，包括四层裙房(提供酒店、会议的配套设施及酒店管理用房)，以及一层地下室。本工程建筑层数为21层，建筑高度为89.90m，总建筑面积㎡。地下室及裙楼一层层高为m，裙楼二层、三层层高为m，裙楼四层层高为,五层至十九层层高为m，二十层及二十一层层高为，出屋面层层高为，结构顶标高为m，3区地下室顶板标高为-5m，9区筏板顶标高。（具体分区详见施工电梯平面布置图。）主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200TD施工升降机两台配合施工，计划安装时间为结构7层开始。暂分别编号为2#施工升降机（针对B栋塔楼）和1#施工升降机（针对A栋塔楼）。1#施工升降机预计安装高度为87米，2#施工升降机预计安装高度为87三、SC200/200TD型施工升降机概况SC200/200TD型施工升降机为齿轮齿条传动，传动部分在吊笼顶部，做垂直运输建筑施工用起重设备，额定载重量为2×2000kg，主要结构由吊笼，传动部份，导轨架，外笼组成。吊笼是升降机运载人和物料的构件，笼内设有电控箱和防坠安全器，并设有极限开关和机电联锁开关，上下限位开关，只有当吊笼前后夹门，外笼门安全活板门均关好后，吊笼才能运行，防坠安全器是升降机的主要安全装置，当吊笼在高空出现意外情况，突然下坠，其速度超过正常运行速度时，防坠安全器会自然制动，防止吊笼坠落。本工地具体技术参数如下：名称施工升降机生产厂家广州市京龙工程机械型号SC200/200TD运行速度36m额定载重量2×2额定功率（KW）2×3×11吊笼尺寸（内空）3.2×1.5×2.吊笼自重（含传动机构）22外笼自重1480K标准节尺寸650×650×1508标准节用量58+58节电缆导向装置电缆滑车标准节/每节自重ф：1防坠安全器型号附墙架类型Ⅱ型附墙间距9导轨架与建筑物距离-------总自重16t基础承载≥预计安装高度87m（1#）/87四、施工升降机基础施工工序及施工升降机安装概况施工流程：施工升降机安装位置处的后浇带砼施工→（后浇带砼强度达到要求后定位放线）地下一层加固→施工升降机基础施工→安装施工升降机→施工升降机拆除→加固架体拆除根据本工程施工现况，拟于2012年1月先针对B栋塔楼安装2#施工升降机。2#施工升降机位于建筑物北立面10-12轴之间，施工升降机中心距P轴4800mm，10轴北侧4200mm处，由建筑外窗洞口LC4（宽度2800mm×2）进入室内，升降机安装高度为87m（-0.55m～，计58节标准节）。其基础布置在3区地下室顶板上，顶板厚160mm，基础平面尺寸为4400mm×4000mm×300mm，主要用于找平，预埋螺栓设置。承担基础的楼板区域下部采用落地式满堂脚手架进行A塔楼1#施工升降机座于9区地下车库顶板上，用于整个工程主体施工，由于现阶段9区地下车库处于施工阶段，（预计2012年1月中旬可施工完毕，）综合现场实际进度情况，1#施工升降机计划安装时间拟定为2012年4月中旬。1#施工升降机安装于建筑物南立面4-5轴之间，施工升降机中心距A轴4800mm，4轴南侧4200mm处，（与1#施工升降机基本成中心对称。）由建筑外窗洞口LC4（宽度2800mm×2）进入室内，升降机安装高度为87m（-m～，计58节标准节）。基础平面尺寸为4400mm×4000mm×300mm，主要用于找平，预埋螺栓设置，布置在160mm厚地下车库顶板上。承担基础的楼板区域下部同样采用用落地式满堂脚手架进行回顶支撑加固2#施工升降机平面定位图1#施工升降机平面定位图考虑本工程施工升降机组装高度较高，集中荷载值较大，其底部基础仍按厂家提供图纸进行施工,钢筋为双层钢筋网直径12mm，间距200/200mm，砼采用C30浇注，基础尺寸均为4400×4000×300mm，要求基础表面平整，水平偏差不大于10mm，地基承载力不得小于150KPa。要点：按本工程结构设计说明（图号GST-03修1）：“沉降后浇带：在主体结构封顶且地下室顶板覆土完成90天后，提供沉降观测数据，经设计同意后浇注。”由于本工程1#、2#升降机基础均位于地下一层结构顶板上，并有沉降后浇带从基础旁通过。出于对工期、安全性、经济性的综合考虑，经过与甲方、监理及设计单位的沟通协商，决定将影响1#、2#施工升降机基础施工的（局部）沉降后浇带提前浇筑混凝土。2#施工升降机基础附近P-R/10-12轴范围内后浇带拟定于2011年11月28日按采用比楼板混凝土C30高一强度等级的微膨胀C35混凝土浇筑；1#施工升降机基础附近A-9|OA/4-5轴范围内后浇带拟定于2012年2月中旬按采用比地下车库楼板混凝土C30高一强度等级的微膨胀C35混凝土浇筑.浇筑后按要求养护，养护时间不少于28天，并按规定分别留置1组砼标养试块，砼试块强度达到标准后方可进行1#、2#施工升降机的基础施工。否则，不予安装。五、基础施工要求基础施工前由技术员进行现场定位，基础尺寸、螺栓预埋尺寸按照施工升降机配套的标准基础图进行施工。基础施工时要保证基础砼的强度，控制好表面平整度，不得存水、积水、浇筑砼时要振捣密实，同时留置砼试块进行强度检测，待混凝土强度达到设计要求后进行升降机的定位安装。六、结构加固设计由于1#、2#升降机分别安装于9区、3区地下室顶板上，且有沉降后浇带通过，因此为了保证结构的安全，采用钢管支撑加固的方法，通过钢管支撑将荷载传至基础筏板上。1#、2#升降机的基础尺寸图纸要求为4400mm×4000mm，所以将加固平面范围定为4800mm×4200mm。采用Φ48×3.25的钢管，立杆间距为600mm，步距为，立杆自由端长度不大于40cm，离地200mm处按纵下横上的程序加设纵横向扫地杆，立杆底部设置钢管底座，顶部设可调顶托，顶托上加设300mm长60×80木方与结构砼顶紧，架体四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为4~6m，，安全员全数检查并进行架体验收。强调：必须先支撑后做施工升降机基础，严禁先施工基础后支撑，后浇带的支撑按模板方案的要求不拆除，混凝土的强度必须达到设计要求后，方可进行下道工序。加固脚手架施工完毕后方可进行施工升降机基础施工，加固脚手架的立杆间距、步距、剪刀撑、扫地杆、顶托顶承等要要严格按照方案要求实施，经项目部技术负责人验收通过后方可进行下道工序。施工升降机基础施工完毕且经过公司主管部门验收通过后方可进行施工升降机的安装。施工升降机全部拆除后方可拆除加固脚手架。七、结构加固设计验算7.1、基础设计荷载取值1、施工升降机自重：，SCD200/200TD型施工升降机按高度87m时的重量：G=（吊笼重+导轨架总重+对重重+载重量）吊笼重：2×2000=4000kg外笼重：1480kg导轨架总重（每节重170㎏，每节高）：170kg×58节=9860kg载重量：2×2000=4000kgG=（4000+1480+9860+4000）×=19340×=40614kg=40614×=基础承载力P12、基础自重：P2×××（基础的平均厚度）×25kN/m³（容重）=158.4KN。3、荷载总重P=398.02+158.4=556.42KN，此值为结构加固计算值。按能承受最大压力Pmax=2KN进行验算，则符合1#施工升降机和2#施工升降机的使用要求。施工升降机荷载总重，施工升降机对结构楼板荷载作用力按照均布荷载考虑，地下一层顶楼板结构承受荷载作用力计算如下：×㎡,【图纸设计荷载为：针对2#施工升降机20KN/㎡(消防车道)；针对1#施工升降机4KN/㎡(汽车车库)，】考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至40.0KN/m2进行验算。则在不考虑图纸设计荷载情况下，加固钢管所承受的荷载值为40.0KN/㎡。加固脚手架示意图计算单元示意图1、基本参数:立柱横向间距或排距la(m):0.60，脚手架步距h(m)：1.70；立杆纵向间距lb(m):0.60，脚手架搭设高度H(m)：针对1#施工升降机；针对2#施工升降机；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.40；平台底钢管间距离(mm)：600.00；钢管类型(mm):Φ48×3.25（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用Φ48×3.0）。2、荷载参数:脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):40.000；施工均布荷载标准值(kN/m2。3、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=4；纵向钢管计算简图（1）荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=（）×0.600=0.270kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=4×0.600=24.000kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1×0.600=0.600kN/m（2）强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12×0.27×24.000=24kN/m；均布活载：q2×0.600=0.840kN/m；最大弯距Mmax×24×0.6002+0.117×0.840×0.6002=1.084kN.m；最大支座力×24×0.6×0.840×0.600=kN；截面应力σ=0.600×106/(5080.0)=N/mm2；纵向钢管的计算强度N/mm2小于205.000N/mm2,满足要求!（3）挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=0.270+24.000=24.270kN/m；均布活载：p=0.600kN/m；V=(0.677×24.27×0.600)×64/(100××105×121900.0)=纵向钢管的最大挠度小于400.000/250与10,满足要求!4、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取25.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取kN；纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=19.827kN；R<0kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1)静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1×4.500=0.670kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。栏杆的自重(kN)：NG2×0kN；脚手板自重(kN)：NG3×00×00=0.108kN；堆放荷载(kN)：NG4=4×00×0.600=14.400kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=14.598kN；2)活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ×0.600×0.600=0.360kN；3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ×14.59×0.360=2kN；6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=2kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.57cmW----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.163；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=00m公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k163××1.700=m；杆件长细比超过JGJ130-2001第14页表规定，lo/i=kμh/i=1.0×1.7×1.7×103/15.9=211>210，略微偏大，可以满足要求！公式(2)的计算结果：Lo/i=2500.000/15.900=157.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.284；钢管立杆受压强度计算值:σ=18022/(0.284×457.000)=1N/mm2；立杆稳定性计算σ=1小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)