框架结构设计（PPT67）

第四章框框架结构设计计【本章教学目标标】通过本章学习习，掌握高层层框架结构的的计算简图；；掌握框架结结构在竖向荷荷载下的分层层计算法；掌掌握框架结构构在水平荷载载下的反弯点点法和D值法；掌握框框架结构侧移移近似计算方方法；熟悉高高层框架构件件的设计要求求和构造要求求。第一节框架架结构内力与与位移计算一、计算简图图的确定实际结构往往往为复杂空间间体系，实际际荷载也很复复杂，钢结构构也并非均质质弹性结构，，故对高层建建筑结构作精精确计算十分分困难，在设设计时必须进进行简化计算算。计算简图是对对实际结构抓抓住主要因素素加以抽象简简化使计算结结果与实际情情况足够接近近而得到的力力学模型。计计算简图选定定后，还应在在设计中采取取相适应的构构造措施使实实际结构能实实现计算简图图的要求。1、结构体系的的简化任何结构都为为一个空间结结构，但是对对于框架、剪剪力墙、框架架——剪力墙结构而而言，大多数数可以简化为为平面结构，，使计算大大大简化。简化时作了以以下三个假定定：（1）、平面结构构假定：一片片框架或者墙墙可以抵抗本本身平面内的的侧向力，而而在平面外刚刚度很小，可可以忽略。故整个结构可可以划分为若若干个平面结结构，共同抵抵抗与平面结结构平行的荷荷载，垂直该该方向的结构构不参与受力力。（2）、刚性楼板板假定：连结结各个抗侧力力结构间的楼楼板在自身平平面内很大，，平面外很小小，可不考虑虑。（3）、弹性假定定：假定材料料处于线弹性性阶段，规范范按弹性方法法进行内力计计算。2、结构构件简简化计算简图中，，结构构件用用其轴线表示示，结构构件件的连接长度度用刚性节点点表示，构件件长度以节点点间距离表示示，荷载作用用点转移到轴轴线上。3、结构荷载简简化可按内力等效效原则，将构构件上荷载改改造为集中荷荷载、均布荷荷载等。实际风荷载以以及地震作用用方向是随意意不定的，结结构计算常常常假定水平作作用在结构主主轴方向，对对互相正交的的主轴进行内内力分析。要解决问题：：(1)如何确定抗侧侧力结构刚度度，水平荷载载分配与各片片抗侧力结构构刚度有关，，刚度越大结结构单元所分分配的荷载就就大。(2)如何确定每片片抗侧力结构构所分配到的的水平荷载下下的内力以及及位移。下面面几章将进行行详细讨论。。设计时应采用用空间分析软软件进行整体体内力位移计计算，同时对对结构分析软软件的计算结结果从力学概概念和工程经经验等方面进进行分析判断断，确认其合合理、有效后后方可作为工工程设计的依依据。二、框架结结构内力分析析方法框架结构的内内力计算方法法一般分三类类：①精确法法：力法和位位移法。其计计算假定少，，较为接近实实际情况，需需利用计算机机求解，如PKPM系列、ETABS等；②渐进法法：弯矩分配配法、迭代法法和无剪力分分配法等；③③近似法：分分层法、反弯弯点法、D值法。其引入入假定较多，，计算简单，，易于掌握和和手算，适合合于初步设计计阶段的估算算或对计算机机计算结果的验证。1、竖向荷载载作用下的内内力近似计算算(分层计算法)在一般竖向荷荷载下，框架架侧移比较小可以以按照弯矩分分配法进行内力分分析两层，6个角位移20层，60个角位移，分分配一次计算量大，，必须加以简简化。图4-1框架结构计算算简图(2)、各层荷载对对其他各层杆杆件内力无影影响计算时候，假假定上下柱远远端均为固定定，实际上除除了底层柱柱外，其他均均为弹性支撑撑，故为了了减小误差，，特意作如下下修正：精确分析表明明：荷载只对同层杆件内力影影响很大，而而对其他层影响很很小。假定：(1)、无侧移上层各柱线刚刚度乘以0.9加以修正。除底层柱外，，各柱传递系系数修正为1/3。图4-2顶层计算简图图图4-3底层计算简图图计算结果中结结点上弯矩可可能不平衡，，但是误差不不会太大，可可以不再计算算，也可以为为提高精度，，再进行一次次弯矩分配。。图4-4顶层节点弯矩矩分配图4-5底层节点弯矩矩分配图4-6整体计算弯矩矩图图4-6给出了本节分分层计算法的的解图4-7给出了精确解解，带括号为为不考虑结点点线位移弯矩矩，不带括号号为考虑结点点线位移弯矩矩，梁上误差差不大，柱上上弯矩误差稍稍大。图4-7计算弯矩图与与精确解的比比较2.水平荷载作用用下的内力近近似计算A.反弯点法：框架所受水平平荷载主要是是风荷载和地地震作用将在每个楼层层上的总风力力和总地震力力分配给各个个框架，将结结构分析简化化为平面框架架分析。平面分析时，，可以采用反反弯点法以及及D值法，按柱的的抗侧刚度将将总水平荷载载直接分配到到柱，再根据据反弯点求出出柱各端的弯弯矩M=Vy，然后由结点点平衡求出梁梁端弯矩与剪剪力。反弯点定义：：柱上弯矩为为0的点，注意反反弯点可能在在柱上，也可可能在柱外。。图4-8框架变形图图4-9框架弯矩图反弯点法为了方便地求求出各柱的剪剪力和反弯点点的位置，根根据框架结构构的受力特点点，假定：梁的线刚度与与柱的线刚度度之比为无穷穷大（大于等等于3），各柱上下下两端角位移移θ为零。不考虑框架梁梁柱的轴向变变形，同一层层各节点水平平位移相等。。底层柱反弯点点在距底端高高度处2h/3处，其余各层层反弯点均在在h/2处。其原因在在于底层柱下下端转角为零零而上端不为为零。由假定(1)，根据转角位位移方程：V1=可得侧移刚度度系数：d=由假定(2)，同层各柱柱柱端水平位移移均为Δ，则：同层各柱剪力力：Vj=由假定(3)，柱端弯矩：：Mj下=Mj上=梁端弯矩根据据节点平衡求求出:图4-10节点弯矩平衡衡边柱：Mb=Mc上+Mc下Mb右=(Mc上+Mc下)中柱：Mb左=(Mc上+Mc下)例4-1：作作图图4-11所示示框框架架的弯弯矩矩图图，，图图中中括括号号内内数数字为为各各杆杆的的线线刚刚度度。。解：：当当同同层层各各柱柱h相等等时时，，各柱柱抗抗侧侧刚刚度度d=12ic/h2，可直直接接用用ic计算算它它们们的的分分配系系数数。。这这里里只只有有第第3层中柱柱与与同同层层其其他他柱柱高高不不同同，，做如如下下变变换换，，即即可可采采用用折折算线线刚刚度度计计算算分分配配系系数数。。折算算线线刚刚度度=(42/4.52)i=(16/20.3)××2=1.6计算算过过程程见见图图3-10，最后后弯弯矩矩图图见见图图4-12图4-11框架架计计算算简简图图图4-12框架架反反弯弯点点法法计计算算过过程程图4-13框架架计计算算弯弯矩矩图图括号号内内数数字字为为精精确确解解。。本本例例表表时时，，用用反反弯弯点点法法计计算算的的结结果果，，除除个个别别地地方方外外，，误误差差是是不不大大的的。。误误差差大大是是因因为为梁梁柱柱线线刚刚度度比比不不够够大大，，略略大大于于3B.D值法法（（修修正正反反弯弯点点法法））：：反弯弯点点法法：：梁梁、、柱柱线线刚刚度度比比大大于于3，认认为为结结点点转转角角为为0的一一种种近近似似算算法法。。实实际际中中，，当当梁梁、、柱柱线线刚刚度度比比小小于于3，结结点点转转角角较较大大时时，，此此方方法法计计算算的的内内力力误误差差较较大大。。D值法法““由由日日本本武武藤藤清清教教授授提提出出来来，，用用修修正正柱柱的的抗抗侧侧移移刚刚度度和和调调整整反反弯弯点点高高度度的的方方法法计计算算水水平平荷荷载载下下框框架架的的内内力力，，修修正正后后的的抗抗侧侧刚刚度度用用D表示示，，称称为为D值法法。。假定定：：1、水水平平荷荷载载作作用用下下，，框框架架结结构构同同层层各各节节点点转转角角相等等。。2、不不考考虑虑框框架架梁梁柱柱的的轴轴向向变变形形，，同同一一层层各各节节点点水平平位位移移相相等等。。优点点：：1、计计算算步步骤骤与与反反弯弯点点法法相相同同，，计计算算简简便便实实用用。。2、计计算算精精度度比比反反弯弯点点法法高高。。缺点点：：1、忽忽略略柱柱的的轴轴向向变变形形，，随随结结构构高高度度增增大大，，误误差差增大大。。2、非非规规则则框框架架中中使使用用效效果果不不好好。。计算算步步骤骤：：1、确确定定柱柱侧侧移移刚刚度度D值，，按按照照反反弯弯点点法法计计算算各各柱柱剪剪力力。。2、确确定定柱柱反反弯弯点点高高度度，，求求出出各各杆杆端端弯弯矩矩。一、、柱柱侧侧移移刚刚度度D值δ1=ΔΔ1δ2=ΔΔ2-ΔΔ1δ3=ΔΔ3-ΔΔ2假定定：：1、各各层层层层间间位位移移δ相等等2、各各层层梁梁、、柱柱转转角角θ相等等3、上上下下层层柱柱线线刚刚度度相相等等4、上上下下层层柱柱高高相相等等1、2杆可可看看作作有有δ2相对对位位移移，，再再加上上1端和和2端的的转转角角θ1和θ2M21=同理理：M23=M24=M25=6θ1=θθ2=θθ3=θθδδ1=δδ2=δδ3=δδ+(6i1+6i2+8ic)θθ2+2ic(θθ1+θθ3)=0ΣM2=0θ=再来来看看V21=D21=其中中：：———梁柱柱线线刚刚度度比比———柱刚刚度度修修正正系系数数，，见表表3-1梁柱柱刚刚度度比比对对柱柱刚刚度度的的影影响响表4-1αα计算算公公式式表表当k→→∞，→1，当当K较小小时时候候，，<1有了了D值后后，，按按照照反反弯弯点点法法步步骤骤进进行行计计算算，，只只是是将将反反弯弯点点法法中中的的d=换成成了了：：D=×二、、柱柱反反弯弯点点高高度度比比的的确确定定主要因因素是是柱上上、下下端的的约束束条件件：图4-15反弯点点位置置若θ1=θi-1，则Mi=Mi-1反弯点点在中中点。。若θ1≠θi-1，则M≠Mi-1反弯点点移向向弯矩矩较小小的一一端。。约束越越小，，弯矩矩越小小，极极端情情况下下为铰铰接点点，反反弯点点与该端重重合。。影响柱柱两端端约束束大小小的因因素：：1.结构总总层数数以及及该层层位置置2.梁柱刚刚度比比3.荷载形形式4.上层与与下层层梁刚刚度比比5.上、下下层层层高度度变化化D值法：：先求求得柱柱标准准反弯弯点高高度比比yn，再根根据上上、下下梁线线刚度度比以以及上上下层层高变变化，，对yn进行调调整。。1、柱标标准反反弯点点高度度比ynyn根据各各层等等高、、等跨跨、各各层梁梁、柱柱线刚刚度不不变的的多层层框架架在水水平荷荷载作作用下下的反反弯点点位置置求得得。均布水水平荷荷载下下的yn见书上上表4-3倒三角角分布布荷载载下的的yn见书上上表4-4可根据据框架架总层层数m以及该该层楼楼层数数以及及梁柱柱线刚刚度比比K值查得得。2、上下下梁刚刚度变变化时时反弯弯点高高度比比修正正值y1某柱上上下梁梁刚度度不等等时，，导致致柱上上下结结点转转角不不同，，修正正值为为y1。当(i1+i2)<(i3+i4)时令α1=(i1+i2)/(i3+i4)从表4-2可以查查出y1，取正正值表4-2上下梁梁相对对刚度度变化化时修修正值值y1当(i1+i2)<(i3+i4)时，α1=(i3+i4)/(i1+i2)从表4-2可以查查出y1，但取取负值值。当上下下梁的的刚度度相等等时，，α1=1，表中中y1=0，也即即无需需修正正底层层，不不考虑虑y1修正。。3、上下下层高高度变变化时时，反反弯点点高度度比修修正值值y2和y3。图4-16层高对对反弯弯点的的影响响令h上/h=α2，从表表4-3可以查查出y2，最上上层不不算。。表4-3上下层层柱高高度变变化时时修正正值y2和y3α2>1，y2>0，反弯弯点上上移，，α2<1，y2<0，反弯弯点下下移。。图4-16令h下/h=α3，从表表3-5可以查查出y3，底层层不算算。α3>1，y3<0，反弯弯点下下移，，α3<1，y3>0，反弯弯点上上移。。当上、、下层层层高高没有有变化化时，，也即即α2=α3=1，从表表中可可以查查出y2=y3=0，无需需进行行修正正。最后，，柱反反弯点点高度度比：：y=yn+y1+y2+y3例4-2：图4-17为3层框架架结构构给出出了楼楼层高高处的的总水水平力力及各各杆线线刚度度相对对值，，要求求用D值法分分析内内力。。解：图4-17框架计计算简简图根据表表4-1计算各各层柱柱D值如表表4-4。所有有柱刚刚度之之和为ΣD。由刚刚度计计算每每根柱柱分配配到的的剪力力见下下表由表4-2、4-3查反弯弯点高高度比比如下下表梁、柱柱弯矩矩图见见图4-18图4-18给出了了柱反反弯点点位置置和根根据柱柱剪力力及反反弯点点位置置求出出的柱柱端弯弯矩、、根据据结点点平衡衡平衡衡求出出的梁梁端弯弯矩。。弯矩矩单位位是kN··m。根据据梁端端弯矩矩中进进一步步求出出梁剪剪力(图中未未给出出)。图4-18框架弯弯矩图图三、水水平平荷载载作用用下侧侧移的的近似似计算算图4-19剪力和和弯矩矩引起起的侧侧移框架侧侧移主主要由由水平平荷载载引起起，规规范对对层间间位移的大大小框架总总变形形由弯弯曲变变形和和剪切切变形形两部部分组组成，，层数数不多的框框架，，可以以忽略略轴向向变形形引起起的弯弯曲变变形，，高度度较大大时候候，两两者均均要考考虑。。有限制制，故故需要要计算算层间间位移移以及及顶点点位移移。框架侧侧移主主要由由两部部分变变形组组成：：只考虑虑梁柱柱弯曲曲产生生的侧侧移，，梁柱柱弯曲曲变形形由VA、VB引起，，为剪剪切型型变形形曲线线。只只考虑虑梁柱柱轴向向变形形的侧侧移，，柱轴轴向变变形由由NA、NB合成的的M引起，，为弯弯曲型型变形形曲线线。一般而而言，，总的的侧移移曲线线仍以以剪切切型为为主。。图4-20框架切切面内内力图图1、梁、、柱弯弯曲变变形产产生的的侧移移D：单位位层间间位移移所需需要的的剪力力j层：——j层层间间位移移顶点位位移：：j层位移移：2、柱轴轴向变变形产产生的的侧移移水平荷荷载下下，一一般框框架只只有两两根边边柱轴轴力较较大，，一拉拉一压压，中中柱因因为两两边梁梁剪力力相近近，轴轴力很很小，，可不不计。。Vpj——j层层间剪力力Dij——j层第i根柱D值图4-20框架侧移计计算简图采用力法，，可以求出出侧移的大大小——单位水平集集中力作用用在j层时边柱轴轴力N——水平荷载引引起的柱内内力，N=±M(z)/BA——边柱截面面面积，假设设边柱截面面面积沿着着Z轴直线变化。。n=A顶/A底A(z)=[1-(1-n)z/H]A底V0——基底剪力=±(Hj-z)/B集中荷载情情况下：M(Z)=(H-z)RV0=RFN=其中：Rj=均布荷载：：M(z)=q(H-Z)2/2v0=qH｝FN=倒三角荷载载：M(δ)=V0=FN=｛｝用变量n以及Hj/H，Fn可以由图4-6查出，从而而可以利用用求出第j层顶点位移移轴力引起的的第j层层间位移移：第j层总位移：：第j层层间位移移：表4-6框架轴向变变形侧移计计算图表例4-3：求图4-21所示三跨12层框架由杆杆件弯曲、、柱轴向变变形产生的的顶点侧移移Δn及最大层间间侧移δj，层高h=400cm，总高H=400×12=4800cm，弹性模量量E=2.0×104MPa，各层梁截截面尺寸相相同，柱截截面尺寸有有四种，7层以上柱断断面尺寸减减小，内柱柱、外柱尺尺寸不同，，详见图中中所注。图4-21框架侧移计计算简图解：1.由杆件弯曲曲产生的顶顶点侧移以以及最大层层间侧移计计算：各层ic、K、α、D、ΣDij及层间位移移δj，绝对侧移移计算如表表4-72.由柱轴向变变形产生的的侧移计算算：A顶=40×40=1600cm2A底=50×50=2500cm2n=A顶/A底=1600/2500=0.64V0=12PH=4800cmE=2.0×104N/mmB=1850cm由公式计算算侧移变形形，Fn及，列于表(1)，Fn查表4-6(均布荷载)表4-7顶点侧移及及层间位移移表4-8柱轴向变形形产生的侧侧移由计算结果果可见，柱柱轴向变形形产生的侧侧移与梁、、柱弯曲变变形产生的的侧移相比比，前者占占的比例较较小，在本本例中，总总顶点位移移为：=(2.04+0.21)××10-3P=2.25×10-3Pmm=(0.272+0.004)×10-3P=0.276×10-3Pmm在总位移中中仅占9.3%，柱轴向变形形产生的侧侧移是弯曲曲型的，顶顶层层间变变形最大，，向下逐渐渐减小，而而梁、柱弯弯曲变形产产生的侧移移则是剪切切型的，底底层最大，，向上逐渐渐减小。由由于后者变变形是主要要成分，二二者综合后后仍以底层层的层间变变形最大，，故仍表现现为剪切型型变形特征征。轴向变形位位移：弯曲曲型、顶层层层间位移移最大，向向下逐渐减减小。梁柱弯曲产产生位移：：剪切型，，底层层间间位移最大大，向上逐逐渐减小，，在总变形形总占主要要成分。二者综合后后，仍然以以底层层间间位移最大大，表现为为剪切型变变形。Δ12=δmax=在δmax中所占比例例更小。第二节框框架结构构设计及构构造要求一、延性抗抗震框架的的设计要求求延性框架的的概念：在框架体系系、框架——剪力墙体系系以及框筒筒体系中，，虽然内力力计算方法法不同，但但是在求出出内力以后后，都要通通过内力组组合求出梁梁、柱控制制截面的最最不利内力力，然后进进行截面配配筋计算以以及构造设设计。虽然梁、柱柱截面的一一般配筋计计算以及构构造在一般般的钢筋混混凝土教材材中已有讨讨论，但是是在抗震设设计时，对对钢筋混凝凝土构件有有特殊要求求，本章重重点讨论框框架梁、柱柱以及节点点的抗震设设计方法，，并适当补补充一些非非抗震情况况下的设计计要求。1、延性结构构在罕遇地震震作用下要要求结构处处于弹性状状态是不必必要，也是是不经济的的，通常是是在中等烈烈度的地震震作用下允允许结构某某些构件屈屈服，出现现塑性铰，，使结构刚刚度降低，，塑性变形形加大，当当塑性铰达达到一定数数量后，结结构会出现现屈服现象象，即随着地震作作用力不增增加或增加加很少，而而结构变形形迅速增加加。图4-22延性结构荷荷载位移关关系上图为延性性结构的荷荷载一位移移曲线，延延性结构即即是能维持持承载能力力而又具有有较大塑性性变形能力力的结构构。结构延性能能力通常用用顶点水平平位移延性性比来衡量量。延性比定义义：μ=Δu/Δy其中：Δy——结构屈服时时的顶点位位移；Δu——能维持承载载能力的最最大顶点位位移延性结构在在结果中等等烈度的地地震作用后后，加以修修复仍可以以重新使用用，在罕遇遇地震下也也不至于倒倒塌，符合合抗震设计计的“三水准”要求，因此此在地震区区都应该设设计延性结结构，结构构设计合理，混凝凝土框架可可以达到较较大的延性性，称为延延性框架结结构。框架顶点水水平位移是是由各个杆杆件的变形形形成的，，当各杆件件都处于弹弹性阶段时时，结构变变形是弹性性的，当杆杆件屈服后后，结构就就出现塑性性变形。框框架中，塑塑性铰可能能出现在梁梁上，也可可能出现在在柱上，因因此，梁、、柱构件都都应由良好好的延性，，构件的延延性以构件件的变形或或塑性铰转转动能力来来衡量，称称为构件位位移延性比比μf=fu/fy或截面曲率率延性比2、延性结构构的要求和和分析（1）、要保证证框架结构构有一定的的延性，梁梁、柱构件件需要具有有足够的延延性，钢筋筋混凝土构构件的剪切切破坏是脆脆性的，或或者延性很很小，因此此，构件不不能过早剪剪坏。（2）、框架结结构中，塑塑性铰出现现在梁上比比较有利，，见下图图4-23框架塑性铰铰出现状况况梁端的塑性性铰可以很很多而结构构不致形成成机构，每每一个塑性性铰都可以以吸收和耗耗散一部分分地震能量量，故对每每一个塑性性铰要求可可以放低，，比较容易易实现。此此外，梁是是受弯构件件，具有较较好的延性性。（3）、塑性铰铰出现在柱柱中的时候候（图4-23），很容易易形成破坏坏机构。如如果在同一一层柱上、、下都出现现了塑性铰铰，该层结结构变形将将迅速增大大，成为不不稳定结构构而倒塌，，在抗震结结构中应绝绝对避免出出现这种被被称为软弱弱层的情况况，同时，，柱在压弯弯构件，受受到很大的的轴力作用用，导致柱柱的延性较较小，而且且作为结构构的主要承承载部分，，柱子破坏坏将引起严严重后果，，不易修复复甚至引起起结构倒塌塌，因此，，柱子中出出现塑性铰铰是不利的的。（4）、延性框框架，不仅仅要保证梁梁、柱构件件必须具有有延性外，，还必须保保证各构件件的连接部部分—节点区不出出现脆性剪剪切破坏，，同时还要要保证支座座连接和锚锚固不发生生破坏。3、延性框框架结构构设计原原则（1）、强柱柱弱梁要控制梁梁、柱的的相对强强度，使使塑性铰铰首先在在梁端出出现，尽尽量避免免和减少少柱子中中的塑性性铰；（2）、强剪剪弱弯对于梁、、柱构件件，要保保证构件件现现塑塑性铰而而不过早早剪坏，，因此，，要使构构件抗剪剪承载力力大于塑塑性铰抗抗弯承载载力，为为此要提提高构件件的抗剪剪承载力力；（3）、强节节点、强强锚固、、弱构件件要保证节节点区和和钢筋锚锚固不过过早破坏坏，不在在梁、柱柱塑性铰铰充分发发挥作用用前破坏坏。（4）、强拉拉区弱压压区设计中应应使拉区区钢筋的的屈服先先于压区区混凝土土的破坏坏。注意：上述抗震震措施要要点，不不仅适用用于延性性框架，，也适用用于其它它钢筋混混凝土延延性结构构。框架结构构计算和和构造要要求基本本是围绕绕上述原原则执行行的。二、延性性抗震框框架的计计算要点点1、强柱弱弱梁框架架设计（1）无地震震组合和和有地震震组合而而抗震等等级为四四级的框框架柱，，柱端弯弯矩值取取竖向荷荷载、风风荷载或或水平地地震作用用下组合合所得的的最不利利设计值值。（2）抗震设设计时，，一、二二、三级级框架的的梁、柱柱节点处处，除顶顶层和柱柱轴压比比小于0.15者外，柱柱端考虑虑地震作作用的组组合弯矩矩值应按按下列规规定予以以调整：：一级抗震震等级二级抗震震等级三级抗震震等级9度和一级级抗震框框架尚应应符合式中：—节点上、、下柱端端截面顺顺时针或或逆时针针方向组组合弯矩矩设计值值之和。。上、下下柱端的的弯矩，，可按弹弹性分析析的弯矩矩比例进进行分配配；—节点左、、右梁端端面逆时时针或顺顺时针方方向组合合弯矩设设计值之之和。节节点左、、右梁端端均为负负弯矩时时绝对值值较小一一端的弯弯矩应取取零；—节点左、、右梁端端逆时针针或顺时时针方向向实配的的正截面面抗震受受弯承载载力所对对应的弯弯距值之之和，可可根据实实际配筋筋面积和和材料强强度标准准值确定定。当反弯点点不在柱柱高范围围内时，，柱端弯弯矩设计计值可直直接乘以以强柱系系数，一一级取1.4，二级取取1.2，三级取取1.1。核心筒与与外框筒筒或外框框架之间间的梁外外端负弯弯矩设计计值，应应小于与与该端相相连的柱柱在考虑虑强柱系系数后，，上、下下柱端弯弯矩设计计值之和和。（3）一、二二、三级级框架底底层柱底底弯矩设设计值为为地震作作用组合合弯矩值值乘1.5、1.25、1.15。（3）角柱应应按双向向偏心构构件进行行正截面面承载力力设计。。一、二二、三级级经按第第（2）、（3）条调整整后的弯弯矩、剪剪力设计计值宜乘乘≥1.1系数。2、强剪弱弱弯（1）框架柱柱端部截截面组合合的剪力力设计值值，一、、二、三三级应按按下式调调整；四四级时可可直接取取考虑地地震作用用组合的的剪力计计算值。。一级抗震震等级二级抗震震等级三级抗震震等级9度设防烈烈度和一一级抗震震等级的的框架结结构结构构尚应符符合式中：—柱的净高高；、—分别为柱柱上、下下端顺时时针或逆逆时针方方向截面面组合的的弯矩设设计值，，应符合合以上第第4、5条的要求求；、—分别为柱柱上下端端顺时针针或逆时时针方向向实配的的正截面面抗震受受弯承载载力所对对应的弯弯矩值，，可根据据实配受受压钢筋筋面积，，材料强强度标准准值和轴轴向压力力等确定定；（2）框架梁梁剪力设设计值应应按下列列规定计计算：无地震组组合时，，取考虑虑风荷载载组合的的剪力设设计值。。有地震组组合时，，按抗震震等级分分为：一级抗震震等级二级抗震震等级三级抗震震等级四级抗震震取地震震作用组组合下的的剪力设设计值。。9度和一级级抗震的的框架尚尚应符合合：式中：：—框架梁左左、右端端考虑承承载力抗抗震调整整系数的正正截面受受弯承载载力值；；—考虑地震震作用组组合的框框架梁左左、右端端弯矩设计值；；应分别别按顺时时针和逆逆时针方方向计算算，取较较大值。。—考虑地震震作用组组合时的的重力荷荷载代表表值产生生的剪力力设计值值(9时高层建建筑还应应包括竖竖向地震震作用标标准值)，可按简简支梁计计算确定定：—梁的净跨跨。在公式中中，与与之之和，，应分别别按顺时时针和逆逆时针方方向进行行计算，，取较大大值。每每端的考考虑承载载能力抗抗震调整整系数的的正截面面受弯承承载力值值可可按按有关公公式计算算，但在在计算中中应将纵纵向受拉拉钢筋的的强度设设计值以以强度标准准值代表，取取实配的纵纵向钢筋筋截面面积积，不等等式改为为等式，，并在等等式右边边除以梁梁的正截截面承载载力抗震震调整系系数。框架梁柱柱剪压比比限值无地震作作用组合合时：有地震作作用组合合时：跨高比大大于2.5的框架梁梁、剪跨跨比大于于2的柱跨高比不不大于2.5的框架梁梁、剪跨跨比不大大于2的柱框架柱剪剪跨比及及限值框架柱剪剪跨比：：—框架柱的的剪跨比比。反弯弯点位于于柱高中中部的框框架柱，，可取柱柱净高与与2倍柱截面面有效高高度之比比值；M—柱端截面面组合弯弯矩计算算值，可可取上、、下端的的较大值值；V—柱端截面面与组合合弯矩计计算值对对应的组组合剪力力计算值值；—计算方向向上截面面有效高高度。柱的剪跨跨比宜大大于2，以避免免产生剪剪切破坏坏，为此此，柱净净高与截截面最大大边长之之比不宜宜小于4，梁净跨跨与截面面高度之之比也不不宜小于于4。在设计中中，楼梯梯间、设设备层等等部位难以避免免短柱时时，除应验验算柱的的受剪承载力以外，还还应采取取措施提提高其延性和抗抗剪能力力。柱剪跨比比=1/2长细比3、强节点点弱构件件一、二级级框架梁梁柱节点点核心区区组合的的剪力设设计值，，应按下下列公式式计算：：设防烈度度为9度的结构构以及一一级抗震震等级的的框架结结构：其他情况况：式中：—梁柱核心心区组合合的剪力力设计值值；—梁截面的的有效高高度，节节点两侧侧梁截面面高度不不等等时可可采用平平均值；；—梁受压钢钢筋合力力点至受受压边缘缘的距离离；—柱的计算算高度，，可采用用节点上上、下柱柱反弯点点之间的的距离；；—梁的截面面高度，，节点两两侧梁截截面高度度不等时时可采用用平均值值；—节点剪力力增大系系数，一一级取1.35，二级取取1.2。—节点左、、右梁端端反时针针或顺时时针方向向组合的的弯矩设设计值之之和。一一级节点点左、右右梁端弯弯矩均为为负值时时，绝对对值较小小的弯矩矩应取零零；—节点左、、右梁端端反时针针或顺时时针方向向按实配配钢筋面面积(计入受压压钢筋)和材料强强度标准准值计算算的受弯弯承载力所对应应的弯矩矩设计值值之和。。节点核心心区截面面受剪承