建筑工程大体积混凝土基础结构施工

第四章大体积积混凝土基础础结构施工本章主要讲述述：1、混凝土裂缝缝2、混凝土温度度应力3、防止混凝土土温度裂缝的的技术措施4、大体积混凝凝土基础结构构施工4.1混凝土裂缝混凝土是多种种材料组成的的非匀质材料料，它具有较较高的抗压强度度、良好的耐耐久性及抗拉拉强度低、抗抗变形能力差、易易开裂等特性性。近代混凝土的的研究证明，，在不同的受受力状态下，，混凝土的破裂裂过程，实际际上是和“微微观裂缝”的的发展相关联的。一、裂缝的种种类及产生原原因（一）裂缝的的种类按裂缝的宽度度不同，混凝凝土裂缝可分分为“微观裂裂缝”和“宏宏观裂缝”两种种。1．微观裂缝在尚未承受荷荷载的混凝土土结构中存在在着肉眼看不不见的微观裂缝，其宽宽度为0.05mm以下。微观裂裂缝主要有三三种，如图3-1所示。(1)粘着裂缝，即即沿着骨料周周围出现的骨骨料与水泥石石粘面上的裂缝。(2)水泥石裂缝，，即分布在骨骨料间水泥浆浆中的裂缝。。(3)骨料裂缝，即即存在于骨料料本身的裂缝缝。上述三种微观观裂缝中，粘粘着裂缝和水水泥石裂缝较较多，而骨料裂缝较少少。微观裂缝在混混凝土结构中中的分布是不不规则的，沿沿截面是不贯穿的。有有微观裂缝的的混凝土可以以承受拉力，，但结构物的某些受拉较较大的薄弱环环节，微观裂裂缝在拉力作作用下，很容易串连贯贯穿全截面，，最终导致较较早的断裂。。2.宏观裂缝宽度不小于0.05mm的裂缝是肉眼眼可见裂缝，，亦称为宏观观裂缝，宏观裂裂缝是微观裂裂缝扩展的结结果。在建筑工程中中，微观裂缝缝对防水、防防腐、承重等等不会引起危害，具有有微观裂缝结结构则假定为为无裂缝结构构。设计中所谓不不允许出现裂裂缝，是指宽宽度无大于0.05mm的初始裂缝。有有裂缝的混凝凝土是绝对的的，无裂缝的的混凝土是相对的。产生宏观裂缝缝一般有外荷荷载、次应力力和变形变化化三种起因，前前两者引起裂裂缝的可能性性较小，后者者是导致混凝土产产生宏观裂缝缝的主要原因因，这种裂缝缝又可分为表面裂裂缝、深层裂裂缝和贯穿裂裂缝，如图3-2所示。(1)表面裂缝大体积混凝土土浇筑初期，，水泥水化热热大量产生，，使混凝土的的温度迅速上上升。但由于于混凝土表面面散热条件较较好，热量可可向大气中散散发，其温度度上升较少；；而混凝土内内部由于散热热条件较差，，热量不易散散发，其温度度上升较多。。混凝土内部部温度高、表表面温度低，，则形成温度度梯度，使混混凝土内部产产生压应力，，表面产生拉拉应力，当拉拉应力超过混混凝土的极限限抗拉强度时时，混凝土表表面就产生裂裂缝。表面裂缝虽不不属于结构性性裂缝，但在在混凝土收缩缩时，由于表表面裂缝处的的断面已削弱弱，易产生应应力集中现象象，能促使裂裂缝进一步开开展。国内外对裂缝缝宽度都有相相应的规定，，如我国的混混凝土结构设设计规范(GB50-89)，对钢筋混凝凝土结构的最最大允许裂缝缝宽度就有明明确的规定：：室内正常环环境下的一般般构件为0.3mm；露天或室内内高湿度环境境下为0.2mm。(2)贯穿裂缝大体积混凝土土浇筑初期，，混凝土处于于升温阶段及及塑性状态，，弹性模量很很小，变形变变化所引起的的应力很小，，温度应力一一般可忽略不不计。混凝土浇筑一一定时问后，，水泥水化热热基本已释放放，混凝土从从最高温逐渐渐降温，降温温的结果引起起混凝土收缩缩，再加上混混凝土多余水水分蒸发等引引起的体积收收缩变形，受受到地基和结结构边界条件件的约束，不不能自由变形形，导致产生生拉应力，当当该拉应力超超过混凝土极极限抗拉强度度时，混凝土土整个截面就就会产生贯穿穿裂缝。贯穿裂缝切断断了结构断面面，破坏了结结构整体性、、稳定性、耐久久性、防水性性等，影响正正常使用。应应当采取一切措施施控制贯穿裂裂缝的开展。。(3)深层裂缝基础约束范围围内的混凝土土，处在大面面积拉应力状状态，在这种区域若产产生了表面裂裂缝，则极有有可能发展为为深层裂缝，甚至发展展成贯穿性裂裂缝。深层裂裂缝部分切断断了结构断面，具有很大大的危害性，，施工中是不不允许出现的的。如果设法避免基础约约束区的表面面裂缝，且混混凝土内外温温差控制适当，基本上可可避免出现深深层裂缝和贯贯穿裂缝。（二）裂缝产产生的原因大体积混凝土土施工阶段产产生的温度裂裂缝，是其内内部矛盾发展展的结果。一一方面是混凝凝土由于内外外温差产生应应力和应变，，另一方面是是结构物的外外约束和混凝凝土各质点的的约束阻止了了这种应变，，一旦温度应应力超过混凝凝土能承受的的极限抗拉强强度，就会产产生不同程度度的裂缝。总总结大体积混混凝土产生裂裂缝的工程实实例，产生裂裂缝的主要原原因如下：1.水泥泥水水化化热热的的影影响响水泥泥在在水水化化过过程程中中产产生生大大量量的的热热量量，，这这是是大大体体积积混混凝凝土土内内部部温温升升的的主主要要热热量量来来源源，，试试验验证证明明每每克克普普通通水水泥泥放放出出的的热热量量可可达达500J。由于于大大体体积积混混凝凝土土截截面面的的厚厚度度大大，，水水化化热热聚聚集集在在结结构构内内部部不不易易散散发发，，会会引引起起混混凝凝土土内内部部急急骤骤升升温温。。水水泥泥水水化化热热引引起起的的绝绝热热温温升升，，与与混混凝凝土土厚厚度度、、单单位位体体积积水水泥泥用用量量和和水水泥泥品品种种有有关关，，混混凝凝土土厚厚度度愈愈大大，，水水泥泥用用量量愈愈多多，，水水泥泥早早期期强强度度愈愈高高，，混混凝凝土土内内部部的的温温升升愈愈快快。。大体体积积混混凝凝土土测测温温试试验验研研究究表表明明：：水水泥泥水水化化热热在在1～3d放出出的的热热量量最最多多，，大大约约占占总总热热量量的的50％左左右右；；混混凝凝土土浇浇筑筑后后的的3～5d内，，混混凝凝土土内内部部的的温温度度最最高高。。混凝凝土土的的导导热热性性能能较较差差，，浇浇筑筑初初期期混混凝凝土土的的弹弹性性模模量量和和强强度度都都很很低低，，对对水水化化热热急急剧剧温温升升引引起起的的变变形形约约束束不不大大，，温温度度应应力力自自然然也也比比较较小小。。随着着混混凝凝土土龄龄期期的的增增长长，，其其弹弹性性模模量量和和强强度度相相应应提提高高，，对对混混凝凝土土降降温温收收缩缩变变形形的的约约束束愈愈来来愈愈强强，，即即产产生生很很大大的的温温度度应应力力，，当当混混凝凝土土的的抗抗拉拉强强度度不不足足以以抵抵抗抗该该温温度度应应力力时时，，便便产产生生温温度度裂裂缝缝。。2.内外约束束条件的的影响各种结构构的变形形变化中中，必然然受到一一定的约约束阻碍碍其自由变形，，阻碍变变形因素素称为约约束条件件，约束束又分为为内约束束与外约束束。结构产生生变形变变化时，，不同结结构之间间产生的的约束称称为外约束，结结构内部部各质点点之间产产生的约约束称为为内约束束，外约约束分为自自由体、、全约束束和弹性性约束三三种。建筑工程程中的大大体积混混凝土，，相对水水利工程程来说体体积并不算很大大，它承承受的温温差和收收缩主要要是均匀匀温差和和均匀收收缩，故外外约束应应力占主主要地位位。大体积混混凝土与与地基浇浇筑在一一起，当当温度变变化时受受到下部地基的的限制，，因而产产生外部部的约束束应力。。混凝土土在早期期温度上升升时，产产生的膨膨胀变形形受到约约束面的的约束而而产生压压应力，此此时混凝凝土的弹弹性模量量很小，，徐变和和应力松松弛大，，混凝土与与基层连连接不太太牢固，，因而压压应力较较小。但但当温度度下降时，，则产生生较大的的拉应力力，若超超过混凝凝土的抗抗拉强度，混凝凝土将会会出现垂垂直裂缝缝。在全约束束条件下下，混凝凝土结构构的变形形应是温温差和混混凝土线膨胀系系数的乘乘积，即即:ε＝△T·α，当ε超过混凝凝土的极极限拉伸伸值εp时，结构便出现现裂缝。。由于结结构不可可能受到到全约束束，况且且混凝土土还有徐变变变形，，所以温温差在25～30℃情况下也也可能不不产生。由此可可见，降降低混凝凝土的内内外温差差和改善善约束条条件，是是防止大体体积混凝凝土产生生裂缝的的重要措措施。3.外界气温温变化的的影响大体积混混凝土结结构在施施工期间间，外界界气温的的变化对对防止大大体积混混凝土开开裂有重重大影响响。混凝凝土的内内部温度度是由浇浇筑温度度、水泥泥水化热热的绝热热温升和和结构的的散热温温度等各各种温度度的叠加加之和。。浇筑温温度与外外界气温温有着直直接关系系，外界界气温愈愈高，混混凝土的的浇筑温温度也愈愈高；如如外界温温度下降降，会增增加混凝凝土的温温度梯度度，特别别是气温温骤降，，会大大大增加外外层混凝凝土与内内部混凝凝土的温温度梯度度，因而而会造成成过大温温差和温温度应力力，使大大体积混混凝土出出现裂缝缝。大体积混混凝土不不易散热热，其内内部温度度有的工工程竟高高达90℃以上，而而且持续续时间较较长。温温度应力力是由温温差引起起的变形形所造成成的，温温差愈大大，温度度应力也也愈大。。因此，，研究合合理的温温度控制制措施，，控制混混凝土表表面温度度与外界界气温的的温差，，是防止止裂缝产产生的重重要措施施。4.混凝土收收缩变形形影响(1)混凝土塑塑性收缩缩变形在混凝土土硬化之之前，混混凝土处处于塑性性状态，，如果上上部混凝凝土的均均匀沉降降受到限限制，如如遇到钢钢筋或大大的混凝凝土上骨骨料，或或者平面面面积较较大的混混凝土、、其水平平方向的的减缩比比垂直方方向更难难时，就就容易形形成一些些不规则则的混凝凝土塑性性收缩性性裂缝。。这种裂裂缝通常常是互相相平行的的，间距距为0.2～1.0m，并且有有一定的的深度，，它不仅仅可以发发生在大大体积混混凝土中中，而且且可以发发生在平平面尺寸寸较大、、厚度较较薄的结结构构件件中。(2)混凝土的的体积变变形混凝土在在水泥水水化过程程中要产产生一定定的体积积变形，，但多数数是收缩缩变形，，少数为为膨胀变变形。掺掺入混凝凝土中的的拌合水水，约有有20％的水分分是水泥泥水化所所必需的的，其余余80％都要被被蒸发，，最初失失去的自自由水几几乎不引引起混凝凝土的收收缩变形形，随着着混凝土土的继续续干燥而而使吸附附水逸出出，就会会出现干干燥收缩缩。混凝土干干燥收缩缩的机理理比较复复杂，其其主要原原因是混混凝土内内部孔隙隙水蒸发发引起的的毛细管管引力所所致，这这种干燥燥收缩在在很大程程度上是是可逆的的，即混混凝土产产生干燥燥收缩后后，如再再处于水水饱和状状态，温温凝土还还可以膨膨胀恢复复到原有有的体积积。除上述干缩收收缩外，混凝凝土还会产生生碳化收缩，，即空气中的的二氧化碳(C02)与混凝土中的的氢氧化钙[Ca(OH)2]反应生成碳酸酸钙和水，这这些结合水会会因蒸发而使使混凝土产生生收缩。二、控制裂缝缝开展的基本本方法从控制裂缝的的观点来讲，，表面裂缝危危害较小，而而贯穿性裂缝缝危害很大，，因此，在大大体积混凝土土施工中，重重点是控制混混凝土贯穿裂裂缝的开展，，常采用的控控制裂缝开展展的基本方法法有如下三种种：1.“放”的方法所谓“放”的的方法，即减减小约束体与与被约束体之之间的相互制约，，以设置永久久性伸缩缝的的方法。也就就是将超长的现浇混凝土土结构分成若若干段，以期期释放大部分分热量和变形,减小约束应力力。我国《混凝土结构设设计规范》中规定：现浇浇混凝土框架架结构；现浇混混凝土剪力墙墙、装配式挂挂板结构；全全现浇剪力墙结构，处于于室内或土中中条件下的伸伸缩缝间距，，分别为45m、55m和65m。目前，国外许许多国家也将将设置永久性性的伸缩缝作作为控制裂缝开展的一一种主要方法法，其伸缩缝缝间距一般为为30m-40m，个别规定为为10m～20m。2.“抗”的方法所谓“抗”的的方法，即采采取一定的技技术措施，减减小约束体与被约约束体之间的的相对温差，，改善钢筋的的配置，减少混凝凝土的收缩，，提高混凝土土的抗拉强度度等，以抵抗温温度收缩变形形和约束应力力。3.“放”、“抗””结合的方法法“放”、“抗抗”结合的方方法，又可分分为“后浇带带”、“跳仓仓打”和“水平平分层间歇””等方法。(1)“后浇带”法“后浇带”是是指现浇整体体混凝土结构构中，在施工工期间保留临时性性温度、收缩缩的变形缝方方法。该缝根根据工程的具体条条件，保留一一定的时间，，再用混凝土土填筑密实后成为为连续、整体体、无伸缩缝缝的结构。在施工期间设设置作为临时时伸缩缝的““后浇带”，，将结构分成成若干段，可可有效地削减减温度收缩应应力；在施工工的后期，再再将若干段浇浇筑成整体，，以承受约束束应力。在正正常的施工条条件下，“后后浇带”的间间距一般为20～30m，后浇带宽为为1.0m左右，混凝土土浇筑30～40d后用混凝土封封闭。(2)“跳仓打”法“跳仓打”法法，即将整个个结构按垂直直施工缝分段段，间隔一段段，浇筑一段段，经过不少少于5d的间歇后再浇浇筑成整体，，如果条件许许可时，间歇歇时间可适当当延长。采用用此法时，每每段的长度尽尽可能与施工工缝结合起来来，使之能有有效地减小温温度应力和收收缩应力。在施工后期将将跳仓部分浇浇筑上混凝土土，将这若干干段浇筑成整整体，再承受受第二次浇筑筑的混凝土的的温差和收缩缩。先浇与后后浇混凝土两两部分的温差差和收缩应力力叠加后应小小于混凝土的的设计抗拉强强度，这就是是利用“跳仓仓打”法控制制裂缝、但不不成为永久伸伸缩缝的目的的。(3)“水平分层间歇歇”法“水平分层间间歇”法，即即以减少混凝凝土浇筑厚度度的方法来增增加散热机会会，减小混凝凝土温度的上上升，并使混混凝土浇筑后后的温度分布布均匀。此法法的实质是：：当水化热大大部分是从上上层表面散热热时，可以分分为几个薄层层进行浇筑。。根据工程实实践经验，水水平分层厚度度一般可控制制在0.6m—2.0m范围内，相邻邻两浇筑层之之间的间隔时时间，应以既既能散发大量量热量，又不不引起较大的的约束应力为为准，一般以以5～7d为宜。4.2混凝土温度应应力一、结构中的的温度场大体积混凝土土中心部位的的最高温度，，在绝热条件件下是混凝土土浇筑温度与与水泥水化热热之和。但实实际的施工条条件表明，混混凝土内部的的温度与外界界环境必然存存在着温差，，加上结构物物的四周又具具备一定的散散热条件，因因此，在新浇浇筑的混凝土土与其周围环环境之间也必必然会发生热热能的交换。。故大体积混混凝土内部的的最高温度，，是由浇筑温温度、水泥水水化热引起的的温升和混凝凝土的散热温温度三部分组组成。（三）水化热热实测升降温温曲线为快速掌握大大体积钢筋混混凝土在硬化化过程中的温温度变化情况，有有利于施工中中控制裂缝的的开展，工程程技术人员对有关关工程在不同同季节、不同同厚度的混凝凝土的水化热进行行了施工全过过程的跟踪和和实测，统计计整理后得出混凝凝土中心部位位的水化热升升降温曲线如如图3—3所示。设T`max为混凝土内部部最高温升，，tmax为达到混凝土土内部最高温度的时时间。从图3—3中可以查得：：A曲线：2.6m厚夏季施工时时测温曲线的的T`max＝60.8℃，tmax＝3d；B曲线：1.3m厚,夏季施工时，，测温曲线的的T`max＝39.1℃,tmax＝3d，掺粉煤灰；；C曲线：2.6m厚，冬季施工工时，测温曲曲线的T`max＝31.4℃,tmax＝5.5dD曲线：1.3m厚，冬季施工工时，测温曲曲线的T`max＝22.3℃,tmax＝3d；E曲线：2.5m厚，夏季施工工时测温曲线线的T`max＝52.0℃，tmax＝3d；F曲线：4.95m厚秋季施工时时测温曲线的的T`max＝64.4℃，tmax＝7d；G曲线：0.5m厚，冬季施工工时；测温曲曲线的T`max＝17.0℃tmax＝2d；H曲线：0.5m厚，夏季施工工时，测温曲曲线的T`max＝38.0℃,tmax＝1．5d。从图3—3也可以得出：：相同的厚度度；在不同的的施工季节混凝土内部的的最高温度是是不同的，冬冬季仅为夏季季的45％～55％。根据以上上所示的水化化热升降温曲曲线，可直接接用于相似工程的控制制裂缝开展的的计算工作中中，求得近似似解答。二、温度应力力的计算（一）计算温温度应力的基基本假定高层建筑基础础工程中的大大体积混凝土土，其几何尺尺寸、一次浇筑混凝土量量等，都有远远比混凝土大大坝小，与混混凝土大坝相比，其具有有以下特点：：(1)混凝土的强度度级别较高，，水泥用量较较多，因此在在凝结硬化中收缩变变形也较大；；(2)高层建筑基础础工程一般为为配筋结构，，并且配筋率率较高，抗不均匀匀沉降的受力力钢筋的配筋筋率在0.5％以上，如此配筋对控制制裂缝十分有有利；(3)由于高层建筑筑基础工程的的几何尺寸并并不是太大，，水化热温升较快，，降温散热亦亦较快，因此此，降温与收收缩的共同作用是引起混混凝土开裂的的主要因素。。(4)工业与民用用建筑的地地基一般比比坝基弱，，因此，地地基对混凝土底部部的约束也也比坝基弱弱，地基是是属于非刚刚性的；(5)控制裂缝的的方法不必必像坝体混混凝土那样样，即不必必采用特制的低热热水泥和复复杂的冷却却系统，而而主要是依依靠合理配配筋、改进设设计、采取取合理的浇浇筑方案和和浇筑后加加强养护等等措施，以提提高结构的的抗裂性，，避免引起起过大的内内外温差而而出现裂缝。。根据高层建建筑基础工工程大体积积混凝土的的五大特点点，这类结结构所承受的的温差和收收缩，可以以认为是均均匀温差和和均匀收缩，因此外外约束应力力是引起其其裂缝的主主要原因。。4.3防止混凝土土温度裂缝缝的技术措措施工程上常用用的防止混混凝土裂缝缝的措施主主要有：①采用中低热热的水泥品品种；②降低水泥用用置；③合理分缝分分块；④掺加外加料料；⑤选择适宜的的骨料；⑥控制混凝土土的出机温温度和浇筑筑温度；⑦预埋水管、、通水冷却却，降低混混凝土的最最高温升；；⑧表面保护、、保温隔热热；⑨采取防止止混凝土裂裂缝的结构构措施等。。在结构工程程的设计与与施工中，，对于大体体积混凝土土结构，为防止其产产生温度裂裂缝，除需需要在施工工前进行认认真计算外；还要做做到在施工工过程中采采取有效的的技术措施施，根据我我国的施工经经验应着重重从控制混混凝土温升升、延缓混混凝土降温温速率、减少少混凝土收收缩、提高高混凝土极极限拉伸值值、改善混混凝土约束程程度、完善善构造设计计和加强施施工中的温温度监测等等方面采取技技术措施。。以上这些些措施不是是孤立的，，而是相互互联系、相互互制约的，，施工中必必须结合实实际、全面面考虑、合合理采用，才才能收到良良好的效果果。一、水泥品品种选择和和用量控制制大体积混凝凝土结构引引起裂缝的的主要原因因是：混凝凝土的导热性能较差差，水泥水水化热的大大量积聚，，使混凝土土出现早期期温升和后期期降温现象象。因此，，控制水泥泥水化热引引起的温升，即减小小降温温差差，对降低低温度应力力、防止产产生温度裂裂缝能起到釜釜底抽薪的的作用。1.选用中热或或低热的水水泥品种混凝土升温温的热源是是水泥水化化热，选用用中低热的的水泥品种，是控制制混凝土温温升的最基基本方法。。如＃425的矿渣硅酸盐水泥，，其3d的水化热为为l80kJ／kg，而＃425的普通硅酸盐水泥，，其3d的水化热却却为250kJ／kg；＃425的火山灰硅酸盐水泥泥，一般3d内的水化热热仅为同标标号普通硅硅酸盐水泥的60％。2.充分利用混混凝土的后后期强度根据大量的的试验资料料表明，每每立方米混混凝土中的的水泥用量，每增减减吨，其水水化热将使使混凝土的的温度相应应升降1℃。一方面在满满足混凝土土温度和耐耐久性的前前提下，尽尽量减少水水泥用量．严严格控制每每立方米混混凝土水泥泥用量不超超过400kg；另一方面可可根据结构构实际承受受荷载的情情况，对结结构的强度度和刚度进行行复算，并并取得设计计单位、监监理单位和和质量检查查部门的认可可后，采用用f45，f60或f90替代代f28作为为混混凝凝土土的的设计计强强度度，，这这样样可可使使每每立立方方米米混混凝凝土土的的水水泥泥用用量量减减少少40-70kg左右右，，混混凝凝土土的的水水化化热热温温升升相相应应降降低低4~7℃℃。结构构工工程程中中的的大大体体积积混混凝凝土土，，大大多多采采用用矿矿渣渣硅硅酸酸盐盐水水泥泥，，其其熟熟料料矿矿物物含含量量比比硅硅酸酸盐盐水水泥泥的的少少得得多多，，而而且且混混合合材材料料中中活活性性氧氧化化硅硅、、活活性性氧氧化化铝铝与与氢氢氧氧化化钙钙、、石石膏膏的的作作用用，，在在常常温温下下进进行行缓缓慢慢，，早早期期强强度度(3d，7d)较低低，，但但在在硬硬化化后后期期(28d以后后)，由由于于水水化化硅硅酸酸钙钙凝凝胶胶数数量量增增多多，，使使水水泥泥石石强强度度不不断断增增长长，，最最后后甚甚至至超超过过同同标标号号的的普普通通硅硅酸酸盐盐水水泥泥，，对对利利用用其其后后期期强强度度非非常常有有利利。。二、、掺掺加加外外加加料料在混混凝凝土土中中掺掺入入一一些些适适宜宜的的外外加加料料，，可可以以便便混混凝凝土土获获得得所所需要要的的特特性性，，尤尤其其在在泵泵送送混混凝凝土土中中更更为为突突出出。。泵泵送送性性能能良良好的的混混凝凝土土拌拌和和物物应应具具备备三三种种特特性性：：①在在输输送送管管壁壁形形成成水水泥泥浆浆或或水水泥泥砂砂浆浆的的润润滑滑层层，，便便混混凝凝土土拌和物物具有有在管管道中中顺利利滑动动的流流动性性；②为了了能在在各种种形状状和尺尺寸的的输送送管内内顺利利输送送，混混凝土土拌合物物要具具备适适应输输送管管形状状和尺尺寸的的变化化的变变形性性；③为在在泵送送混凝凝土施施工过过程中中不产产生离离析而而造成成堵塞塞，拌拌和物应应具备备压力力变化化和位位置变变动的的抗分分离性性。由于影影响泵泵送混混凝土土性能能的因因素很很多，，如砂砂石的的种类类、品质和和级配配、用用量、、砂率率、坍坍落度度、外外掺料料等。。因此此，为为了满足足混凝凝土具具有良良好的的泵送送性，，在进进行混混凝土土配合合比的的设计中中，不不能用用单纯纯增加加单位位用水水量方方法，，这样样不仅仅会增增加水泥泥用量量，增增大混混凝土土的收收缩．．而且且还会会使水水化热热升高，更更容易易引起起裂缝缝。工程实实践证证明，，在施施工中中优化化混凝凝土级级配；；掺加加适宜宜的外加料料，以以改善善混凝凝土的的特性性，是是大体体积混混凝土土施工工中的的一项重重要技技术措措施。。混凝凝土中中常用用的外外加料料主要要是外外掺剂剂和外掺掺料。。1.掺加外外掺剂剂大体积积混凝凝土中中掺加加外掺掺剂主主要是是木质质素磺磺酸钙钙(简称木钙)。木质质素磺磺酸钙钙，属属阴离离子表表面活活性剂剂，它它对水水泥颗粒有有明显显的分分散效效应，，并能能使水水的表表面张张力降降低。。因此，在在泵送送混凝凝土中中掺入入水泥泥重量量的0.2％～0.3％木钙钙，它不仅仅能使使混凝凝土的的和易易性有有明显显的改改善，，而且且可减减少10％左右右的拌拌和水水，混混凝土土28d的强度度提高高10％以上上：若若不减少拌拌和水水，坍坍落度度可提提高10cm左右；；若保保持强强度木木变，，可节约约水泥泥10％，从从而可可降低低水化化热。。2.掺加外外掺料料大量试试验资资料表表明，，在混混凝土土中掺掺入一一定量量的粉粉煤灰灰后，除除了粉粉煤灰灰本身身的火火山灰灰活性性作用用，在在生成成硅酸酸盐凝凝胶，作作为胶胶凝材材料的的一部部分起起增强强作用用外；；在混混凝土土用水水量不变变的条条件下下，由由于粉粉煤灰灰颗粒粒呈球球状并并具有有“滚滚珠效效应”，，可以以起到到显著著改善善混凝凝土和和易性性的效效能；；若保保持混混凝上拌拌和物物原有有的流流动性性不变变，则则可减减少用用水量量，起起到减减水的效效果，，从而而可提提高混混凝土土的密密实性性和强强度；；掺入入适量量的粉煤煤灰，，还可可大大大改善善混凝凝土的的可泵泵性，，降低低混凝凝土的的水化热热。大体积积混凝凝土掺掺和粉粉煤灰灰分为为“等等量取取代法法”和和“超超量取取代法法”两两种。。前者者是用用等体体积的的粉煤煤灰取取代水水泥的的方法法；但但其早早期强强度(28d以内)也会随随掺入入量增增加而而下降降，所所以对对早期期抗裂裂要求求较高高的工工程，，取代代量应应非常常慎重重。后后者是是一部部分粉粉煤灰灰取代代等体体积水水泥，，超量量部分分粉煤煤灰则则取代代等体体积砂砂子，，它不不仅可可获得得强度度增加加效应应，而而且可可以补补偿粉粉煤灰灰取代代水泥泥所降降低的的早期期强度度，从从而保保持粉粉煤灰灰掺入入前后后的混混凝土土强度度等效效。《粉煤灰灰在混混凝土土和砂砂浆中中应用用技术术规程程》中规定定：对对用作作掺合合料的的粉煤煤灰，，按其其品质质可分分为Ⅰ，Ⅱ，III级。Ⅰ级粉煤煤灰一一般是是用静静电收收尘器器收集集的，，颗粒粒较细细(80μm以下颗颗粒占占95％以上上)，并富富集有有大量量表面面光滑滑的球球状玻玻璃体体；Ⅱ级粉煤煤灰系系我国国大多多数火火电厂厂的排排出物物，其其颗粒粒较粗粗，经经加工工磨细细后才才能达达到要要求的的细度度；Ⅲ级粉煤煤灰是是指火火电厂厂排出出的原原状干干灰或或湿灰灰，其其颗粒粒较粗粗且未未燃尽尽的炭炭粒较较多。。掺加原原状粉粉煤灰灰和磨磨细粉粉煤灰灰对水水泥水水化热热的影影响，见见表3-13、表3-14。三、骨骨料的的选择择大体积积混凝凝土砂砂石料料的重重量约约占混混凝土土总重重量的的85％左右，正正确选选用砂砂石料料对保保证混混凝土土质量量、节节约水水泥用用量、、降低水水化热热数量量、降降低工工程成成本是是非常常重要要的。。骨料料的选选用应根根据就就地取取材的的原则则，首首先考考虑选选用生生产成成本低低、质质量优良良的天天然砂砂石料料。根根据国国内外外对人人工砂砂石料料的试试验研研究和生生产实实践，，证明明采用用人工工骨料料也可可以做做到经经济实实用。。1.粗骨料料的选选择为了达达到预预定的的要求求，同同时又又要发发挥水水泥最最有效效的作作用，粗粗骨料料有一一个最最佳的的最大大粒径径。但但对于于结构构工程程的大大体积混混凝土土，粗粗骨料料的规规格往往往与与结构构物的的配筋筋间距距、模模板形状状以及及混凝凝土的的浇筑筑工艺艺等因因素有有关。。结构工工程的的大体体积混混凝土土，宜宜优先先采用用以自自然连连续级级配的的粗骨骨料配配制。。这种种用连连续级级配粗粗骨料料配制制的混混凝土土，具具有较较好的的和易易性、、较少少的用用水量量和水水泥用用量，，以及及较高高的抗抗压强强度。。在选选择粗粗骨料料粒径径时，，可根根据施施工条条件，，尽量量选用用粒径径较大大、级级配良良好的的石子子。根根据有有关试试验结结果证证明，，采用用5～40mm石子比比采用用5～25石子，，每立立方米米混凝凝土可可减少少水量量15kg左右，，在相相同水水灰比比的情情况下下，水水泥用用量可可节约约20kg左右，，混凝凝土温温升可可降低低2℃。选用较较大骨骨料粒粒径，，不仅仅可以以减少少用水水量，，使混混凝土土的收收缩和和泌水水随之之减少少，也也可减减少水水泥用用量，，从而而使水水泥的的水化化热减减小，，最终终降低低混凝凝土的的温升升。但但是，，骨科科粒径径增大大后，，容易易引起起混凝凝土的的离析析，影影响混混凝土土的质质量。。因此此，进进行混混蹬土土配合合比设设计时时，不不要盲盲目选选用大大粒径径骨料料，必必须进进行优优化级级配设设计，，施工工时加加强搅搅拌、、浇筑筑和振振捣等等工作作。2.细骨料料的选选择大体积积混凝凝土中中的细细骨料料，以以采用用中、、粗砂砂为宜宜，细细度模数宜宜在2.6—2.9范围内内。根根据有有关试试验资资料证证明，，当采采用细度度模数数为2.79；平均均粒径径为0.381的中粗粗砂，，比采采用细度模模数为为2.12、平均均粒径径为0.336的细砂砂，每每立方方米混混凝土可可减少少水泥泥用量量28~35kg，减少少用水水量20-25kg，这样样就降低低了混混凝土土的温温升和和减小小了混混凝土土的收收缩。。泵送混混凝土土的输输送管管道形形式较较多，，既有有直管管又有有锥形形管、、弯管和和软管管；当当通过过锥形形管和和弯管管时，，混凝凝土颗颗粒间间的相相对位置置就会会发生生变化化；此此时如如果混混凝土土中的的砂浆浆量不不足，，便会产产生堵堵管现现象。。所以以，在在级配配设计计时可可适当当提高高砂串；但若若砂率过过大，将将对混凝凝土的强强度产生生不利影影响。因因此，在满满足可泵泵性的前前提下，，尽可能能降低砂砂率。3.骨料质量量的要求求骨料的质质量如何何，直接接关系到到混凝土土的质量量，所以以，骨料料中不应应含有超超量的粘粘土、淤淤泥、粉粉屑、有有机物及及其他有有害物质质，其含含量不能能超过规规定的数数值。混混凝土试试验表明明，骨料料中的含含泥量是是影响混混凝土质质量的最最主要因因素，它它对混凝凝土的强强度、干干缩、徐徐变、抗抗渗、抗抗冻融、、抗磨损损及和易易性等性性能都产产生不利利的影响响，尤其其会增加加混凝土土的收缩缩，引起起混凝土土的抗拉拉强度的的降低，，对混凝凝土的抗抗裂更是是十分不不利。因因此，在在大体积积混凝土土施工中中，石子子的含泥泥量控制制在不大大于1％，砂的的含泥量量控制在在不大于于2％。四、控制制混凝土土出机温温度和浇浇筑温度度为了降低低大体积积混凝土土的总温温升，减减小结构构物的内内外温差差，控制制混凝土土的出机机温度与与浇筑温温度同样样非常重重要。2.控制温凝凝土浇筑筑温度混凝土从从搅拌机机出料后后，经搅搅拌车或或其他工工具运输输、卸料、浇浇筑、振振捣、平平仓等工工序后的的混凝土土温度称称为混凝土土浇筑温温度。关于混凝凝土浇筑筑温度的的控制，，各国都都有明确确的规定定。如我国有有些规范范提出混混凝土浇浇筑温度度应不超超过25℃，否则必必须采取取特殊技技术措施施。美国国ACI施工手册中规定定不超过过32℃；日本土土木学会会施工规规程中规规定不得超超过30℃；日本建建筑学会会钢筋混混凝土施施工规程中规定定不得超超过35℃。在土建工工程的大大体积混混凝土施施工中，，实践证证明浇筑筑温度对结构物物的内外外温差影影响不大大，因此此对主要要受早期期温度应应力影响的的结构物物，没有有必要对对浇筑温温度控制制过严，，如上海海宝山钢铁铁总厂施施工的七七个大体体积钢筋筋混凝土土基础，，其中有有四个基础础混凝土土的浇筑筑温度达达32～35℃，均未采采取特殊殊的技术措施施，经检检查均未未出现影影响混凝凝土质量量的问题题。但是考虑虑到温度度过高会会引起混混凝土较较大的干干缩及给给浇筑带来不利利影响，，适当限限制混凝凝土的浇浇筑温度度还是必必要的。。根据工程程经验总总结，建建议最高高浇筑温温度控制制在35℃以下为宜，这就就要求在在常规施施工情况况下，应应该合理理选择浇浇筑时间，完善善浇筑工工艺及加加强养护护工作。。五、加强强养护，，延缓混混凝土降降温速率率大体积混混凝土浇浇筑后，，加强表表面的保保湿、保保温养护护，对防防止混凝土土产生裂裂缝具有有重大作作用。保湿、保保温养护护的目的的有三个个：第一减小小混凝土土的内外外温差，，防止出出现表面面裂缝；；第二是防防止混凝凝土过冷冷，避免免产生贯贯穿裂缝缝；第三是延延缓混凝凝土的冷冷却速度度，以减减小新老老混凝土土的上下下层约束。。在混凝土土浇筑之之后，尽尽量以适适当的材材料加以以覆盖，，采取保保湿和保保温措施施，不仅仅可以减减少升温温阶段的的内外温温差，防防止产生生表面裂裂缝，而而且可以以使水泥泥顺利水水化，提提高混凝凝土的极极限拉伸伸值，防防止产生生过大的的温度应应力和温温度裂缝缝。六、提高高混凝土土的权限限拉伸值值混凝土的的收缩值值和极限限拉伸值值，除与与水泥用用量、骨骨料品种种和级配配、水灰灰比、骨骨料含泥泥量等有有关外，，还与施施工工艺艺和施工工质量密密切相关关。因此此，通过过改善混混凝土的的配合比比和施工工工艺，，可以在在一定程程度上减减少混凝凝土的收收缩和提提高混凝凝土极限限拉伸值值εP。这对防防止产生生温度裂裂缝也可可起到一一定的作作用。大量现场场试验证证明，对对浇筑后后的混凝凝土进行行二次振振捣，能能排除混混凝土因因泌水在在粗骨料料、水平平钢筋下下部生成成的水分分和空隙隙，提高高混凝土土与钢筋筋的握裹裹办，防防止因混混凝土沉沉落而出出现的裂裂缝，减减小混凝凝土内部部微裂，，增加混混凝土的的密实度度，使混混凝土的的抗压强强度提高高10～20％，从而而可提高高温凝土土的抗裂裂性。混凝土二二次振捣捣的恰当当时是指指混凝土土振捣后后尚能恢恢复到塑塑性状态态的时间间，这是是二次振振捣的关关键。又又称为振振动界限限。掌握握二次振振捣恰当当时间的的方法一一般有以以下两种种：(1)将运转着着的振动动棒以其其自身的的重力逐逐渐插入入混凝土土中进行行振捣，，混凝土土在振动动棒慢慢慢拔出时时能自行行闭合，，不会在在混凝土土中留下下孔穴，，则可认认为此时时施加二二次振捣捣是适宜宜的。(2)为了准确确地判定定二次振振捣的适适宜时间间，国外外一般采采用测定定贯入阻阻力值的的方法进进行判定定。当标标准贯入入阻力值值在未达达到350N／cm2以前，再再进行二二次振捣捣是有效效的，不不会损伤伤已成型型的混凝凝土。根根据有关关试验结结果，当当标准贯贯入阻力力值为350N／cm2时，对应应的立方方体块强强度为25N／m2，对应的的压痕仪仪强度值值为27N／cm2。由于采用用二次振振捣的最最佳时间间与水泥泥品种、、水灰比比、坍落落度、气气温和振振捣条件件等有关关。因此此，在实实际工程程正式采采用前必必须经试试验确定定。同时时，在最最后确定定二次振振捣时间间时，既既要考虑虑技术上上的合理理性，又又要满足足分层浇浇筑、循循环周期期的安排排，在操操作时间间上要留留有余地地，避免免由于这这些失误误而造成成“冷接接头”等等质量问问题。在传统混混凝土搅搅拌工艺艺过程中中，水分分直接润润湿石子子的表面面；在混混凝土成成型和静静置过程程中，自自由水进进一步向向石于与与水泥砂砂浆界面面集中，，形成石石子表面面的水膜膜层。在在混凝土土硬化后后，由于于水膜的的存在而而使界面面过渡层层疏松多多孔，削削弱了石石子与硬硬化水泥泥砂浆之之间的粘粘结，形形成混凝凝土中最最薄弱的的环节，，从而对对混凝土土抗压强强度和其其他物理理力学性性能产生生不良影影响。改进混凝凝土的搅搅拌工艺艺，可以以提高混混凝土的的极限拉拉伸值，，减少混混凝土的的收缩。。为了进进一步提提高混凝凝土的质质量，可可采用二二次投料料的净浆浆裹石搅搅拌新工工艺，这这样可有有效地防防止水分分向石子子与水泥泥砂浆界界面的集集中，使使硬化后后的界面面过渡层层的结构构致密，，粘结强强度增强强，从而而可使混混凝土强强度提高高10％左右，，相应地地也提高高了混凝凝土的抗抗拉强度度和极限限抗拉值值。当混混凝土强强度基本本相同时时，采用用这种搅搅拌工艺艺可减少少水泥用用量7％左右，，相应地地也减少少了水化化热。七、改善善边界约约束和构构造设计计防止大体体积混凝凝土产生生温度裂裂缝，除除可采取取以上施施工技术术措施外外，在改改善边界界约束和和构造设设计方面面也可采采取一些些技术措措施。如如合理分分段浇筑筑、设置置滑动层层、避免免应力集集中、设设置缓冲冲层、合合理配筋筋、设应应力缓和和沟等。。1.合理分段段浇筑当大体积积混凝土土结构的的尺寸过过大，通通过计算算证明整整体一次次浇筑会会产生较较大温度度应力，，有可能能产生温温度裂缝缝时，则则可与设设计单位位协商，，采用合合理的分分段浇筑筑，即增增设“后后浇带””进行浇浇筑。用“后浇浇带”分分段施工工时，其其计算是是将降低低温差和和收缩应应力分为为两部分分。在第第二部分分内结构构被分成成若干段段，使之之能存放放他的小小温度和和收缩应应力；在在施工后后期再将将这若干干段浇筑筑成整体体；继续续承受第第二部分分降温温温差和收收缩的影影响。““后浇带带”的间间距，在在正常情情况下为为20～36m；保留时时间一般般不宜少少于40d，其宽度度可取70～100，其混凝凝土强度度等级比比原结构构提高5～10N／mm2，湿养护护不少于于15d。“后浇浇带”的的构造，，如图3—10所示。2.合理配筋筋在构造设设计方面面进行合合理配筋筋，对混混凝土结结构的抗抗裂有很很大作用用。工程程实践证证明，当当混凝土土墙板的的厚度为为400～600mm时，采取取增加配配置构造造钢筋的的方法，，可使构构造筋起起到温度度筋的作作用，能能有效提提高混凝凝土的抗抗裂性能能。配置的构构造筋应应尽可能能采用小小直径、、小间距距。例如如配置直直径6～14mm、间距控控制在100～150mm。按全截截面对称称配筋比比较合理理，这样样可大大大提高抵抵抗贯穿穿性开裂裂的能力力。进行行全截面面配筋，，含筋率率应控制制在0．3％～0．5％之间为为好。对于大体体积混凝凝土，构构造筋对对控制贯贯穿性裂裂缝作用用不太明明显，但但沿混凝凝土表面面配置钢钢筋，可可提高面面层抗表表面降温温的影响响和干缩缩；3.设置滑动动层由于边界界存在约约束才会会产生温温度应力力，如在在与外约约束的接接触面上上全部设设置滑动动层，则则可大大大减弱外外约束。。如在外外约束的的两端的的1／4～1／5的范围内内设置滑滑动层，，则结构构的计算算长度可可折减约约一半，，为此，，遇有约约束强的的岩石类类地基、、较厚的的混凝土土垫层等等时，可可在接触触面上设设置滑动动层，对对减少温温度应力力将起到到显著作作用。滑动层的做做法有：涂涂刷两道热热沥青加铺铺一层沥青青油毡；或或铺设10～20mm厚的沥青砂砂；或铺设设50mm厚的砂或石石屑层等。。4.设置应力缓缓和沟设置应力缓缓和沟，即即在结构的的表面，每每隔一定距距离(一般约为结结构厚度的的1/5)设一条沟，，设置应力力缓和沟后后，可将结结构表面的的拉应力减减少20％—50％，可有效效地防止表表面裂缝。。这种方法法是日本清清水建筑工工程公司研研究出的一一种防止大大体积混凝凝土开裂的的方法。我我国已用于于直径60mm、底板厚3.5～5.0m、容量1.6万m3的地下罐工工程，并取取得良好效效果。应力力缓和沟的的形式，如如图3-11所示。5.设置缓冲层层设置缓冲层层，即在高高、低板交交接处、底底板地梁处处等，用30～50mm厚的聚苯乙乙烯泡沫塑塑料板作垂垂直隔离、、以缓冲基基础收缩时时的侧向压压力，如图图3—12所示。6.避免应力集集中在孔洞周围围、变断面面转角部位位、转角处处等，由于于温度变化化和混凝土土收缩，会会产生应力力集中而导导致混凝土土裂缝。为为此，可在在孔洞四周周增配斜向向钢筋、钢钢筋网片；；在变断面面处避免断断面突变，，可作局部部处理使断断面逐渐过过渡。同时时增配一定定量的抗裂裂钢筋，达达对防止裂裂缝产生是是有很大作作用的。八、加强施施工监测工工作在大体积混混凝土的凝凝结硬化过过程中，随随时摸清大大体积混凝凝土不同深深度温度场场升降的变变化规律，，及时监测测混凝土内内部的温度度情况，对对于有的放放矢地采取取相应的技技术措施，，确保混凝凝土不产生生过大的温温度应力，，具有非常常重要的作作用。监测混凝土土内部的温温度，可采采用在混凝凝土内不同同部位埋设设锡热传感感器，用混混凝土温度度测定记录录仪进行施施工全过程程的跟踪和和监测。混混凝土温度度测定记录录仪，是以以XQC-300大型长图自自动平衡记记录仪和WZG-010铜热电阻温温度传感器器作为基本本测温单示示，并加装装“定时全全自动扩展展”装置组组合而成，，将XQC-300平衡记录仪仪原来的12个点测温能能力提高到到108个点，能做做到全面、、均匀地控控制大体积积混凝土温温度情况。。混凝土温度度测定记录录仪，是以以测定电阻阻变化来显显示温度的的仪器，其其基本原理理是电桥平平衡方式。。记录仪连连接着打印印系统，将将各测点温温度打印在在记录纸上上，可以直直接读数。。为了能准确确地了解混混凝土内部部温度场的的分布情况况，除需要要按设计要要求布置一一定数量的的传感器外外，还要确确保埋入混混凝土中的的每个传感感器具有较较高的可靠靠性。因此此，必须对对传感器进进行封装，，封装的工工序一般包包括：初筛筛→热老化化处理→绝绝缘试验→→馈线焊接接和密封。。4.4大体积混凝凝土基础结结构施工一、钢筋工工程大体积混凝凝土结构的的钢筋，具具有数量多多、直径大大、分布密密、上下层层钢筋高差差大等特点点。这是与与一般混凝凝土结构的的明显区别别。为使钢筋网网片的网格格方整划一一、间距正正确，在进进行钢筋绑绑扎或焊接接时，可采采用4—5m长卡尺限位位绑扎(图3—13所示)。即根据钢钢筋间距在在卡尺上设设置缺口，，绑扎时在在长钢筋的的两端角卡卡尺缺口卡卡住钢筋，，待绑扎牢牢固后拿去去卡尺，这这样既能满满足钢筋间间距的质量量要求，又又能加快绑绑扎的速度度。钢筋的的连接，可可采用气压压焊、对接接焊、锥螺螺纹和套筒筒挤压连接接等方法。。大体积混凝凝土结构由由于厚度大大，多数设设计为上、、下两层钢筋筋。为保证证上层钢筋筋的标高和和位置准确确无误，应设立立支架支撑撑上层钢筋筋。过去多多用钢筋榨榨支架，不仅用用钢量大，，稳定性差差，操作不不安全，而而且难以保持上上层钢筋在在同一水平平上。因而而目前一般般采用角钢焊制制的支架来来支承上层层钢筋的重重量、控制制钢筋的标高、、承担上部部操作平台台的全部施工荷载载。钢筋支支架立柱的的下端焊在在钢管桩桩桩帽上，在上上端焊上一一段插座管管，插入∮∮48钢筋脚手管，用横楞楞和满铺脚脚手板组成成浇筑混凝凝土用的操操作平台(图3-14)。钢筋网片和和骨架多在在钢筋加工工厂加工成成型，运到到施工现场场进行安装装。但工地地上也要设设简易的钢钢筋加工成成型机械，，以便对钢钢筋整修和和临时补缺缺加工。二、模板工工程模板是保证证工程结构构外形和尺尺寸的关键键，而混凝凝土对模板板的侧压力力是确定模模板尺寸的的依据。大大体积混凝凝土的浇筑筑常采用泵泵送工艺，，该工艺的的特点是浇浇筑速度快快，浇筑面面集中。由由于泵送混混凝土的操操作工艺决决定了它不不可能做到到同时将混混凝土均匀匀地分送到到浇筑混凝凝土的各个个部位，所所以，往往往会使某一一部分的混混凝土升高高很大，然然后才移动动输送管，，依次浇筑筑另一部分分的混凝土土。因此，，采用泵送送工艺的大大体积混凝凝土的模板板，绝对不不能按传统统、常规的的办法配置置。而应当根据据实际受力力状况，对对模板和支支撑系统等等进行认真计算算，以确保保模板体系系具有足够够的强度和和刚度。（一）泵送送混凝土对对模板侧压压力计算泵送混凝土土对模板的的最大侧压压力，可采采用下列两两种方法计算：：1.按我国现行行有关规范范计算我国《混凝土结构构工程施工工质量验收收规范》(GB50204-2002)对模板侧压压力的计算算，规定可可按下列两式计算算，并取两两式中的洲洲、值：F=0.22F=2.5H式中F——新浇筑混凝凝土对模板板的最大侧侧压力(kN/m2)；β1——外加剂影响响修正系数数。不掺外外加剂时取取1．0；掺具有缓缓凝作用的的外加剂时时取1.2；β2——混凝土坍落落度影响修修正系数，，当坍落度度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取1．15；γ——混凝土重力力密度(kN/m3)；t0———新浇浇筑筑混混凝凝土土的的初初凝凝时时间间(h)，可可按按实实测测确确定定。。当当缺缺乏乏试试验验资资料料时时，，可可采采用用t=200/(T+15)；V————混凝凝土土浇浇筑筑速速度度(m/h)；T————混凝凝土土浇浇筑筑时时的的温温度度(℃℃)；H————混凝凝土土测测压压力力计计算算位位置置处处至至新新浇浇筑筑混混凝凝土土顶顶面面的的总总高高度度(m)。2.借鉴鉴国国外外的的施施工工经经验验日本本建建筑筑学学会会通通过过若若干干工工程程试试验验实实践践后后，，在在《建筑规规范范JASS-5钢筋筋混混凝凝土土》中推推荐荐了了一一些些侧侧压压力力计计算的的经经验验公公式式。。我我国国经经过过几几个个工工程程的的实实践践，，认认为为具具有一一定定的的参参考考价价值值。。经经验验公公式式如如表表3-18所列列：：（二二））侧侧模模及及支支撑撑根据据以以上上计计算算的的混混凝凝土土最最大