高支模模板专项施工方案

高支模模板专项施工方案第一节、编制依据本工程高支模模板专项施工方案的编制依据以下资料：1、阜宁县施庄中心小学教学楼工程施工图纸及《施工组织设计》2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-20087、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-201510、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-201211、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-201312、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200513、《建筑施工安全检查标准》JGJ59--201114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—9115、《钢管脚手架扣件》GB/5831-2006危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）第二节、工程概况一、工程简介：阜宁县施工中心小学教学楼工程位于盐城市阜宁县施庄中心小学校区内，地上四层，局部一层阶梯教室，桩基承台基础。±0.000相当于黄海高程3米，底层层高3.9米（阶梯教室层高高约7.5米），其余层高均为3.6米。建筑主体结构相对高度15米，室内外高低差0.3米。建筑规模占地面积911.5平米，总建筑面积3011平米。本工程由江苏清华·启迪科技园发展有限公司援助兴建、县教育局会同施庄中心小学组织实施、江苏创盛项目管理有限公司负责监理、江苏汉宇建筑有限公司负责承建。二、框架柱、梁、板结构设计特征：1、框架柱框架柱截面尺寸有600×600㎜和400×400㎜两种，层高一层3.9米，阶梯教室层高7.45米，二层及以上层高均为3.6米。2、框架梁框架梁截面300×850㎜，净跨8125㎜；框架梁截面300×900㎜，净跨9225㎜；框架梁截面400×1600㎜，净跨15050㎜。通过比较分析，阶梯教室框架梁截面受荷载影响最不利的为梁截面400×1600×15050㎜。该框架梁集中线荷载0.4×1.6×25KN/m=16KN/m＜20KN/m，且框架梁净跨Ln＜18米、框架梁钢管排架支撑系统高度为H＝7.47－1.6＝5.87米＜8米，确定本工程框架梁板模板属于高支模范畴，应编制高支模专项施工方案，但不需专家认证。3、现浇楼板现浇板板厚有120㎜和130㎜厚两种，板跨有3300㎜、4000㎜、4200㎜和4500㎜四种类型，首层阶梯教室模板支撑高度为H＝7.47－0.12＋0.1＝7.45米＜8米，且板线性荷载q＝0.13×25＝3.25＜15KN/㎡，确定本工程框架板模板属于高支模范畴，应编制高支模专项施工方案，但不需专家认证。第三节、工程管理目标一、质量管理目标公司将选派优秀项目经理和专业业务水平雄厚且近年施工过类似工程的管理人员组成项目管理班子进驻，全面推行项目法施工，确保本工程保质按期完成。项目部根据公司的质量服务宗旨严格按照设计文件、现行施工规范及操作规程和建筑安装工程质量评定标准、江苏省建筑工程竣工验收备案制度等相关规定精心组织施工，保证质量体系的正常运行，确保本工程质量一次性验收合格。二、工期管理目标本工程总工期为243日历天，拟定开工计划2016年9月23日，2017年5月23日竣工。根据本工程结构特征、建设规模和总进度计划需求，项目部将投入满足施工需求的人力、财力、技术力量、机械设备等，采取组织措施、技术措施、经济措施、合同措施、管理措施保证进度计划的实施，紧抓节点工期，并在每月末向业主、监理提交下月的工作日程安排，确保本工程在预期240天内完成。三、安全管理目标公司将严格执行国家及盐城市安全标准化相关规定，项目经理部除开展安全学习和安全教育外，还要主抓现场施工的安全工作，落实安全措施到位、应急措施跟上。公司根据“谁主管、谁负责”的原则和有关安全生产法律、法规的规定，对项目经理部不重视安全工作、措施不到位、发生安全事故的，如果造成严重后果的公司将追究项目经理刑事责任，如果后果不严重，项目经理领导责任，公司承担相应的管理责任（行政责任和民事责任）。四、文明施工管理目标我公司将严格遵守盐城市阜宁县“文明施工标化工地”有关规定，加强施工工地的安全文明施工管理，保持施工工地整洁卫生，保证施工场地内的道路与市政道路畅通，自行解决好与四邻的交通、环卫和施工噪音问题，降低噪音、渣土证等项问题。竣工验收合格后20天内负责将现场所有临时设施拆除，将建筑垃圾清运出场，做到工完场清，并承担相关费用。五、企业社会信誉我公司一贯严格遵守和履行建筑施工合同示范文本中的各项条款，本着始终坚持“诚信天下”的企业精神，恪守“质量第一、客户至上”的服务宗旨，遵循“优质、高效；团结、奉献”的工作态度，以知名品牌建筑企业为发展目标，努力打造一流建筑施工企业，全心全意为社会建造优质精品工程，为江苏盐城市阜宁县施庄中心小学交上一份美满答卷！第四节、施工计划一、材料计划1、钢材的选用钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×2.8以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5≤5钢卷尺b.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤5钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。连接用焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。二、施工进度计划本工程施工进度计划如下表：第五节、施工技术与安全保证措施一、组织保障：1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施：（一）、模板支架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（二）、模板支架拆除技术措施1、拆架前:(1)、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

(2)、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

(4)、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第7.4.3条、第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、监测监控1、安全管理：(1)、搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)、脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；(12)、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求：(1)、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2～4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3～5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种：1)、由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)、由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)、负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：周建康手机：安全员：花青手机：技术负责人：谢富兵手机：医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、施工方案及材料的选择本工程模板安装质量按清水混凝土的要求进行模板排板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。考虑到施工工期、质量和安全要求，结合施工现场较为狭窄、汽车泵不具备施工条件且无塔吊配合的实际情况，本工程模板施工采取柱、梁、板整体混凝土浇筑方式，在方案选择时要充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。模板及其支撑系统所用材料主要采用15㎜厚多层胶合板、38×88㎜木方、Ø48×2.8钢管与山形卡、扣件等，质量应满足模板的刚度及稳定性要求，确保施工质量。2、框架梁截面较大，模板安装采取跳仓法：先铺设梁底模和安装梁、板一侧模板，待梁钢筋施工完成后再安装梁和板另一侧模板。3、综合以上模板及模板支架设计原则，结合本工程的实际情况，借鉴以往施工经验，采用以下三种模板及其支撑系统方案：柱模板、梁模板、板模板。①、柱模板本工程框架柱截面尺寸最大为600×600㎜，首层层高为3.9米，其余层高均为3.6米。模板采用15㎜厚的多层胶合板、钢管（可使用C14穿柱螺杆配套）加固。模板在木工车间制作、施工现场组拼，保证柱棱角方正、顺直、美观。柱模板的背部支撑由两层（木楞、钢管）组成，第一层为直接支撑面板的木质竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的水平钢管及柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍均采用短钢管、山形弯和扣件组合，配套用C14对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。②、梁模板模板采用15mm厚多层胶合面板、Ø48×2.8钢管支撑系统，梁侧模板采用可回收的C14对拉螺栓、钢管配套加固。梁底及梁侧向模板配38×88㎜木方作木楞和Ø48×2.8钢管作支撑，承重支撑架体采用扣件式钢管脚手架：由扣件、立杆、横杆、支座组成。③、板模板采用15mm厚多层胶合面板，板底配38×88㎜木方作木楞和Ø48×2.8钢管作水平支撑。承重支撑架采用扣件式钢管脚手架：由扣件、托梁（油顶）、立杆、横杆、支座组成。第七节、模板安装一、模板安装基本要求：1、模板定位基础或楼层测量放线时间：当基础或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa）时开始进行轴线投测，测量仪器及工具：经纬仪、水准仪、钢卷尺。根据建筑控制点和控制线引测建筑物的主轴控制线，并以主轴控制线为依据引出各构件的细部控制线：墙柱构件的模板控制线为200mm，梁控制线以框架柱轴线为基准，以便于模板安装和校正。2、模板安装前具备的条件⑴、参与施工的木工已接收技术交底，施工前各项准备工作已经顺利完成。⑵、钢筋隐蔽工程已经通过验收，柱脚垃圾、杂物已经清除干净且柱脚定位筋已经施焊完成。3、模板安装要求⑴、模板外观完好、表面清洁，已涂刷脱模剂，严禁脱模剂沾污梁、板、柱钢筋表面上。⑵、模板拼缝要严密。模板组装要按照模板配板图尺寸拼装成整体，在现场拼装时要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设木楞盖住板缝，以防漏浆。⑶、模板支撑系统应具有一定的强度、刚度和稳定性。模板背面采用内楞与外楞加固（内楞木楞、外楞钢管），以保持模板的整体性。⑷、模板拼装精度要求：两块模板之间拼缝≤1㎜；相邻模板之间高低差≤1㎜；模板平整度≤2㎜；模板平面尺寸偏差±3㎜。二、框架柱、梁、板模板安装技术要点：1、框架柱模板⑴、框架柱模板施工流程：柱模板加工制作→质量检验→安装柱模板→检验→浇筑砼→拆柱模→柱模清理、刷脱模剂⑵、框架柱模板配制与施工：本工程楼层框架柱模采用15mm厚多层胶合板。模板在木工棚内制作、施工现场组拼。竖向内背楞为38×88㎜木楞，外背楞采用Ø48×2.8钢管，柱箍采用Ø48×2.8钢管、间距450mm。可采用C14穿墙螺栓加固，且柱下端穿墙柱螺杆距楼地面距离不大于250㎜。框架柱四周加钢管斜向支撑并与梁排钢管排架连成一片，以增强框架柱模板支撑系统的整体稳定性。框架柱边角与梁、板、柱节点处采用贴海棉条封堵，以保证楞角方直、美观。框架柱模板安装完毕应执行质量“三检制度”，框架柱与框架柱之间采用拉通线检查验收，班组“三检”合格后报项目部专职质检员进行验收。框架柱模板配制及支撑图2、框架梁模板本工程框架梁截面有300×850㎜，净跨8125㎜；梁截面300×900㎜，净跨9225㎜；梁截面400×1600㎜，净跨15050㎜。本次专项施工方案以受荷载影响最不利的框架梁截面400×1600×15050㎜的梁、板模板为例进行受力计算，框架梁模板施工方案如下：⑴、框架梁模板施工流程：梁板模板加工制作→质量检验→铺设梁底模板和一侧向梁板模板→模板质量检查→绑扎梁钢筋→梁钢筋质量检查→安装梁另一侧向梁板模板→模板质量检验→绑扎板钢筋→浇筑砼→拆模⑵、梁模板支设步骤：按照平面布置图搭设现浇板满堂脚手架，可调支撑丝杠朝下；支设主、次梁的独立双排架，并将双排架与满堂架形成整体拉结；支设主、次梁底模、侧模以及支架，当板缝间隙大于1㎜时，粘贴包装胶带。主、次梁模板均采用15㎜厚的多层胶合板做面板、38×88木方做次龙骨见下图示：主、次梁节点示意图当梁高≥600mm时沿梁纵向方向采用对拉螺杆紧固，底层第一道螺杆距梁底不大于300㎜，螺杆纵向间距不大于600mm，梁高度方向每增加300mm再增设一道Φ14对拉螺杆，保证梁模板支撑系统的稳固性。梁底水平钢管排架支撑间距不大于800mm，可调式钢管顶撑间距不大于800mm，底部排架离梁端250mm开始排。当梁截面高度小于900㎜时，梁底部中间加设钢管支撑为一根；大于900㎜时梁底部中间加设钢管支撑为二根。梁模板支撑架立面简图⑶、框架梁模板安装注意事项：①、跨度≥4m的现浇钢筋混凝土梁、板模板要求起拱，起拱高度为跨度1～3/1000；1～3/C轴三、四层及屋面框架梁跨度达16米，按设计要求梁施工前预先起拱70mm。②、本工程由于框架主梁跨度超过8米，为便于板底模板拆除，保留梁底模板，支模时梁排架采取独立搭设原则，保证拆除板模板时梁底模及其钢管排架支撑系统不别破坏。③、本工程楼层温度后浇带梁板采用独立支模方式，以保证在拆除后浇带两侧梁板模板时后浇带处模板支撑系统不别破坏。④、梁模板支设利用了楼板模板的竖向立杆，要求托着板底木方的水平钢管搭设时要严格控制其位置的水平、标高的准确性。⑤、本工程在梁柱节点处，采用多层板、钢管与38×88㎜木方背楞围成柱角，下部用柱夹具夹紧。现场拼接此处要求调节拼接，保证直角，如下图示：梁、柱节点示意图⑥、由于主、次梁间存在高差，在主、次梁模板接头处单独设木方加小板进行搭接调节，木方及小板宽为次梁宽，小板高为主次梁高的差值。⑦、梁侧模用木方与15mm厚多层胶合板钉制，防止梁侧模损坏。楼板面板拼接处下应尽量设置通长木方，防止在此处露浆。⑧、为便于梁底木屑等垃圾清理，在梁柱节点梁端的梁底模板上留设清扫口（梁宽×100），垃圾清扫完后用木模将清扫口封堵上。⑨、梁底板模板支设与顶板模板的竖向立杆为一整体，要求托着板底木方的水平钢管搭设时要严格控制其位置，要求水平尺寸和标高准确。⑩、当框架梁截面高度为850～900㎜时，梁钢管排架立杆沿梁跨方向间距800㎜；当框架梁截面高度1600㎜时，梁钢管排架立杆沿梁跨方向间距500㎜；当框架梁截面高度400～550㎜时，梁钢管排架立杆沿梁跨方向间距800㎜。所有立杆步距1500㎜，所有框架梁钢管排架宽B＋500㎜，梁侧模用38×88mm木方与多层胶合板钉牢。3、现浇楼板模板本工程现浇板厚度有120㎜和130㎜两种，但阶梯教室层高达7.45米，实际支模高度估计H＝7.47－0.12＋0.1＝7.45米，属于高架钢管扣件支模范畴，需沿高度方向加一道水平剪刀撑。其余楼层教室及走廊现浇板支模高度均不大于3.9米，为普通模板安装方式。高支模楼板模板采用15㎜厚多层胶合板，板模内背38×88㎜木楞，木楞间距250mm，板模主楞采用Ø48×2.8钢管做板底水平支撑，扣件式钢管脚手架为支撑系统。钢管立杆间距800㎜，大横杆步距1500㎜。⑴、模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序⑵、楼板模板施工时注意以下几点：①、扣件式钢管满堂排架搭设时应放线，应从框架梁两侧开始搭设。立杆采用对接形式，大横杆钢管接头要错开且与已成型的框架柱有较好连接，确保排架整体稳定性；立杆最下面满设一道扫地杆，扫地杆距地面200mm。②、由于首层阶梯教室1～3/C轴框架梁钢管排架支设于回填土层上且该框架梁截面400×1600㎜，梁跨度约16米。故该处房心回填基土必须夯实、浇筑C10混凝土垫层。在搭设梁板钢管排架前钢管立杆下端铺设通长18#槽钢或通长脚手板作支承点，以增强基层整体刚度和稳定性。③、立杆必须在楼面弹线上垫木方。所有立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。接头位置要求如下：④、排架搭设时要横平竖直、纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉杆连通。水平拉杆要求如下：A、每步纵横向水平杆必须拉通；B、水平杆件接长应采用对接扣件连接，水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：⑤、楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与柱、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求跨度大于4m时梁板中间应起拱1～3‰。1～3/C轴三、四层及屋面框架梁跨度达16米，按设计要求梁板施工前应预先起拱70mm。每3排立杆设置一道竖向全立面剪刀撑，且剪刀撑倾斜度数未45～60°，剪刀撑与立杆用扣件可靠连接，由此形成模板排架支撑系统。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接法，剪刀撑应采用搭接法，搭接长度不得小于500㎜，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100㎜处固定，图示如下：剪刀撑设置：(1)、扣件式、门式：2、剪刀撑周边拉结：1)、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。2)、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。3)、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。⑥、模板底第一排楞需紧靠梁内侧模，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条。楼板模板面板拼缝处应尽量设置通长木方，且顶板模板与墙柱接触处必须加海棉条，以防止漏浆。⑦、顶托自由高度（钢管顶到顶托U型槽平直段高度）不大于200mm。顶板纵横格栅采用压刨刨成同样规格的38×88㎜木楞，并拉通线找平。特别是四周的格栅保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距250mm。板模板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与梁侧模齐平，加密封条，避免梁侧面"吃模"。⑧、从墙根起步300mm立第一根立杆以后按800mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。三、质量检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。第八节、模板拆除与混凝土养护一、框架梁、板混凝土构件养护：本工程混凝土养护拟采用自然养护方式，常采用浇水养护、表面覆盖等措施。框架梁板混凝土二次抹压成型后，及时在混凝土表面覆盖地膜严密，当地膜因楼层测量放线揭开后，待放线完成应及时浇水养护，养护时间不少于7天，有特殊要求的混凝土养护时间不少于15天。二、模板及其支撑系统拆除相关规定：1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后由技术人员发放拆模通知书后方可拆模。梁底模板及支架拆除时混凝土强度要求执行GB50204－2011《混凝土结构工程施工质量验收规范》的有关条款规定，见下表。后浇带两侧部位的梁底模及其板支撑系统必须待后浇带施工完毕、且根据其同条件混凝土试块抗压强度达设计强度的100%时方可拆除。底模及支架拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（米）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2；≤8≥75＞8≥100梁拱壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件≥1002、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：拆除梁柱侧模时混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。3、模板拆除顺序与安装模板顺序相反：先支的模板后拆，后支的先拆。楼板的竖向支撑、梁侧及底模的支撑采用普通钢管配合支撑形式。拆模时先拆除梁底及梁侧模板，然后降下板底的脚手架，在梁与梁的交叉点住处均拼制单小块模板以备拆模后延期支撑的保留。⑴、楼板模板拆除：楼板模板拆除时，先调节顶部托梁（油顶）支撑，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。⑵、大截面的框架梁板模板拆除大截面框架梁钢管排架采取独立支撑方式，拆除板底模板时保留梁底模板及其支撑系统不拆除。⑶、后浇带模板拆除：①、本工程后浇带模板排架搭设采取独立支撑系统，即在拆除后浇带相邻梁板时保留后浇带处的模板及其支撑系统。②、后浇带处的模板拆除要待后浇带处混凝土抗压强度达到设计强度的100%后。三、模板表面清理、刷脱模剂1、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放。2、模板拆除后及时采用铲刀、湿布进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。第九节、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆柱模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、人工传运模板时必须有专人负责监控，严格遵守相关安全操作规程，防止模板坠落伤人。7、模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止倾倒保护措施，将模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。8、环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第十节、框架梁板模板支撑系统相关计算书一、梁模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:钢管强度为205N/mm2，钢管强度折减系数取1；模板支架搭设高度为5.9m；梁截面B×D=400×1600mm；立杆的纵距(跨度方向)l=0.8m，立杆的步距h=1.5m；梁底增加2道承重立杆；面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2；内龙骨采用38×88mm木方；木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2；梁两侧立杆间距1m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.2kN/m2，混凝土钢筋自重25.5kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2kN/m2。扣件计算折减系数取1。梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.60+0.20)+1.40×2.00=52kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×2.8；钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。[一]、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1、荷载的计算：(1)、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.400=16.320kN/m(2)、模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.400×(2×1.600+0.400)/0.400=0.720kN/m(3)、活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.400×0.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×16.320+1.35×0.720)=20.704kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=15.00cm3；截面惯性矩I=11.25cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.083kN；N2=3.199kN；N3=3.199kN；N4=1.083kN最大弯矩M=0.039kN.m；最大变形V=0.054mm(1)、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.039×1000×1000/15000=2.600N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)、抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1677.0/(2×400.000×15.000)=0.419N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)、挠度计算面板最大挠度计算值v=0.054mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求![二]、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.199/0.400=7.997kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.00×0.40×0.40=0.128kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×7.997=1.919kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×7.997=3.519kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=49.05cm3；截面惯性矩I=215.8cm4；(1)、龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.128×106/49045.3=2.61N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)、龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1919.29/(2×38×88)=0.861N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)、龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.248kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.248×400.04/(100×9000.00×.0)=0.056mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求![三]、梁底支撑钢管计算(一)、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.060kN.m；最大变形vmax=0.032mm；最大支座力Qmax=4.082kN抗弯计算强度f=M/W=0.060×106/4248.0=14.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求!(二)、梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.572kN.m；最大变形vmax=0.914mm；最大支座力Qmax=8.777kN抗弯计算强度f=M/W=0.572×106/4248.0=134.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求![四]、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.78kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求![五]、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.777kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.117×5.900=0.836kNN=8.777+0.836=9.613kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.100=1.700m；λ——长细比，为1700/16.0=106<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545；经计算得到σ=9613/(0.545×397)=44.411N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.600=0.150kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.150×1.000×1.500×1.500/10=0.038kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=8.777+0.9×1.2×0.688+0.9×0.9×1.4×0.038/0.800=9.667kN经计算得到σ=9667/(0.545×397)+38000/4248=53.671N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！二、梁侧模板计算书[一]、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1600mm，两侧楼板厚度130mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用38×88mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。模板组装示意图[二]、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27=24.3kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6=5.4kN/m2。[三]、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.4m。荷载计算值q=1.2×24.3×0.4+1.4×5.4×0.4=14.688kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=15cm3；截面惯性矩I=11.25cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.705kN；N2=4.886kN；N3=4.205kN；N4=4.205kN；N5=4.886kN；N6=1.705kN最大弯矩M=0.133kN.m；最大变形V=0.695mm(1)、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.133×1000×1000/15000=8.867N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2613/(2×400×15)=0.653N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.695mm面板的最大挠度小于294/250,满足要求![四]、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.29×24.3+1.4×0.29×5.4=10.796kN/m挠度计算荷载标准值q=0.29×24.3=7.144kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.318/0.400=10.796kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.796×0.40×0.4=0.173kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.4×10.796=2.591kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.4×10.796=4.750kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=49.05cm3；截面惯性矩I=215.80cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.173×106/49045.3=3.52N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2591/(2×38×88)=1.162N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.144×400.04/(100×9000×)=0.064mm最大挠度小于400/250,满足要求![五]、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.859kN.m；最大变形vmax=0.159mm；最大支座力Qmax=10.411kN抗弯计算强度f=M/W=0.859×106/8496=101.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500/150与10mm,满足要求![六]、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.85对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.411对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！三、楼板模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:钢管强度为205N/mm2，钢管强度折减系数取1；模板支架搭设高度为7.5m，立杆的纵距b=0.8m，立杆的横距l=0.8m，立杆的步距h=1.5m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。内龙骨采用38×88mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。模板自重0.2kN/m2，混凝土钢筋自重25.1kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0kN/m2，施工均布荷载标准值2.5kN/m2。扣件计算折减系数取1。楼板支撑架立面简图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.1×0.12+0.2)+1.4×2.5=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.1×0.12+0.7×1.4×2.5=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。[一]、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.1×0.12×0.8+0.2×0.8)=2.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0+2.5)×0.8=1.8kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=43.2cm3；截面惯性矩I=38.88cm4；(1)、抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M—面板的最大弯距(N.mm)；W—面板的净截面抵抗矩；[f]—面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×2.313+1.4×1.8)×0.25×0.25=0.033kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.033×1000×1000/43200=0.766N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)、抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×2.313+1.4×1.8)×0.25=0.794kN截面抗剪强度计算值T=3×794/(2×800×18)=0.083N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)、挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.313×2504/(100×6000×388800)=0.026mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求!(4)、2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.1×0.12×1.2+0.2×1.2)=3.469kN/m面板的计算跨度l=250mm经计算得到M=0.200×0.9×1.4×2.5×0.25+0.08×1.2×3.469×0.25×0.25=0.178kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.178×1000×1000/43200=4.128N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求![二]、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1、荷载的计算(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1×0.12×0.25=0.753kN/m(2)、模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.25=0.05kN/m(3)、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.5+0)×0.25=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.2×0.753+1.2×0.05)=0.867kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.4×0.625=0.787kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.787+0.867)×0.8=1.323kN2、龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=1.324/0.8=1.655kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.66×0.8×0.8=0.106kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.8×1.655=0.794kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.8×1.655=1.456kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=49.05cm3；截面惯性矩I=215.80cm4；(1)、龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.106×106/49045.3=2.16N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)、龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×794.28/(2×38.00×88.00)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)、龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.723kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.723×800.04/(100×9000.00×.0)=0.103mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!(4)、2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.800+0.080×0.868×0.800×0.800=0.548kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.548×106/49045.3=11.18N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求![三]、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到：最大弯矩Mmax=0.392kN.m；最大变形vmax=0.349mm；最大支座力Qmax=5.167kN抗弯计算强度f=M/W=0.392×106/4248=92.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求![四]、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8kN,双扣件取12kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.17kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求![五]、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)、脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.108×7.500=0.806kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)、模板的自重(kN)：NG2=0.2×0.8×0.8=0.128kN(3)、钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1×0.12×0.8×0.8=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.576kN。2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.5+0)×0.8×0.8=1.44kN3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ[六]、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.11kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.6cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，