烘干车间工艺设计课程设计报告

学校代码:学号:水泥工业热工设备

课程设计说明书题 目：10.00t/h烘干车间工艺设计学生姓名:学 院：学院系 别：系专 业:班 级:指导教师：摘要本课程设计主要是对烘干机的设计计算，烘干物质是矿渣，以顺流的烘干方式进行计算。该烘干系统包含的主要设备有：回转烘干机、旋风收尘器、袋收尘器以及其它辅助设备一如提升机、带式输送机、排风机、鼓风机、螺旋输送机、料仓等。设计的主要计算为热平衡的计算和物料平衡计算。本课程设计主要是对烘干机车间的设计进行了详细的讲述。通过原始资料及实际条件，主要进行了回转烘干机产量和水分蒸发量计算，烘干机的热效率；在燃烧室热平衡计算中，计算了空气量、烟气量、烟气组成以及收入热量和支出热量，因热量收支平衡从而计算出混合用冷空气量；燃烧室设计计算，计算了燃烧室的耗煤量及炉膛容积，喷嘴直径；除尘系统中说明了除尘分管的直径计算和废气的排放浓度和排放量计算，通过废气的排放量、温度和含尘浓度进行除尘系统及排风机实务选型以达到符合废气排放标准的要求。通过对主要数据的计算，选择出符合要求的设备型号，达到节能环保的国际要求，同时又能够使公司利益最大化。关键词：烘干机车间；烘干机；燃烧室；输送机；收尘器目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"引言 1\o"CurrentDocument"第一章原始数据及设计条件 21.1设计技术条件、技术参数等 2\o"CurrentDocument"第二章回转烘干机产量和水分蒸发量 32.1回转烘干机产量 32.2烘干机的水分蒸发量 32.3回转烘干机的操作方式 32.4烘干机功率 42.5物料在烘干机的停留时间 4\o"CurrentDocument"第三章燃烧室热平衡计算 53.1干燥无灰基转化为收到基的计算 53.2空气量、烟气量及烟气组成计算 53.3热平衡计算 6\o"CurrentDocument"3.3.1收到热量 6\o"CurrentDocument"3.3.2支出热量 6\o"CurrentDocument"第四章烘干机热平衡计算 84.1收入热量 84.2支出热量 94.3烘干机的热耗和热效率 10\o"CurrentDocument"第五章燃烧室设计计算 115.1耗煤量计算 115.2燃烧室炉膛容积计算 11\o"CurrentDocument"5.3喷煤嘴直径计算 115.3.1空气用量 12\o"CurrentDocument"一次风用量及风速 125.3.3喷煤嘴直径 125.4燃烧室鼓风机选型 12\o"CurrentDocument"5.4.1要求鼓风量 12\o"CurrentDocument"鼓风机压力 12\o"CurrentDocument"5.4.3鼓风机选型 13\o"CurrentDocument"第六章除尘系统 136.1烘干机废气量 136.2除尘器选型计算 13\o"CurrentDocument"6.2.1旋风收尘器选型及阻力计算 13\o"CurrentDocument"6.2.2袋式收尘器选型及阻力计算 14\o"CurrentDocument"6.2.3除尘风管直径 15\o"CurrentDocument"6.3排风机选型 166.3.1进排风机风量 16\o"CurrentDocument"6.3.2除尘系统总阻力 176.3.3排风机选型 176.4废气排放浓度和排放量 186.4.1废气排放浓度 186.4.2废气的排放量 18结论 19\o"CurrentDocument"参考文献 19琳水泥工业热工设备课程设计说明书 输肖 ——Uts烘干车间工艺流程图引言我国水泥产量已经连续十年居世界第一位。随着十二五规划的即将编写和制定，我国水泥工业将会面临着更快更好的发展机遇。同时随着国家对节能减排和环保要求力度的不断加大，我们必需进行水泥工业调整结构，实现水泥工业由“粗放型”向“集约型”的转变，必须在水泥工业的发展中加大采用新技术新设备的力度。重点对产品质量低劣，环境污染，资源浪费的小型水泥厂实施停产改造或坚决关停，并加大水泥标准向国际标准靠拢的步伐，实现产品质量升级，产品结构调整的目的，争取在2020年以前率先完成国家对单位GDP能耗标准，真正做到水泥工业的现代化。我国回转窑水泥厂的燃料基本上以煤为主，煤粉制备大多采用风扫煤磨系统。本次新型干法水泥生产线的毕业设计，使我们进一步了解水泥厂工艺设计的基本容和方法，为将来从事水泥厂设计打下了基础。这个1.0kt/d熟料新型干法水泥生产线，采用先进的新型干法预分解窑工艺技术装备，国产低压高效率预热器和可控气流高效篦冷机。整条生产线充分体现了“产品、质量、效益”的指导思想，可以大大降低能耗和投资，提高产品质量，降低成本，从而为公司的发展创造良好的条件，有明显的经济效益和社会效益。可见，水泥是国民经济建设中不可缺少的建筑材料。为了加速水泥工业的发展，减少能耗，提高质量，降低成本，改善环境，增加产量，不断提高经济效益，合理配置以新型干法水泥生产线为中心，大力推动水泥工业的发展现状。第一章原始数据及设计条件1.1设计技术条件、技术参数等：烘干机类型：回转烘干机烘干物料：矿渣产量G=10(t/h)烘干机干燥方式：顺流式矿渣初水分：W=20%1矿渣终水分：W2=1%进烘干机烟气温度：t「800°C出烘干机烟气温度：t2=120C进料温度：t3=20C出料温度：t4=110C烘干机筒体表面温度：tf=130C环境温度：t=20C大气压力：P=99992Pa14.燃烧室类型：煤粉燃烧室煤的热值：Q「27810(kj/kg)煤的工业分析：MarAdVdafQnet,ar（kJ/kg）3.507.8944.462781017.煤的元素分析:CHONSdaf80.30daf6.10daf11.6daf1.4daf0.6100.0018.煤粉燃烧室热效率：n=0.919废气出烘干机含尘浓度为10g/Nm320.忽视空气中带入水汽

第二章回转烘干机产量和水分蒸发量2.1回转烘干机产量烘干机的产量通常按单位容积蒸发水分量指标进行计算（2-1）八AV _AV（2-1）=1000（里曳）或"1000（史工）100-W1 100-W2式中:G^一回转烘干机的产量（按含有初水分W1的湿物料计算）G一回转烘干机的产量（按含有终水分 的湿物料计算）V一回转烘干机容积kg m3；/m3hW一物料的初水分，%1W2—物料的终水分，%A一回转烘干机的单位容积蒸发强度 kg/1查《硅酸盐工业热工基础》/m3h表6-4得A=37kg/AV U]G= W-WAV U]G= W-W、1000( —2)100-W1AV[1]37x81.4“1 =12.68%'\o"CurrentDocument"1000x(M) h100-20G

F ^v_^W1000(W1 2)100-W22.2烘干机的水分蒸发量\o"CurrentDocument"37x81.4 "=15.69匕\o"CurrentDocument"20-1 /h1000x(—)100-1W=1000G(W1—W2)[1]100-W1=3.0115t水/h(2-2)/ 20—1=3.0115t水/h(2-2)W=1000x12.680x 100-20由此可根据《硅酸盐工业热工基础》 表6-2选取电机型号为：Y225M-6电机转速：3.2r/min 电机功率：P=30kw根据以上计算G.GfW的值和烘干机产量的要求G=10t/h.选用烘干机规格42.4x18m是正确的，符合要求。2.3 回转烘干机操作方式选择根据初水分含量的高低及物料粘性选择顺流式或逆流式，还可以根据场地大小选

择烘干物料五矿渣，初水分含量不太高，且矿物粘性不大选择顺流式烘干机。2.4 烘干机功率N=KDLn\im （2-3）式中：N一回转烘干机要求功率，KW；D一回转烘干机直径，m;L一回转烘干机长度，m;邛m一烘干机物料堆积密度，t/m3；查《新型干法水泥设计手册》776页表14-7可知，干的酸性粒状矿渣密度为0・6-0・8t/m3,此处选r=0.625t/m3。n—电机转速，n=3r/min；K——随烘干机负荷率而定的系数，此处选K=0.069选自《新型干法水泥设计手册》表5-4115页N=KD3Lrn=0.069x2.43x\8x0.625x3=32.\9kw2.5物料在烘干机的停留时间aDnaDn式中：0—物料休止角，0=40摘自《硅酸盐工业热工基础》表14-7得P776F一烘干机结构阻碍物料系数摘自《硅酸盐工业热工基础》aa一烘干机倾斜角tana=i% i=4摘自《硅酸盐工业热工基础》表5-1P112\.7A01时 \.77函0x\8 F= =\\.457minaDn 2.29x2.4x3.2

第三章燃烧室热平衡计算3.1干燥无灰基转化为收到基的计算AarAd(100-MQAarAd(100-MQ_7.89x(100-3.5)_761(3-1)100100-M-A ar a^XC100 daf 100同理可得：H_(100一Mar一AQXHdaf_100一3.5-7.61、6.10_0.8889x6.10_5.42ar 100O_0.8889X11.6_10.31Car100100—350—761X80.30=71.38(3-2)100N_0.8889x1.4_1.24S_0.8889x0.6_0.53V_0.8889x44.46_39.523.2空气量、烟气量及烟气组成计算基准：100kg煤粉，列表计表 表3-1组成质量（kg）物质的量（kmol）燃烧所需（言理论空气量kmol）烟气量（kmol）O 2 N 2 CO 2—H2OSO 2—O 2—N 2——总计C71.385.955.955.95H5.422.711.362.71O10.310.322-0.322N1.240.044—0.04426.35S0.530.0170.0170.017W3.500.194—0.194A7.61——合计100.007.005_797.005x—=21_2635 5.952.9040.01726.39435.265当a=1.2时烟气中过剩O量(1.2-1)x7.005=1.401kmol，.,一*一，…79…烟气中过剩N2量1.401X21_5.27kmol1.4015.27实际烟气量烟气组成（％）烟气体积（Nm3/kg煤粉）5.952.9040.0171.40131.66441.9414.196.920.0413.36475.50100.001.3330.6500.0040.3147.0939.394理论空气用量为V0_7005x皿°x22.4_7.472Nm3/kg煤粉a100 21实际空气用量为V_1.2X7.472_8.966Nm3/kg煤粉理论烟气量为V0_35竺x22.4_7.899Nm3/kg煤粉1004194实际烟气量为V_一9-x22.4_9.394Nm3/kg煤粉1003.3热平衡计算棉用核气皇热 L 煤融的化学#加基机熟向气虫翦 ,七 嗽说用堂气显抱图：3-3-1燃烧室热平衡如图3-3-1平衡围：燃烧室平衡基准：1kg煤粉，0°C3.3.1收到热量煤粉化学热：q粉=Q=27810kJ/kg煤粉 (3-3)DW net,ar煤粉量热为：q煤粉=1xC煤xt煤=1x1.26x20=25kJ/kg煤粉 (3-4)查资料《新型干法水泥工艺设计手册》知煤粉在20C时平均比热c煤=1.26kJ/(Nm3・C)空气显热为：设混合用冷空气量为vNm3/kg煤粉q混=(V+V)xCt=(V+8.966)x1.296x20空气混aaa混=25.92V混+232kJ/kg煤粉查资料知：干空气在20C时平均比热c=1.296(kJ/Nm3・C)总收入热量=q粉+q粉+q空气=27810+25+25.92V混+23子、=28067+25.92V混kJ/kg煤粉3.3.2支出热量热烟气带出的热量计算如下：出燃烧室烟气温度为800C，烟气总量二V+VNm3/kg煤粉理不同气体在800C时平均比热见表3-2：不同气体在800C时平均比热、烟气量 表:3-2气体名称CO 2—H2OSO 2 O 2 N 2 空气800C时平均比热[kJ/Nm3.C]2.1401.6682.1861.4501.3671.385烟气量[Nm3/kg煤粉]1.3330.6500.0040.3147.093V混摘自：《硅酸盐工业热工基础》 表：4-13q=VCt+VCt=(1.333x2.140+0.650x1.668烟烟烟混空烟+0.004x2.186+0.314x1.450+7.093x1.367)x800+V混x1.385x800=11278+1108V混kJ/kg煤粉燃烧室损失热量的计算如下：燃烧室热效率：n=0.9q损=Q粉x(1-门)=27810x(1-0.9)=2781kJ/kg煤粉 (3-5)总支出热量=q+q损=11278+1108V+2781=14059+1108V 贝混热量平衡收入热量二支出热量28067+25.92V混=14059+1108V混得：V=12.945Nm3/kg煤粉混烟气总量及烟气比热分别为：烟气总理=V+V混=9.394+12.945=22.339Nm3/kg煤粉800°C时烟气的平均比热为=11278+1108x12.945=1.434kJ/(Nm3•C)22.339x800

第四章烘干机热平衡计算平衡围：烘干机进料口到烘干机出料口平衡基准：1kg汽化水，0°C烘干机平衡示意图:烘干机平衡示意图:4.1收入热量:进烘干机热烟气带入热量：q1=Ictii}=llx1.434x800=1147.2lkJ/kg水 (4-1)式中：q1——进烘干机热烟气带入热量，kJ/kg水；l——蒸发1kg/水需要的热气体量，Nm3/kg水(2)t1——进烘干机烟气温度，Cc1——进烘干机热气体平均比热，kJ/Nm3-oC进烘干机湿物料带入热量：100-Wq= +2W—W1 2100-20f31c"100)-100-1 ,. ,x[0.84<( )+4.1868—1x20+4.186820100-1 100 100,WI八-100]3+^31 (4-2)=157.29J/kg水式中：％——进烘干机湿物料带入热量，kJ/kg水;w1——进烘干机物料初水分，%w2——出烘干机物料终水分，%t2——进烘干机湿物料的温度，Cc——水的比热，c=4.1868kJ/(kg・。C)

c——绝干物料的比热，kJ/(kg-oC),查资料知：20C时c=0.84kJ/(kg-oC)(3)总收入热量=q+q=(1147.21+157.29)kJ/kg水；2支出热量气体名称CO 2 HOSO 2 O 2 N 2 空气120C时不同气体的平均比热[kJ/Nm3-oC]1.7301.5091.8281.3211.2971.302废气量(Nm3/kg煤粉)1.3330.6500.0040.3147.09312.945表：4-1120°C时不同气体的平均比热、废气量如表4-1120°C时不同气体的平均比热、废气量蒸发水分及水汽带走的热量：(4-3)ct[1]

q3=2490+HP2(4-3)=2490+1.878x120=2715.36kJ/kg水式中：q3——蒸发水分及水汽带走的热量，kJ/kg水2490——每千克水在0C是变成水蒸气所需的汽化潜热，kJ/kg水cH——水蒸气由0C升至t2时的平均比热，kJ/(kg-oC)t2——出烘干机废气温度，C出烘干机废气带走的热量：(4-4)q=lct[1](4-4)71.333x1.730+0.650x1.509+0.004x1.828+0.314x1.321+1.297x7.093+12.945x1.302、=lx( )x1201.333+0.650+0.004+0.314+7.903+12.945=159.801kJ/kg水式中：q4——出烘干机废气带走的热量，kJ/kg水c2——出烘干机废气的比热，kJ/Nm3-oCt2——出烘干机废气温度，120Cl 出烘干机废气量，Nm3/kg水"100—w\w]C □-+C □JI100Jw100_t4出烘干机物料带走的热量t4(4-5)100-W

q= +(4-5)5W-W100—100—20 100—1 1, x[0.84x( )+4.1868x]x110100—1 100 100=404.55kJ/kg水式中:q——出烘干机物料带走的热量，kJ/kg水t4——出烘干机物料温度，110°C4)烘干机筒体散热损失：(4-6)q=aF(t-t)/秘1](4-6)_53x156x(130-20)3011.5=302kJ/kg水式中:q6——烘干机筒体散热损失，kJ/kg水F——烘干机筒体散热表面积m2, F=1.15兀DLD 烘干机直径，mL——烘干机长度，m1.15——考虑到滚筒和大齿轮等所增加的表面系数tF——筒体外表面平均温度，C、——周围环境温度，CW——烘干机每小时水分散发量，kg水/ha 传热系数，kJ/(m2-h・C)，见表4-2回转烘干机筒体表面传热系数a kJ/(m2•h•C) 表4-2：tF-ta(C)外界风速(m/s)02468100509211513214815063106131148164总支出热量=q+q+q+q3 4 5 6=2715+159.8/+404.55+302kJ/kg水=(3793.41+159.80/)kJ/kg水=(3421.55+159.8/)kJ/kg水5)热量平衡收入热量二支出热量1147.2/+157.29=3421.55+159.8/

得：/=3.306Nm3/kg水4.3烘干机的热耗和热效率0.9热耗：q=乌=3.306x侦34x800=4214kJ/kg水门0.9热效率：门=2490+C厂C£烘 q2490+1.878x120-4.1868x204214=0.624第五章燃烧室设计计算5.1耗煤量计算lCtui3.306x1.434x800耗煤量为：g= —= =0.1515kg煤粉/kg水 ，门Q 0.9x27810net,arg="11x _—=0.1515x _=0.360kg煤粉/kg烘干物料c门Q100-w 100-200.9x27810(5-1)式中:Gc=W•g=3011.5x0.1515=456煤粉/h（5-2）（5-3）g——烘干机的煤耗，kg煤粉/kg水gc——烘干机的煤耗，kg煤粉/kg烘干物料Gc——燃烧室耗煤量，kg煤粉/h门一一燃烧室热效率5.2燃烧室炉膛容积计算：燃烧室炉膛容积：V=GcQnetar=456.24x27810=^厨秫3 （5-4）q 680000V式中：V——燃烧室炉膛空间容积，m3qv——燃烧室炉膛容积热强度，kJ/（m3・h）或而/m3，煤粉燃烧室的q一般为50x10483x104kJ/（m3-h）。5.3喷煤嘴直径计算5.3.1空气用量〜每千克煤实际空气用量（a=1.2）时为：V=8.966Nm3/kg煤粉VG8.966x456.24每秒钟空气用量为：V=ac= =1.136Nm3/ss3600 3600273+20101325转换为工作状态为：V=1.136x—273—x99992=、235m3/s5.3.2一次风用量及风速100可燃挥发份含量为：Vr=V粉x100—A粉一M粉100=39.52x =44.46%100-7.61-3.5物料种类挥发份含量V(%)一次风量(%)一次风速(m/s)二次风速(m/s)空气过剩系数a无烟煤2——915 2012 1618 221.2煤粉燃烧室的主要操作参数 表：5-1摘自《硅酸盐工业热工基础》120页表5-9查上表取一次风比例43%则一次风用量=Vx0.43=1.235x0.43=0.531m3/s一次风速取25m/s5.3.3喷煤嘴直径喷煤嘴直径=‘竺31=0.164m1兀*ux25取外径为6=172mm的喷煤嘴如果用两个喷煤嘴，则喷煤嘴直径为外径取6=124mm的喷嘴'0.531/2■ =0.116mI兀41,—x4\45.4燃烧室鼓风机选型5.4.1要求鼓风量燃烧室总风量：V凸=GxV=456x8.966=4088Nm3/h考虑50%的风量储备，要求在工作状态下的鼓风量为：273+20101325鼓风机风量=4088x0.43x1.5x x =2868m3/h273 999925.4.2鼓风机压力煤粉燃烧室一次风鼓风机压力一般为2000-3000Pa(5-5)4.3风机选型9-19-4刃』高压离心通风机表：5-2转速r/min全风压pa风量m3//h出风口方向电动机型号电动机功率kw传动方式电机外形尺寸mm电机质量kg2900411225040OY112M-24A435x587x71543第六章除尘系统6.1烘干机废气量〃 1、V=W(/+一)[1] (6-1)YW式中：V一出回转烘干机废气量， Nm3/h；w一烘干机每小时蒸发水分量，kg/h；I一蒸发1kg水需要的热气体量，kg/kg水；Y—水汽的密度， y=0.804kg/Nm3。ttl」…一曰V=W(l+—)=3011.5x(3.306+-^-)烘干机废气量： ^ 0.804’=13702Nm3/h6.2除尘器选型计算本设计采用二级除尘：一级采用旋风收尘二级采用电收尘2.1旋风除尘器选型及阻力计算进入旋风除尘器风量考虑烘干机漏风20%, 管道散热。设收尘器温度降至100C,则进入旋风收,一, 273+100101325尘器风量为：V=(1+20%)x13702x2 x =22765m3/h旋 273 99992

进入旋风除尘器气体含尘浓度废气出烘干机系统含尘浓度为40g/Nm3，则进入旋风除尘器含尘浓度为:C=—x10=13702x10进入旋风除尘器气体含尘浓度废气出烘干机系统含尘浓度为40g/Nm3，则进入旋风除尘器含尘浓度为:C=—x10=13702x10=6.02g/m3，V旋 22765旋风收尘器选型型号筒径mm净化能力m3/h筒数CLT/A—4x7.5Y75011680〜250004表6-1：熊会思熊然编著表6.4-2 624页选自《新型干法水泥厂设备选型使用手册》由以上可算得：进风口宽度：b=° =°."=0.195m3.85 3.85(6-2)截面积：A=2.5b2=2.5x0.1952=0.095m2进口风速：W= 旋 = 22765 =16.64(m/s)3600x0.095x43600x0.095x4(6-3)4.旋风除尘器总阻力计算AP=1.1x1-0.4:旋 '式中：P、-一旋风除尘器的流体阻力，旋C一粉尘浓度，△P一空气密度，aAP旋了P①2[1]xtx-—2P;aC=6.02g/m3；' 273 一P口=1.293x2^*[顷=0.946kg/m3；&—旋风筒阻力系数对Y型出口，q=5.0；W一进口风速，W=6.02m/s。(\1.1x1-0.41[ \1000x0.946J0.946x16.6422=697.34(P)a(6-4)6.2.2电收尘器选型及阻力计算进入电收尘器风量考虑该段漏风5%，并考虑设备及管道散热，进袋收尘废气温度降至90C，则进入除尘器风量为：273+90 273+90匕=V(1+5%)x—73_1-—=22765x1.05x—73_1-—=23262.4 (m3/h)

电收尘器选型：根据以上计算可选用GD7.5IIB管极式电收尘器GD7.5IIB型电收尘器技术性能 表：6-2技术参数处理风量(m3/h)电场风速(m/min)有效断面积(m2)气体允许最高温度(°C)收尘器阻力(Pa)进口气体含尘浓度(g/Nm3)除尘效率(%)16800--324001.47.5300<196<30>=99选自：选自《新型干法水泥厂设备选型使用手册》 熊会思熊然编著表6.4-34P6773.电收尘器阻力计算电收尘器阻力以P电T69Pa计算。除尘风管直径可按下式计算:[1]4V(6-5)6.2.3除尘风管直径除尘风管直径可按下式计算:[1]4V(6-5)D管Y3600m管除尘风管风速W管，一般倾斜管道S管=12—16m/s；垂直管道S管=8—12m/s,水平管道s=18—22m/s。计算出的风管直径，应按圆形通风管道统一规格选型，见表《新型干法水泥工艺设计手册》5-18P130。在选用除尘风管管径时应优先选用基本系列。风管规格选择后，应重新计算风管风速。表：6-3外径(mm)壁厚(mm)基本系列辅助系列一般除尘风管含尘浓度高的除尘风管80090010008509503.0-3.53.5-4.04.0-4.51.烘干机至旋风除尘器阶段:设该段以垂直风管计，取s管=皿/，D「K=.「：4x22765二诫彻

管iV3600KW 3600x兀x10管i

取外径920mm，壁厚"=4.0mm，则管径为920-25广920-2x4=912mm管实际风速：W^= 旋 = 22765 —9.68m/s管1Z4XD2x3600；x冗x0.9122x3600旋风除尘至电收尘段设该段以倾斜风管计，取O管2=14m/s"电=[4x23262=0.77皿Y3600k① 3600x兀x14管223262取外径800mm，壁厚52=3mm，则管径为780-252=800-2x3.5=793mm23262管实际风速：W急= ^电 = =13.08m/s管2号xD管内2x3600Kix0.7932x3600电式除尘器到排风机段D=：吒管3V3600KO

* 管D=：吒管3V3600KO

* 管1■'4x2601435=0.81m\3600xkx14取外径850mm，壁厚5广3mm，则管径为850-25广850-2x3.5=843mm管实际风速：W=—V排_= 26031，12 =12.96m/s管3K K管 云xD管内；x36004x0.8432x36006.3排风机选型6.3.1进排风机风量考虑漏风5%，风量储备10%，进排风机温度将至80°C，则排风机的风量：V=V(1+10%+5%)x273+80=23262x1.15x273+80=26014.35m3/h排电 273+90 273+90

6.3.2除尘系统总阻力设燃烧室负压为30Pa，回转烘干机的阻力为150Pa,管网阻力为400Pa考虑20%风压储备。除尘系统总阻力为：△P=1.2(AP+AP+AP+AP+AP)总 燃烘旋电管=1.2x(30+150+621+196+400)=1676.46.3.3排风机选型普通离心通风机的性能，一般指在标准状态下的性能，当气体温度t和大气压力p改变时，风机全风压可按下式计算：(6-6)HT273+1.(6-6)可=(R)(*如选用普通离心通风机，要求风机全风压：273+1、A101325273+80H=H2 273「)=1676.4x x江?。=2046.6Pa2 1排风机型号 表：6-4排风机型号转速r/min全风压Pa风量m3/h出风口方向电动机型