上海新洲大楼的结构体系、关键技术（共39）

漕河泾新洲大大楼的结构体体系、抗震性性能化设计与与设计关键邱鹏汪锋锋楼瑜杰上海市机电设设计研究院有有限公司内容提要：1、新洲大楼的的结构选型与与体系介绍2、新洲大楼楼的抗震性能能化设计3、新洲大楼的的设计关键技技术结构体系structuralsystem一、新洲大大楼的结构构选型与体体系介绍1、新洲大楼楼的建筑特特点2、新洲大楼楼的结构构构成结构体系structuralsystem建筑方案的的特点：1、平面功能能上——无无柱空间的的设计2、空间上———通过建建筑整体抬抬高的效果果概念，实实现底层与与周围道路路、公园之之间的开放放空间。3、造型上———修长而而通透的建建筑玻璃体体架在了厚厚重的混凝凝土结构基基座，形成成虚实对比比。4、视觉上———大跨度度及大悬挑挑的设计，，形成了城城市雕塑的的质感与设设计理念上上大门的效效果。新洲大楼位位于上海漕漕河泾高科科技园区，，东临漕河河泾公园。。为地上六六层（机房房及设备间间为七层））、地下一一层的建筑筑，地上建建筑平面近近似长方形形，南北长长约170m、东西宽约约28.32m，标准层层层高4.5m，总高度约约为36m，主要柱网网为8.4m××8.4m。地下室南南北长220米、东西宽宽度由52m逐渐缩小为为30m，层高5.5m。漕河泾新洲洲大楼项目目主要设计计概念是两两个厚实的的结构基座座支撑了上上部轻巧的的功能体块块，体现了了建筑整体体抬高的效效果,建筑的平面面轮廓也反反映了基地地及周边的的退界关系系,设计概念上上也力图建建立起城市市主要交通通干线与宁宁静的漕河河泾公园之之间一定的的视觉联系系。1.1新洲大楼的的建筑特点点结构体系structuralsystem结构的尺度度关系整个结构体体系总长为为168米，宽为33.1米，高为35米。结构轴轴网8.4米。核心筒筒长度25.2米，宽6.6米~14.2米。结构体系structuralsystem建筑设计元元素对结构构体系的要要求：1、将整个建建筑提升起起来结构处理：：将上部结结构建造在在大底盘混混凝土结构构上，大底底盘混凝土土结构两侧侧的核心筒筒作为主要要的支承体体系。2、F3层无柱空间间结构处理：：上部结构构采用单跨跨悬挂钢框框架，利用用屋面高度度创造屋顶顶转换桁架架，荷载通通过屋顶桁桁架再转递递到大底盘盘上。使用功能的的要求和建建筑的语言言决定了结结构的形式式，而结构构的形式也也恰恰的表表现了功能能的要求和和建筑的语语言。结构体系structuralsystem新洲大楼的的结构构成成从下至上上可以分为为如下四个个结构部分分（如图所所示）：基基础与地下下室、1~2层大底盘转转换结构层层、3~6层钢框架剪剪力墙及楼楼层梁板、、屋顶钢桁桁架层。1.2新洲大楼的的结构构成成结构体系structuralsystem第一部分：：地下室和和基础本工程基础础采用变厚厚度桩筏基基础，筏板板顶面标高高-5.7m，主要分为为南北基座座区域（厚厚筏板）与与纯地下室室区域（薄薄筏板）两两大类：南北基座区区域的桩筏筏基础承受受两基座传传来的上部部主要荷载载，我们将将该部分筏筏板设计为为1.6m厚的矩形平平面，在厚厚筏板四周周2m宽范围设置置了1.1m厚的筏板过过度带，以以避免筏板板厚度突变变；桩基采采用45m的PHC600管桩，持力力层为5-3粉砂层，在在桩基布置置上采用菱菱形布置，，使桩基尽尽量集中在在基座外侧侧落地剪力力墙冲切范范围以内，，并尽量使使各基座范范围的荷载载中心与该该区域的桩桩基中心重重合。纯地下室区区域的部分分筏板厚0.60m，柱下局部部加厚为0.90m；桩基采用用30m的PHC500管桩，持力力层为52-2含粘性土的的粉砂层，，该部分桩桩以抗拔为为主，主要要布置在地地下室的框框架柱与外外墙下。结构体系structuralsystem第二部分：：大底盘转转换层大底盘转换换结构由底底层的南北北基座层与与2层的三弦折折板桁架转转换层组成成，为实现现厚重的建建筑外观效效果并提供供较大的结结构刚度，，大底盘转转换结构层层采用钢筋筋混凝土结结构。底层混凝土土斜筒体基基座示意图图大底盘转换换层示意图图基座层由内内外两部分分剪力墙组组成：内部部核心筒区区域剪力墙墙一直贯通通至6层，提供建建筑的竖向向交通，并并提供屋盖盖结构的部部分支承；；外部的四四面剪力墙墙均向内倾倾斜，彼此此形成一个个上大下小小的漏斗状状的筒墙。。结构体系structuralsystem混凝土三弦弦立体折板板转换桁架架示意图2层的混凝土土三弦折板板桁架共两两榀，均由由上下弦杆杆、混凝土土折腹板、、斜侧板、、横隔墙等等构件组成成。三弦折折板桁架的的设计有以以下几个特特点：1）由贯通的的上下弦杆杆以及斜腹腹板构成空空间立体桁桁架，基座座底面和顶顶面的楼板板将两侧的的三弦桁架架连接在一一起，整体体刚度大、、传力直接接；2）上下弦杆杆、混凝土土折腹板均均内置通长长的型钢骨骨，以增强强整个三弦弦桁架层的的可靠度与与延性；3）在靠近内内部核心筒筒剪力墙的的部位共设设置了八片片横向的刚刚性剪力墙墙，保证三三弦桁架的的空间抗扭扭性。结构体系structuralsystem第三部分：：钢框架-剪力墙3~6层钢框架-剪力墙结构构体系单跨悬挂钢钢框架结构构横向平面面简图南北两核心心筒剪力墙墙大底盘转换换结构层以以上3~6层部分主要要由悬挂钢钢框架结构构与南北两两核心筒区区域竖直贯贯通的剪力力墙等组成成，钢框架架区域楼面面为主、次次钢梁上铺铺钢筋桁架架板，核心心筒区域为为现浇钢筋筋混凝土梁梁板楼盖。。工字型截面面的平腹杆杆格构柱与双肢格构构柱相连接接的双钢框框梁结构体系structuralsystem第四部分：：钢桁架屋屋面结构上弦平面屋屋面支撑下弦平面屋屋面支撑屋顶纵横向向钢桁架体体系屋顶结构层层采用纵横横向钢桁架架体系：主主受力方向向的横向桁桁架间距8.4米，支承在在双肢框架架柱上；纵纵向桁架连连接横向桁桁架与下部部吊柱，支支承在两侧侧的剪力墙墙上，主要要为提高横横向桁架的的稳定性；；在屋顶桁桁架的上下下弦层还设设置了屋面面支撑，增增大了结构构的冗余度度。钢桁架架弦杆、腹腹杆、纵向向支撑等均均采用方钢钢管等强相相贯连接。。结构体体系structuralsystem本结构构方案案的体体系总总结：：1、本结结构的的结构构体系系为大大底盘盘转换换的悬悬挂钢钢框架架剪力力墙结结构。。2、通过过双筒筒基座座结构构实现现建筑筑首层层架空空的意意图。。2、通过过混凝凝土三三弦立立体折折板桁桁架结结构实实现建建筑大大跨度度、大大悬挑挑的尺尺度要要求。。3、通过过单跨跨格构构柱与与屋顶顶桁架架的悬悬挂结结构实实现第第三层层无柱柱空间间的建建筑要要求。。4、通过过调整整核心心筒剪剪力墙墙的布布置来来控制制整个个结构构的刚刚度与与扭转转。5、结构构的构构件尺尺度与与材质质充分分实现现建筑筑师的的虚实实对比比与比比例关关系。。结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis二、新新洲大大楼结结构抗抗震性性能化化设计计1、新洲洲大楼楼自振振特性性分析析2、新洲洲大楼楼整体体计算算指标标与规规则性性判定定3、新洲洲大楼楼抗震震性能能化设设计目目标确确定4、新洲洲大楼楼小震震弹性性时程程分析析5、新洲洲大楼楼中震震的反反应谱谱分析析6、新洲洲大楼楼大震震动力力弹塑塑性分分析与与静力弹弹塑性性分析析结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis2.1新洲大大楼自自振特特性分分析图7新洲大大楼YJK三维计计算模模型图8新洲大大楼ETABS三维计计算模模型序号YJK计算结果ETABS计算结果周期平动系数周期平动系数xyz扭转xyz扭转10.6860.010.930.0600.6300.010.9800.0120.6370.960.010.010.020.5810.970.0100.0230.5760.0200.030.950.5330.030.0100.9640.40800100.4160.0100.99050.3870.0100.9900.3940.0100.99060.36900100.3640.0600.94070.33900100.349001080.33700100.3480010表1结构的的周期期与振振型计计算结结果第一振振型:0.686sec.(y向的平平动)第二振振型:0.637sec.(x向的平平动)第三振振型:0.576sec.(平面扭扭转)第四振振型:0.408sec.(竖向振振动)第五振振型:0.387sec.(竖向振振动)第六振振型:0.369sec.(竖向振振动)两种软软件计计算得得出的的主要要振型型与周周期基基本一一致，，对表表中的的振型型质量量参与与系数数的分分析表表明：：结构构首阶阶振型型为整整体的的y向平动动，第第二阶阶振型型为整整体x向平动动，以以平动动为主主的前前两阶阶振型型反映映本结结构振振型清清晰、、布置置合理理；第第三振振型为为整体体的平平面扭扭转，，第一一平动动周期期与第第一扭扭转周周期的的比值值小于于0.85，满足足规范范要求求；从从第四四阶振振型开开始，，结构构以整整体竖竖向振振动为为主，，说明明此类类大跨跨度、、大悬悬挑的的结构构竖向向振动动影响响显著著。结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis2.2新洲大大楼整整体计计算指指标与与规则则性判判定表2新洲大大楼整整体计计算指指标计算指标方向YJKETABS地震作用下基底剪力(kN)X向20965.7220495.57Y向25378.9324288.09地震作用下各楼层最小剪重比X向5.17%4.94%Y向6.27%5.01%地震作用下最大层间位移角X向1/13951/1806Y向1/14501/1709X双向地震/13871/1802Y双向地震1/14371/1429规定水平力作用下最大位移比X向1.051.09Y向1.091.14X偶然偏心1.091.20Y偶然偏心1.291.38本层侧向刚度与相邻上一层侧向刚度的最小比值X向1.131.11Y向1.011.05表3新洲大大楼规规则性性判定定类别规范要求结构指标超限判定最大适用高度100m36m满足最大高宽比65.2满足平面规则性扭转不规则周期比>0.85周期比0.84满足位移比>1.4位移比1.29满足凹凸不规则平面凹进>30%无平面凹进满足楼板局部不连续楼板有效宽度<50%楼板有效宽度57%满足开洞面积>30%或较大的楼层错层。开洞率14.5%满足竖向规则性侧向刚度不规则本层刚度与相邻上一层刚度比<0.7楼层最小刚度比1.01满足竖向抗侧力构件不连续竖向抗侧力构件内力由水平转换构件向下传递。设置两个结构转换层不满足楼层承载力突变层间受剪承载力小于相邻上一层80%最小受剪承载力比0.86满足结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis2.3新洲大大楼抗抗震性性能化化设计计目标标确定定表1新洲大大楼抗抗震性性能设设计目目标抗震烈度多遇烈度设防烈度罕遇烈度整体抗震性能水准完全可使用基本可使用保障生命安全层间位移角限值1/10001/5001/120构件性能单跨悬挂钢框架弹性（OP）弹性（OP）轻微破坏（IO）三弦桁架转换层弹性（OP）弹性（OP）轻微破坏（IO）内部核心筒墙肢弹性（OP）不屈服允许进入塑性，破坏程度轻微（LS）内部核心筒连梁弹性（OP）允许进入塑性，破坏程度轻微（LS）允许进入塑性，破坏程度可控（CP）基座外筒墙肢弹性（OP）不屈服允许进入塑性，破坏程度轻微（LS）构件性能基座外筒连梁弹性（OP）允许进入塑性，破坏程度轻微（LS）允许进入塑性，破坏程度可控（CP）其他次要构件弹性（OP）不屈服允许进入塑性，破坏程度可控（CP）根据结结构的的受力力特点点以及及各部部分的的重要要性程程度，，对不不同的的构件件采用用了不不同的的抗震震性能能目标标：小小震作作用下下，全全部结结构构构件保保持完完全弹弹性；；在中中震作作用下下，悬悬挂钢钢框架架、三三弦桁桁架转转换层层按中中震弹弹性设设计，，允许许部分分连梁梁进入入塑性性但要要保证证其破破坏轻轻微，，内核核心筒筒剪力力墙、、基座座剪力力墙及及其他他次要要构件件均按按中震震不屈屈服设设计；；大震震作用用下，，悬挂挂钢框框架、、三弦弦桁架架转换换层等等重要要受力力构件件基本本保持持弹性性，连连梁、、内外外筒剪剪力墙墙等其其他构构件容容许进进入塑塑性以以进行行耗能能，其其中连连梁作作为第第一道道防线线应首首先耗耗能，，允许许其发发生可可控的的塑性性变形形，剪剪力墙墙作为为第二二道防防线应应保证证其破破坏程程度轻轻微。。参考上上海市市超限限结构构规程程并结结合本本结构构受力力体系系，对对本工工程制制定了了不同同地震震力水水准下下的位位移控控制标标准：：结构构层间间位移移塑性性发展展系数数（层层间位位移角角与弹弹性极极限层层间位位移角角比值值）在在小震震作用用下不不大于于1.0，在中中震作作用下下不大大于2.0、在大大震作作用下下部大大于4.0。其中中弹性性极限限层间间位移移角按按剪力力墙结结构1/1000从严控控制，，以有有效控控制结结构在在小、、中、、大震震作用用下的的塑性性发展展程度度。结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis2.4新洲大大楼小小震弹弹性时时程分分析地震波波的选选择小震时时程分分析与与反应应谱基基底剪剪力对对比波形基底剪力（kN）与反应谱相比值X向Y向X向Y向SHW1190482152792%84%SHW52260023221107%91%SHW6152071761872%69%三条波平均值190482078990%82%反应谱CQC值2096625379小震作作用下下结构构的最最大层层间位位移角角波形SHW1SHW5SHW6反应谱分析X向最大层间位移角1/14751/11951/18381/1395Y向最大层间位移角1/14691/11841/18441/1450最大位移角所在楼层F4F4F4F4时程分分析包包络值值与反反应谱谱分析析计算算结果果对比比楼层X向楼层剪力（kN）Y向楼层剪力（kN）时程包络反应谱值比例时程包络反应谱值比例6639459131.08600459481.01510759102041.0511247113501.0413559134211.0115010154511.0316946156701.0817302185131.0220226184291.1021165231721.0122600209661.0823221253791.01、结构构在小小地震震作用用下，，采用用谱法法与时时程分分析法法进行行了计计算。。2、小震震时程程分析析结果果满足足《建筑抗抗震设设计规规范》（GB50011-2010）的相相关选选波规规定，，最大大层间间位移移角与与振型型分解解反应应谱法法结果果基本本一致致，满满足抗抗震规规范所所规定定的限限值要要求。。3、在时时程波波的作作用下下，X向的剪剪重比比介于于0.04~0.06之间，，Y向剪重重比介介于0.05~0.06之间，，均满满足规规范的的要求求。4.在小震震弹性性的设设计原原则下下，本本工程程按照照反应应谱与与时程程分析析结果果进行行了包包络设设计。。结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis钢框架架与剪剪力墙墙在小小震作作用下下的剪剪力分分配规定水水平力力下的的框架架柱承承受的的地震震倾覆覆弯矩矩层号方向框架柱承受的倾覆弯矩总地震倾覆力矩框架柱所占百分比7X1293.66249.420.7%Y2320.05910.339.3%6X8533.431280.727.3%Y7056.930046.423.5%5X15551.676591.220.3%Y11834.978871.015.0%4X22805.2134464.217.0%Y16764.8146439.511.4%3X28554.4229382.112.4%Y23483.1252688.39.3%2X28598.9305522.39.4%Y23492.7368299.96.4%1X29344.8466749.86.3%Y4038.6546291.91.0%规定水水平力力下的的框架架柱承承受的的地震震剪力力层号方向框架柱承受的地震剪力总地震剪力框架柱所占百分比7X432.62066.620.93%Y825.01961.542.06%6X1561.35543.628.16%Y2201.25343.841.19%5X1520.910017.815.18%Y1118.710801.310.36%4X1560.412779.612.21%Y1170.714939.97.84%3X943.316056.65.87%Y1131.717980.06.29%2X9.019167.00.05%Y3.722786.20.02%1X175.921569.00.82%Y3217.425220.212.76%在小震震作用用下，，三层层处框框架柱柱所承承担的的弯矩矩占该该层总总弯矩矩的9.3%~12.4%,根据JGJ3-2010：第8.1.3条第2款，本本结构构3层以上上的结结构体体系为为钢框框架剪剪力墙墙体系系。三三层层处框框架柱柱所承承担的的剪力力占该该层总总剪力力的5.87%~6.29%，表明明转换换层以以上部部分结结构主主要的的抗侧侧力体体系是是钢筋筋混凝凝土剪剪力墙墙。所所以对对本结结构的的位移移控制制按照照钢筋筋混凝凝土剪剪力墙墙体系系进行行从严严控制制。结构性性能化化设计计分析析structuralanalysis2.5新洲大大楼中中震的的反应应谱分分析设防地地震作作用下下结构构主要要构件件的利利用率率构件名称中震弹性设计的最大利用率中震不屈服设计的最大利用率屋顶桁架杆件0.980.92双肢格构钢柱1.000.89吊柱0.970.88基座外筒连梁1.911.18基座外筒墙肢1.410.98内核心筒墙肢1.720.99内核心筒连梁1.931.12设防地地震作作用下下基底底与位位移响响应方向基底剪力(剪重比)倾覆力矩kNm最大层间位移角最大顶点位移角X向62013kN（15.5%）1.788x1061/4961/939Y向72508kN（18.1%）2.091x1061/5271/708三弦转转换桁桁架主主要工工况下下构件件的轴轴力荷载工况外侧上弦杆内侧上弦杆下弦杆斜腹板恒载作用下最大轴力压力-7623-2344-16822-5400拉力60781810126362917活载作用下最大轴力压力-2344-721-5124-1698拉力17545543811811频遇地震作用下最大轴力压力-484-409-1298-243拉力4815151191320设防地震作用下最大轴力压力-1484-1157-3487-823拉力173814443806884温度荷载作用下最大轴力压力-5516-2569-13600-809拉力55162569136008091、设防防地震震作用用下，，屋顶顶钢桁桁架、、双肢肢格构构柱、、吊柱柱等重重要受受力构构件的的抗震震承载载力基基本满满足中中震弹弹性设设计的的要求求；2、基座座外筒筒墙肢肢、内内核心心筒墙墙肢基基本满满足中中震不不屈服服的设设计要要求；；基座座外筒筒处与与内核核心筒筒处部部分连连梁在在中震震作用用下出出现屈屈服，，但按按中震震不屈屈服设设计下下超出出比例例不大大；3、地震震作用用引起起的三三弦桁桁架弦弦杆与与腹板板的内内力比比竖向向荷载载、温温度荷荷载引引起的的内力力小很很多,经验算算三弦弦转换换桁架架的承承载力力满足足中震震弹性性的要要求；；4、主体体结构构的最最大层层间位位移角角为1/496（x向）、、1/527（y向），，位于于结构构5层，整整体结结构变变形满满足抗抗震性性能目目标的的要求求。结构性能能化设计计分析structuralanalysis2.6新洲大楼楼大震弹弹塑性时时程分析析2.6.1地震波的的选择采用采用用一条人人工时程程SHW1,以及两条条天然时时程SHW3,SHW4时程进行行罕遇地地震作用用下的时时程分析析。为了了验证其其准确性性，将三三条地震震波均转转换到5%阻尼比以以及场地地特征周周期为1.1s的反应谱谱上，两两者能较较好吻合合。2.6.2位移响应应在各时程程分析工工况下，，X向最大层层间位移移角位于于第四层层处的1/311，Y向最大层层间位移移角在位位移第四四层处的的1/433。结构在在罕遇地地震作用用下的弹弹塑性层层间位移移角均小小于1/120。满足《建筑抗震震设计规规范》所规定的的抗倒塌塌的抗震震性能目目标。2.6.3基底响应应分析工况X向Y向基底剪力（kN）剪重比基底剪力（kN）剪重比SHW1

X主向771580.23773390.23SHW1Y主向677050.20900640.27SHW3

X主向686540.20630220.19SHW3Y主向606030.18729590.22SHW4

X主向676880.20735610.22SHW4Y主向607720.18838720.25将各罕遇遇地震作作用时程程分析工工况下X向及Y向基底反反力最大大值，以以及对应应的剪重重比列于于下表。。X向剪重比比介于之之间0.18~0.23，Y向剪重比比介于之之间0.19~0.27。结构性能能化设计计分析structuralanalysis2.6.4罕遇地震震作用下下的损伤伤响应SHW1的X主向部分连梁梁出现塑塑性铰，，但塑性性变形均均较小在峰值处处的墙体体混凝土土最大应应力进入入屈服，，但未到到达极限限在峰值处处的墙体体钢筋应应力依然然处于弹弹性阶段段，尚未未进入屈屈服SHW1的Y主向部分连梁梁出现塑塑性铰，，但塑性性变形均均较小在峰值处的的墙体混凝凝土最大应应力进入屈屈服，但未未到达极限限在峰值处的的墙体钢筋筋应力依然然处于弹性性阶段，尚尚未进入屈屈服SHW3、SHW4的计算结果果亦然结构性能化化设计分析析structuralanalysis2.6.5罕遇地震作作用下的能能量响应SHW1波在X主向（1.0X+0.85Y）的能量耗耗散分配图图SHW1波在Y主向（0.85X+1.0Y）的能量耗耗散分配图图从能量耗散散图可以证证明，结构构在3秒时逐渐进进入弹塑性性，其非线线性能量与与阻尼耗能能的比例可可知，结构构处于弱非非线性阶段段。2.6.6钢框架与剪剪力墙在罕罕遇地震作作用下的剪剪力分配钢结构双肢肢柱在罕遇遇地震作用用下，承担担了更大份份额的水平平力，这表表明由于混混凝土墙体体的连梁进进入了塑性性，其刚度度有一定程程度的退化化，所以一一部分的地地震剪力由由剪力墙上上转移到框框架上，而而框架双肢肢柱在大震震作用下还还仍然能保保持弹性。。结构性能化化设计分析析structuralanalysis新洲大楼静静力弹塑性性分析第一振型X向推覆分析析结果静力推覆分分析完成后后连梁塑性性区分布图图推覆分析完完成后剪力力墙正应力力示意罕遇地震时时结构的X向推覆曲线线与需求曲曲线性能点：顶顶点位移Ux=32mm=H/1070，底部剪力力为V=35850kN在大震性能能点处连梁梁塑性区分分布图在大震性能能点处剪力力墙正应力力示意静力推覆分分析完成后后整体框架架结构变形形示意结构性能化化设计分析析structuralanalysis第二振型y向推覆分析析结果静力推覆分分析完成后后连梁塑性性区分布图图推覆分析完完成后剪力力墙正应力力示意在大震性能能点处连梁梁塑性区分分布图在大震性能能点处剪力力墙正应力力示意罕遇地震时时结构的Y向推覆曲线线与需求曲曲线性能点：顶顶点位移Uy=28mm=H/1223，底部剪力力为V=51924kN静力推覆分分析完成后后整体框架架结构变形形示意结构性能化化设计分析析structuralanalysis罕遇地震作作用下弹塑塑性分析的的结论：1、结构在罕罕遇地震作作用下的X主向地震波波作用下的的最大基底底剪力约为为小震的5倍；在y主向地震波波作用下的的最大基底底剪力约为为小震的5.98倍。可见结结构在罕遇遇地震作用用下并未出出现较大的的塑性变形形，整体刚刚度并未有有过多的退退化。2、结构在X主向地震波波作用下，，其结构的的最大层间间位移角为为1/311，在Y主向地震波波作用下，，其结构的的最大层间位位移角为1/433，均位于结结构中部的的第四层，，小于1/250限值。3、在罕遇地地震作用下下，非线性性耗能约占占总量的13%~15%，而阻尼耗耗能约占75%~77%，可见结构构处于弱非非线性。4、塑性分析析结果显示示，剪力墙墙钢筋的应应变均未达达到屈服，，墙体混凝凝体未达极极限，离混混凝土压碎碎距离尚远远。5、在层间位位移角最大大的三、四四层，该层层的连梁最最早进入塑塑性，部分分连梁屈服服，但并未未破坏，达达到了“强强墙弱连梁梁”的设定定目标，实实现了连梁梁作为第一一道抗震防防线，减刚刚耗能和保保护墙肢的的目的。6、大震弹塑塑性时程的的分析结果果与静力弹弹塑性推覆覆分析结果果基本吻合合，即大震震分析中所所得到的构构件截面利利用率最大大的部位，，在静力弹弹塑性推覆覆分析中首首先出现屈屈服。关键技术criticaltechnology1、大跨度混混凝土三弦弦折板桁架架的设计2、斜筒墙结结构的设计计3、单跨悬挂挂钢框架的的屈曲分析析4、各类复杂杂节点的设设计5、基于施工工全过程模模拟的分析析计算与设设计6、温度应力力分析7、BIM技术的运用用三、新洲大大楼设计关关键技术关键技术criticaltechnology3.1大跨度混凝凝土三弦折折板桁架的的设计混凝土三弦弦立体折板板转换桁架架示意图技术处理一一：弦杆的的受力特性性与设计处处理（a）外侧上弦弦杆（（b）内侧上弦弦杆（（c）下弦杆图1三弦桁架弦弦杆配筋详详图三弦桁架结结构的上、、下弦杆受受力以重力力荷载和温温度荷载为为主，地震震荷载对三三弦桁架弦弦杆不起控控制作用。。关键技术criticaltechnology技术处理二二：三弦桁桁架的斜腹腹板的受力力与设计（a）恒载工况况（（b）地震工况况（（c）温度工况况三弦桁架受受压最大斜斜腹板在各各工况下的的应力分布布云图（a）立面配筋筋分布图（（b）立面钢骨骨布置图图1三弦桁架斜斜腹板立面面配筋图三弦桁架斜斜腹板为上上大下小的的梯形剪力力墙，在配配筋设计时时我们采用用以下几个个方法：1）沿腹板的的两条斜边边设置了两两个暗柱区区域，对腹腹板上下两两个截面采采用压弯构构件设计方方法进行配配筋计算，，并将两截截面的配筋筋大值作为为暗柱墙体体的配筋结结果；2）斜腹板墙墙平面外弯弯矩全部由由墙体两侧侧的分布钢钢筋承担；；3）在腹板根根部应力最最大的区域域另外附加加一段2m高的钢骨进进行局部加加强。关键技术criticaltechnology技术处理三三：外侧板板的受力与与设计三弦弦桁桁架架外外侧侧板板平平面面布布置置图图（a）纵纵向向侧侧板板（（b）端端部部侧侧板板外侧侧板板立立面面示示意意图图1、对对于于南南北北向向的的外外侧侧板板，，其其受受力力特特性性类类似似两两端端悬悬挑挑的的单单跨跨连连续续深深梁梁，，按按连连续续深深梁梁的的构构造造要要求求进进行行配配筋筋，，在在支支座座端端与与跨跨中中端端附附加加水水平平分分布布钢钢筋筋承承受受纵纵向向拉拉应应力力，，在在支支座座端端附附加加竖竖向向分分布布钢钢筋筋承承竖竖向向压压应应力力。。2、对对于于东东西西向向的的外外侧侧板板，，因因其其倾倾斜斜角角度度较较大大受受力力以以弯弯曲曲应应力力为为主主，，按按一一般般多多跨跨连连续续的的楼楼板板进进行行配配筋筋，，考考虑虑斜斜板板的的轴轴力力效效应应，，对对其其采采用用双双层层双双向向连连续续对对称称配配筋筋。。关键键技技术术criticaltechnology3.2斜筒筒体体基基座座结结构构的的设设计计技术术处处理理一一：：在在传传力力路路线线及及支支座座部部位位