新建工程施工电梯基础施工方案

新建工程施工电梯基础施工方案目录一、编制依据 2二、工程概况 2三、基础设计 2四、施工顺序 4五、施工升降机基础承载力的计算： 4六、基础确定 5七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计 6八、地下室顶板承载力加固设计 7九、基础的验收要求 16十、地下室顶板加固安全保证措施 17一、编制依据本方案主要依据施工图纸、《施工升降机》（GB/T10054-2005）、《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008二、工程概况珠江御景峰花园1-6幢住宅楼、44幢地下室工程位于东莞市塘厦镇平山村,由东莞市惠仁房地产开发有限公司投资兴建，江西建工第一建筑有限责任公司承建，设计单位为广东珠江建筑工程设计有限公司，监理单位为深圳市大众工程管理有限公司。安全监督单位：东莞市建设工程安全监督站、塘厦镇建设工程安全监督组。本工程总建筑面积总建筑面积100842㎡，地下建筑面积22100㎡，地下一层、地上4幢33层（1、2、5、6幢），2幢28层（3、4幢），建筑总高度98.2m。三、基础设计本工程采用京龙SC200/200TD型升降机，根据人货电梯机械制造厂家对人货电梯基础的技术要求：⑴、基础承受的载荷能力应大于400KPa。P=(吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重)×0.02kN。⑵、混凝土基础板下面的承载力应大于0.15Mpa。⑶、双层钢筋网:钢筋直径12㎜,间距200㎜。⑷、L距离根据所选择的附架型号与现场实际情况而定。⑸、基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。⑹、基础周围须考虑排水措施。人货梯基础：（长）4.50M×（宽）4.60M×（高）0.30M。人货梯主要参数如下表：本根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，1.、2、3、4栋所使用的升降机基础设置于车库顶板，板顶与人货梯基础底平，根据本工程结构设计总说明，地下室顶板荷载为8.0KN/m2，5、6栋基础安装在自然地面上。必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。电梯基础选型如下：1.配双层加强钢筋网格，采用Ф12@200。2.基础尺寸为4500×4600×300mm。3.基础砼标号采用C30。4．基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装置。四、施工顺序1、天然基础按施工平面布置确定基础位置—基础土方开挖—垫层浇筑—支设模板—绑扎钢筋——安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）——浇筑砼——拆模、养护。2、地下室顶板基础按施工平面布置确定基础位置—基础地板加固—支设模板—绑扎钢筋—安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）——浇筑砼——拆模、养护。五、施工升降机基础承载力的计算：施工升降机自重：SC200/200TD型施工升降机按高度105m时的重量：P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）×2.0。吊笼重44KN，外笼重15KN，导轨架总重=(每节重1.5KN,每节高1.508m),1.5KN×70节=105KN，载重40KN。P1=44+15+105+40=204KN。基础承载P计算考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。顶板施工电梯基础承载P=G×2=204×2.1=428.4KN施工电梯基础混凝土自重：P2=4.5×4.6×0.3×25kN/m3=155.25KN。施工总荷载为428.4+155.25=571.65KN基础地面承受压力：571.65÷（4.5×4.6）=27.62KN/㎡。5、6幢基础完全能符合该机的安装要求1、2、3、4栋施工电梯基础设置于车库顶板，地下室顶板荷载为7.5KN/m2，不满足要求。为确保车库顶板安全，采用钢管回顶至地下室结构底板面。六、基础确定1.基础厚度为300mm，配双层加强钢筋网格，钢筋直径Ф12，网格间距200mm。2.次浇前预埋好4根M22底脚螺栓。3.基础预埋件必须牢固地固定在基础加强筋上。4.基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差±5mm。5.回填土时必须夯实，保证强度。6.基础平面必须保证排水良好。7.制作基础时必须同时埋好接地装置。8.同时还必须符合当地有关安全法规。详细做法见后附图七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计在施工升降机的基础部位于地下室顶板、板厚300mm，1#楼基础位于地下室顶板A-E~A-F/A-21~A-22轴线位置范围内，2#楼基础位于地下室顶板A-E~A-F/A-17~A-18轴线位置范围内。3#楼基础位于地下室顶板A-E~A-F/A-10~A-11轴线位置范围内，4#楼基础位于地下室顶板A-E~A-F/A-6~A-7轴线位置范围内。地下车库用φ48×3.25钢管搭设满堂脚手架支撑体系作为加固手段对地下室顶板进行加固，脚手架搭设高度为3.6m，加固区域立杆纵距0.7m,立杆横距0.7m，步距1.0m。八、地下室顶板承载力加固设计1、地下室顶板的本身重量可以由本身结构支撑，对地下室顶板的加固只考虑升降机及其基础产生的恒动荷载：428.4+155.25=571.65KN。为尽量利用工程中使用较为灵活的材料，本加固设计拟用钢管支架作为支撑系统作为加固方案的实施方式。具体钢管布置搭设按简图所示2、地下室顶板混凝土受压强度验算按照应力考虑范围，设定升降机及其基础载荷全部集中，并均匀分布于支撑顶板底部的宽50mm×高100mm的水平横支承方木（木楞）上。地下的室顶板底与方木（木楞）受压接触面，按立杆布置图可知，长度为4500mm共计6条，即得总接触面面积：4500mm×50mm×6条=mm2，由升降机及其基础产生的恒动荷载：428.4+155.25=571.65KN，得：fc1=428.4+155.25=571650KN/mm2=0.423N/mm2/<fc=14.3N/mm2(由地下室顶板砼强度C30轴心抗压设计值，查《混凝土结构设计规范》GB50010-2002表4.1.4)，由此表明方木（木楞）与地下室顶板之间的应力传递混凝土受压强度验算合格。3、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部的6根长4500mm×宽50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此计算出地下室顶板传递的荷载压应力1cf,考虑地下室顶板承受一部分荷载:571.650-4.5×4.6×8=362.05KN，f=362050/mm=0.268N/mm2，方木（木楞）按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008选用针叶树种木材“南方松”，查该规范表A.3.1-1得其强度等级为AC15A,查该规范表A.3.1-3得顺纹抗压fc=13N/mm2，横纹抗压fc90=2.1N/mm2，按最不利情况按横纹抗压值考虑。则：1cf=0.268N/mm2<fc90=2.1N/mm2由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算合格。4、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部的6根长4500mm×宽50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此说明方木（木楞）承受来自于地下室顶板的均布荷载处于方木（木楞）的4500mm全长，为此进行方木（木楞）抗弯强度验算。由立杆布置图可知方木（木楞）的支撑点为2个中间等跨700mm，标准方木（木楞）长度为2000mm，现按简支结构计算其弯矩：按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之2．单跨梁的内力及变形表（表2-6~表2-10）之（1）简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度表2-6第5序次的均布荷载简支梁内力计算:加载在方木（木楞）上均布的荷载：q=0.268N/mm2×50mm=13.4N/mm；弯矩：Mmax=q2l/8=13.4N/mm×700mm×700mm/8=820750.mm,依《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008方木（木楞）抗弯强度应按该规范的5.2.2-3公式进行计算，其中fm查JGJ162-2008表A3.1-1~5使用针叶树种南方松由表A3.1-1得TC15A查表A3.1-3得mf=15，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的fm=15×0.8=12Nmm2;其中W由矩形木楞（方木（木楞））宽50mm×高100mm查表5.2.2的截面最小抵抗=83333mm3（按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式50×100×100/6=83333mm3，木楞（方木（木楞））的抗弯强度σ=820750N.mm/83333mm=9.849N/mm2<fm=12N/mm2次、主木楞梁抗弯强度应按下列式计算：式中:木材抗弯强度设计值，按本规范附录A的表A.3.1-3、表A.3.1-4及表A.3.1-5的规定采用。式中:Mmax最不利弯矩设计值。应从匀步荷载产生的弯矩设计值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中，选取计算结果较大者W:截面抵抗矩，按本规范表5.2.2查用由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算合格。5、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第5.2.2第2小条以及《木结构设计规范》GB50005-2003第5.2.2要求：弯构件抗剪承载力，应按下列式验算：式中：ƒv木材顺纹抗剪强度设计值（N/mm2）V:受弯构件剪力设计值（N），按本规范第5.2.3条规定；I：构件的全截面惯性矩（mm4）b:构件的截面宽度；S:剪力面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3）。依前条验算条件，查JGJ162-2008规范附表A.3.1-3按TC15A木材顺纹抗剪强度值：fv=1.6N/mm2；受弯构件剪力设计值V按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式：V=ql/2=13.4N/mm×700/2=4690N；构件的全截面惯性矩I依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号1的公式：I=bh3/12=50×1003/12=.67mm4；构件的截面宽度b=50mm；剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩S=（50mm/2）×100mm×（100mm/2/2）=62500mm3；代各参数入公式计算：(V×S)/(1×b)=(4690N×62500mm3)/（.67mm×50mm）=1.41N/mm2<fv=1.6N/mm2；由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算合格（验算数据比较接近，施工时必须严格要求，认真到位，按规范施工）。6、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的挠度验算按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第5.2.2第3小条以及《木结构设计规范》GB50005-2003第5.2.6要求，受弯构件应进行挠度验算，JGJ162-2008明确简支楞梁须按照该规范的5.2.1-4或5公式进行验算，本设计没有出现集中荷载，故选用5.2.1-4式进行验算：，其中弹性模量E查JGJ162-2008规范附表A.3.1-3按TC15A木材E=10000，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的E=10000×0.8=8000N/mm2；全截面惯性矩I=.67mm4；最大挠度Wmax的取值按JGJ162-2008规范的4.4.1条第3小条的“支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000”得Wmax=700mm/1000=0.7mm；代各参数入公式计算=（5×13.4N/mm×700mm×700mm×700mm×700mm）/（384×8000N/mm2×.67mm4）=0.49mm<Wmax=0.7mm。7、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算由于加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下必须通过可调支托（钢管支柱），传递至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力一是必须经过核算满足最低要求才能使用，依JGJ162-2008第5.2.5条之第2小条说明，查5.2.5-1表，取表中最大长度容许荷载的最小值12KN，由立杆布置图可知立杆每行9条9行共计9×5=45条，按均匀分布计算每根立杆的荷载应为：设计总荷载517650N/45条=11503N=11.503KN/条<最大长度容许荷载的最小值12KN。由此说明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算合格。加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱稳定性的验算受压杆件的计算长度0L=1.2m（即纵横水平拉杆步距为1000mm）依JGJ162-2008第5.2.5条之第2之（2）小条说明：“立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下式的压弯杆件计算”与JGJ162-2008第5.2.5条之第3小条说明：“扣件式钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，计算公式为该规范的5.2.5-10，公式中的计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得超过1.8m”在本设计方案中均存在，故此受压杆件的计算长度0L=1.0m（即实际施工时纵横水平杆的步距不得超过1.0m，且须保证钢管立柱的上下末端均须设置纵横水平杆），其余按5.2.5-9式计算：其中轴心压力设计值N=设计总荷载517650N/45条=11503N=11.503KN；轴心受压稳定系数钢材抗压强度设计值f按该规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1采用，按牌号Q235钢直径>40~60(钢管直径为48mm)查表取用抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200N/mm2；钢材屈服强度值yf：本设计方案使用钢管用钢牌号为Q235，按《钢铁产品牌号表示方法》GB221-2000第3.2.1条说明，其屈服强度为235N/mm2，轴心受压杆件毛截面面积A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A=(48/2)2-（48/2-3.5)2×3.14=489.30mm，直径为48mm的下套管的钢管回转半径（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式：）=[482+（48-3.5×202]0.5/4=15.782mm，其惯性矩Ix2=(d4+d14)0.5/64=3.14×[482+(48-3.5×2)2]0.5/64=399285.14mm4；上插管为实心U型可调支托，其直按JGJ162-2008规范6.1.9条明确“螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm”=48-5.5×2-3×2=31mm，其惯性矩Ix1（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号4的公式）=3.14159×314/64=45333.19mm4；由此依n=Ix2/Ix1=399285.14/45333.19=8.808；得μ=[（1+n）/2]0.5=[(1+8.808)/2]0.5=2.2145推=2.2145×1000/15.782=140.32；按JGJ162-2008规范查附录D计算λ（ƒy/235）0.5=140.32×(235/235)0.5=140.32查表得知=0.223；弯矩作用平面内偏心弯矩值M2=Nd/2其中N=11503N，d=48mm得Mx=11503N×48mm/2=276072N.mm；弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩W1x依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式）==3.14×[483-(48-3.5×2)4/48）)/32=5075.22mm;欧拉临界力=3.142×206000×489.30／140.322=50473.4N；代各参数入公式计算得：=11503N/（0.223×489.30）+（1.0×276072）/{5075.22×[1-（0.8×（11503/50473.4））]}=171.95N/mm2<抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200N/mm2。明加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱纵横水平拉杆步距为1000mm时稳定性的验算合格。九、基础的验收要求1、升降机基础按使用说明书中的标准要求制作安装，预埋框必须用水平仪调平并与基础钢筋连接。2、防雷接地装置的埋设与主体结构的接地装置连通。3、预埋框四个基准点平整度(水平高差)≤L×1/1000(L为两点间的距离，单位为米)。4、基础验收资料必须经技术负责人、监理公司签字认可。5、只有当基础达到设计强度并满足设计要求后才能进行下一道工序操作，禁止使用不合格产品。十、地下室顶板加固安全保证措施回顶支撑架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、和施工组织设计（方案）的要求向搭设，并向使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。为了减少顶部导轨架应力集中对支撑钢管的局部变形影响，在升降机导轨架标准节底座的位置和加固区域四周支撑钢管时，在楼板底部和上U型支托之间连续垫置两条50×100木方木（木楞）必须使用质量可靠的可调支托，施工时必须多次调紧，以保证所有支撑支托受力均匀。支撑立杆的顶部和底部分别应和地下室顶板和地下室底板顶紧，标准节支撑区立杆尽量不用对接接长，非标准节支撑区的立杆可用对接接长，禁止使用搭接接长钢管。所有钢管端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100㎜。加固的架体应悬挂标识，定期由安全员进行检查，看是否有松动的迹象，如发现异常情况应及时进行调整加固。加固区域不能积水，如有积水现象应先用不低于C20混凝土填高，高于原地下室底板面不少于50mm。加强预留孔洞位置处理，预留孔洞位置（破损处）处理进行大面积挤塑板粘贴过程，在遇到外脚手架的连墙杆时，挤塑板只能进行甩槎处理；在外墙保温施工完毕后拆除脚手架过程，对此部位实施修补处理。用掺10%UEA的1∶1干硬性水泥砂浆将脚手眼填塞紧密，表面抹。按照预留孔洞尺寸裁截一块尺寸相同的挤塑板并打磨其边缘部分，使其能严密封填于孔洞处。将预裁好的挤塑板背面涂上粘结砂浆，将其镶入孔内。涂抹底层聚合物抗裂砂浆，切一块网格布（其面积大小应能与周边已施工好的网格布搭接80mm），埋入网格布，并涂抹面层聚合物抗裂砂浆与周边整。为了确保每一组钢柱在安装过程的定位及任一时刻结构稳定，在有楼层处，楼层主梁宜紧随外筒钢结构安装时及时安装；在无楼层处，应增设径向临时支撑，每一环钢结构安装时设置12根水支撑，对应钢柱间隔布置，上下环临时支撑不重迭。支撑一与混凝土核心筒外壁的预埋件连接，另一铰支于钢柱与环梁连接牛腿上。由于钢外筒环梁呈倾斜状，不在同一水面上，故根据外筒节点标高，选择相近标高的混凝土核心筒内的楼层作为支撑内侧的标高。临时支撑布置时，避让塔吊支架测量垂直传递路径有影响的部位。加强预留孔洞位置处理，预留孔洞位置（破损处）处理进行大面积挤塑板粘贴过程，在遇到外脚手架的连墙杆时，挤塑板只能进行甩槎处理；在外墙保温施工完毕后拆除脚手架过程，对此部位实施修补处理。用掺10%UEA的1∶1干硬性水泥砂浆将脚手眼填塞紧密，表面抹。按照预留孔洞尺寸裁截一块尺寸相同的挤塑板并打磨其边缘部分，使其能严密封填于孔洞处。将预裁好的挤塑板背面涂上粘结砂浆，将其镶入孔内。涂抹底层聚合物抗裂砂浆，切一块网格布（其面积大小应能与周边已施工好的网格布搭接80mm），埋入网格布，并涂抹面层聚合物抗裂砂浆与周边整。为了确保每一组钢柱在安装过程的定位及任一时刻结构稳定，在有楼层处，楼层主梁宜紧随外筒钢结构安装时及时安装；在无楼层处，应增设径向临时支撑，每一环钢结构安装时设置12根水支撑，对应钢柱间隔布置，上下环临时支撑不重迭。支撑一与混凝土核心筒外壁的预埋件连接，另一铰支于钢柱与环梁连接牛腿上。由于钢外筒环梁呈倾斜状，不在同一水面上，故根据外筒节点标高，选择相近标高的混凝土核心筒内的楼层作为支撑内侧的标高。临时支撑布置时，避让塔吊支架测量垂直传递路径有影响的部位。依靠四周的墙边进行定位，使用角钢作为固定支撑钢网格的定位托板，角钢规格L160*16，并增加两块加劲板。每个角钢构件使一个穿墙螺栓，两个化学螺栓固定，螺栓规格Φ24mm长度为80cm，两头各安装一块垫片，砼墙体上每间隔1.80米布置一个。60cm厚墙体，穿墙螺栓孔需要使用水钻钻孔，成本相对较高。热熔连接技术措施：PPR管的连接通过熔接器热熔连接。常用的热熔器有二种规格，即φ20～φ63mm、φ75～φ110；管道热熔连接前，先把热熔器的加热模头安装好，然后通电开机，将管材管件同时无旋转推进熔接器模头内，待温度达到260±50C时，立即把管材管件从模头上同时取下，迅速无旋转地直线均匀插入所需的深度，使接头开成均匀凸缘。在钢网格安装完毕后，开始安装方管双拱桁架的核心筒杆件。在地面焊接成型，并分成三段吊装安装并焊接。在钢网格上焊接钢方管支撑架，将核心筒杆件使用塔吊吊运至支撑架上，调整垂直度，并使用8条角钢支撑固定稳固一节核心筒杆件，焊接牢固后方可松开塔吊，同时搭设脚手架辅助安装。同样的方法安装二节核心筒杆件，并使用8条φ16钢丝绳作为缆风绳固定（配相应的绳卡花篮螺丝），防止核心筒倾覆，待一层拱形钢桁架安装完毕后方可以安装三节核心筒杆件。施工前，根据工程任务的要求，收集好规划、勘察、设计及施工等有关资料；业主提供的城市坐标控制点；岩土工程勘察；施工设计图纸；了解设计意图，熟悉校核图纸。对于建筑工程测量，了解建筑总体布局、建筑定位依据建筑定位条件。另外要校核图纸尺寸，检查建筑柱列轴线等结构部件尺寸是否有矛盾的地方，对一些特殊要求，包括预埋件、预留孔等位置精度，要加注说明。首先进行混凝土的初工作，采用刮尺进行施工，确保初后的混凝土标高高出地坪的完成面标高，然后采用激光整机整，从一边开始沿长边方向后退进行，两次整范围内搭接0.3m，每台整机安排不少于一名驾驶员，三名配合人员，负责多余混凝土的刮除，低洼区域的填料工作，有成堆的混凝土或整不的及时再次整。本工程所有构件均由建钢构四川厂负责加工制作。建钢构四川厂位于四川省天府区仁寿视高开区。四川厂总用地588亩，分两期建设，其一期占地353亩，投资额4.5亿元，产能为14万吨。一期以生产建筑钢结构为主，产品涉及超高层建筑、文体场馆、机场站房等多个领域。二期占地235亩，产品定位绿色建筑领域。西部厂所在的视高济开区隶属于级区天府区，位于成都南大门，仁寿北大门，据双流机场40公里、成都二机场（规划已批准）25公里、成都二绕城高速10公里、成都三绕城高速公路5公里。由于本工程水安装时合拢点在分区线上，所有误差均在分区线合拢缝桁架上体现，为减少结构安装误差，对桁架合拢安装温度要求非常严格。本工程合拢的温度主要结合XX施工时候的气候温度，在钢结构设计的均使用温度下进行合拢施工。同时合拢施工时近量避免阳光、温差等带来的温度变形，所以合拢施工需安排在早上太阳没有出来的时候，避免由于阳光带来的温差影响。合拢温度要求为建筑物使用的均温度，因此水桁架的合拢温度宜在10～15℃之间，根据XX市9月底至10月初的气候温度，早上太阳还没有出来前进行合拢施工，并在太阳出来前全部合拢施工完毕。孔隙潜水主要赋存于场区表层填土、含砂粉质粘土、风化岩。其填土富水性透水性因粘性土含量不同而具明显各项异性，一般上部透水性较好，水量较大，往下透水性变差，水量较小；拟建场地浅层地下水属孔隙性潜水，主要由大气降水径流补给，潜水水量一般，地下水位随季节变化。勘探期间测得水位一般为0.00～6.00m，相应高程31.48～46.19m，根据区域水文地质资料，浅层地下水水位年变幅为1.0～2.0m。单元板块在吊装过程，虽然有设置缆风绳，但是随着吊装高度的不断提高，由于缆风绳与地面大概有45°的倾角，所以缆风绳操作工人距离单元板块也越来越远，工人将无法准确判断单元板块与结构边缘的距离，再加上单元板块在吊升过程受到水力风力的影响，产生反转、摇摆现象，所以部分单元板块与主体结构生碰撞导致单元板块铝合金外框变形翘曲，甚至部分单元板块玻璃破损；箱型构件进行组焊时采用专用胎架，专用胎架设计时必须考虑到可重复循环利用性，在胎架上设置可调节垫块，这样可以对不同规格的箱型用同一胎架进行组装，不仅提高了工作效率，同时也保证了制作质量。专用胎架采用H200×200×8×12的型钢焊接而成，该专用胎架米重为450kg/m，因此箱型构件所需制作胎架总重量为100m×450kg/m=45000kg=45吨。根据工程特点要求，本工程吊脚钻孔灌注桩预应力锚索控制爆破振动速度为2.5cm/s。吊脚钻孔灌注桩到基坑边缘为1.5m，为确保吊脚钻孔灌注桩预应力锚索的安全有效，设计要求距离基坑边缘1.5m范围内的岩石采用机械开挖。因此，爆破设计距离基坑边缘线约2.5m位置钻孔装药爆破（见下图）。阀门的强度试验压力为阀门公称压力的1.5倍,严密性试验压力为阀门公称压力,试验时间少于5分钟,以壳体、填料不渗不漏为合格。阀门的安装位置，进出口方向应正确，连接牢固、紧密，启闭灵活，手柄朝向合理，表面洁净。阀门的手轮在安装时应卸下，交工前统一安装好。在进行阀门的安装时，一定要注意止回阀、截止阀、水流指示器等阀体上箭头方向，确保水流方向与阀体上箭头方向一致。技术部门认真研究总包提供的设计文件（结构设计图纸、设计规范、技术要求等），积极参加进行设计交底，技术部门消化理解后，编制相关制作方案，完成施工图深化设计、焊接工艺评定试验、火焰切割工艺评定试验、涂装工艺评定试验、工艺文件编制、工装设计精度控制标准以及焊工、检验人员培训等技术准备工作。专业测量人员根据本工程轴网、标高、控制坐标，建立钢网架安装的轴线控制网及标高控制点，控制点应布设在混凝土结构构件上，并加以保护，不得在架体或临时设施上设置控制点或转点。控制网建立完成后，对钢结构网架预埋件位置、标高、尺寸进行一一复核，无误后定位放线散拼区域网架下弦杆位置及螺栓球位置，并在两侧混凝土框架梁上做好控制点及引线。工程质量的好坏，进度的保证很大程度上与施工机具的先进性有关。对于本工程的施工，我公司针对本工程的实际情况各工种、工序的需要，合理地配备先进的机具设备及挑选专业水较高的技术操作人员，最大限度地体现技术的先进性机具设备的适用性，充分满足施工工艺的需要，从而保证工程质量装饰效果。施工前，根据工程任务的要求，收集好规划、勘察、设计及施工等有关资料；业主提供的城市坐标控制点；岩土工程勘察；施工设计图纸；了解设计意图，熟悉校核图纸。对于建筑工程测量，了解建筑总体布局、建筑定位依据建筑定位条件。另外要校核图纸尺寸，检查建筑柱列轴线等结构部件尺寸是否有矛盾的地方，对一些特殊要求，包括预埋件、预留孔等位置精度，要加注说明。根据单元式玻璃幕墙安装质量检查表，“幕墙面度”、“幕墙垂直度”合格率分别为80%、81%，综合考虑人力、资金、技术管理水、材料设备等多方面因素，通过QC活动采取有效措施，我们有信心解决该问题的50%，那么单元式玻璃幕墙安装后幕墙面度的合格率将提高到80%+20%×50%=90%，幕墙垂直度的合格率将提高到81%+19%×50%=90.5%。本工程为大跨度空间结构，根据结构特征主体施工的总体部署，综合衡量，钢结构主要采用原位搭设高空临时支撑胎架进行安装就位，而采取何种吊装设备进行吊装是制定安装方案的关键，因此有履带吊跨内外吊装、行走式塔吊跨外吊装旋转龙门吊吊装等三种吊装方案可选取，现对这三种方案进行比较。根据施工总面设计及各分阶段的布置，以充分保障阶段性的重点施工、保证进度计划的顺利实施为目的，在工程实施前，制定详细的材料生产、加工、堆放、运输计划，以及各工种施工队伍进退场调整计划。同时制定以上计划的具体实施方案，严格依照执行标准、奖罚条例，实现施工面科学、文明的管理。立杆应竖直安放在脚手板上，立杆搭设不允许有浮地松动现象，横杆与立杆连接时应套紧，立杆接长采用同心对接接头连接，相邻两根钢管立杆的接头位置应相互错开，同一截面上有接头的立杆数量不应超过总数的50%。且立杆顶部两层横杆高度必须严格控制在500mm以内，以避免在上部网架安装加载过程，由于施工人员及构件荷载等不利因素造成支撑体系局部失稳，致使支撑体系整体失稳。立杆不得伸出作业层。当施工现场的监控人员现异常时，应立即给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。可充分挥屋面桁架的承载作用，节省内部楼面的竖向结构材料，同时满足了建筑内部大空间的要求。吊挂结构通过高强钢棒将楼层自重楼层荷载传递至屋盖桁架，传力方式与传统的建筑结构明显不同。施工前采用通用有限元分析软件模拟分析吊挂层钢屋盖，在不同的砼浇筑顺序情况下，对吊挂层结构受力及变形的影响进行分析，优化后确定最终的砼浇筑顺序。并对施工过程柔性楼层吊杆的应力值进行实时监测跟踪，确保施工过程不出现异常情况。在施工人员选择上，我们将采用施工验丰富的施工人员进行安装，并选派具有丰富工程管理验的理负责现场的组织、协调管理，保证达到科学施工、有序施工。班子有多年合作验，人员相互了解、分工明确，对工程的重点难点，把握准确，质量的控制点清晰，更有利于现场的施工工期及施工质量得到有效的保证。所有的水电管网布置严格按照规范执行，由业主负责协调，由土建承包商提供供电接口，由承包商安装用电设备的线路。用水方面也由业主负责协调，由土建承包商提供给水分表接口，由承包商负责至施工各用水点的管路安装、布置。在工程施工需要用水、用电时，我司将提前一至两天提交用水、用电计划表予总包方，以便总包单位统一安排。严格按现场相关管理规定做好用水、用电工作，确保安全、规范、节约用水用电。应急救援组长：在遇到重大突危害事件生时，接到报警后，根据制定的应急救援预案，组织、指挥各方面的资源开展应急救援抢险工作。通知各应急救援小组立即赶往现场，向其下达各种应急处理指令，进行排险抢险、应急救援，并根据险情程度与应急小组的应急能力决定是否需要外部资源的援助。本工程的主体结构为管桁架结构，环向桁架贯于径向桁架上，而径向桁架支撑于钢管柱上，节点均为多根钢管相贯于同一位置，其最多有10根钢管同时相贯，多管相贯顺序既直接影响节点受力性能，又影响到现场装配焊接顺序，甚至可能出现支管装配不上存在焊接死角的情况。因此保证多管相贯顺序的准确是本工程的重点难点之一。参与编制临时用电专项施工方案的安全保证措施。组织对入场的施工作业人员进行安全教育。并按照临时用电专项施工方案的安全保证措施安全技术交底的要求对整个施工过程进行现场安全监督检查。做好施工现场文明施工管理工作。现安全隐患后，马上提出整改意见，并落实对安全隐患的整改工作。在施工过程，负责临电施工的安全监督检查工作。砌块砌筑时应从转角处或定位砌块处开始砌筑。应砌一皮、校正一皮，拉线控制砌体标高墙面整度，砌筑时应预先试排砌块，并优先使用整体砌块。不得已须断开砌块时，应使用手锯、切割机等工具锯裁整齐，并保护好砌块的棱角，锯裁砌块的长度不应小于砌块总长度的1／3。加气混凝土砌块长度小于150mm的砌块用灰砂砖砌筑。砼的运输过程是热损失大，砼浇筑时入模温度除与拌合物的出机温度有关外，主要取决于运输过程的蓄热程度，因此，运输速度要快，运输距离要短，倒运次数要少，保温效果才好。所以，在砼运输过程，要注意防止砼热散失，坍落度变化等现象，途砼温度降低一般每小时不得超过5~6℃。本工程采用运输砼的机械为砼搅拌运输车地泵，砼搅拌运输车外裹保温，地泵管道也做保温，并且在冬期施工过程注意维护检查。施工测量工程师对拼装单元进行全面复测，并同技术员将测得的数值输入电脑，绘制实测坐标线模图，将实测线模图与设计线模图通过移、转动等方法最大限度地进行“拟合”，使实体线模与理论模型尽量重合，最后不重合的差值就认为是现场安装才生的误差。确定吊装单元的变形状态，分析变形原因，并找出解决办法，避免下一拼装单元出现类似情况，确保吊装单元的拼装及罩棚结构整安装精度。首级高程控制点应设在不受施工情况影响的场外。以精密水准仪检测首级高程控制网。用闭合水准的方式将高程控制点引入场内，并设定固定点作为高程点。场内地面高程点复核无误后，在塔楼施工时分别引测到各个层面上，每个层面引测4-6个标高控制点，控制点应引测到稳固的构件上，在每一层上对引测点校核，误差应在精度要求范围内。咬边是指沿着焊趾，在母材部分形成的凹陷或沟槽，它是由于电弧将焊缝边缘的母材熔化后没有得到熔敷金属的充分补充所留下的缺口。咬边最大的危害是损伤了母材，使母材有效截面减小，也引起应力集。产生咬边的主要原因是电弧热量太高，即电流太大，运条速度太小所造成的。焊条与工件间角度不正确，摆动不合理，电弧过长，焊接次序不合理等都造成咬边。部分别与市容环境卫生管理所签订垃圾清运协议书，对生活垃圾每日进行一次清运；与废弃物交换心签订危险废物转移联单及废弃物技术服务处置合同，对可利用的建筑垃圾及危险废弃物进行回收利用；与劳保五金商店签订废旧安全网处理协议，对废旧安全网进行回收利用。而日照引起的结构变形，则更为无序，且难以精确计量。根据目前施工工艺水准，只能适当规避日照效应，如选择夜间或清晨合适时间进行基准控制点的测设等有限手段，来减小日照对结构安装精度的影响。由于不可能将所有构件的安装测量均安排在夜间及清晨进