大学课件-梁板结构设计培训讲义第4.1版1

第2章

梁板结构2.1

梁板结构种类及布置2.2

梁板结构分析2.3

梁板结构构件设计2.4

楼梯梁板结构2.1

种类及布置2.2

结构分析2.3

构件设计2.4

楼梯2.1

梁板结构种类及布置2.1.1

梁板结构种类2.1.2

混凝土楼盖结构布置2.1.3

钢楼盖结构布置2.1.4

组合楼盖结构布置2.1.1

梁板结构种类梁板结构混凝土梁板结构钢梁板结构木梁板结构组合梁板结构钢－混凝土组合梁板结构

钢－木组合梁板结构柱

主梁钢工作平台次梁铺板支撑木楼盖木梁木搁栅企口地板剪刀撑hc1钢-混凝土组合梁板结构钢梁-混凝土面板钢梁-压型钢板混凝土组合板

型钢混凝土梁-混凝土面板混凝土板

钢梁钢梁－混凝土面板连接件混凝土抗剪连接件

压型钢板

钢梁钢梁－压型钢板组合板混凝土板型钢混凝土梁

型钢混凝土梁－混凝土板抗剪连接件保证钢与混凝土共同工作混凝土楼盖施工方法

现浇楼盖装配式楼盖装配整体式楼盖结构形式

单向板肋梁楼盖双向板肋梁楼盖密肋楼盖无梁楼盖单向板肋梁楼盖双向板肋梁楼盖密肋楼盖无梁楼盖2.1.2

混凝土楼盖结构布置一、单向板肋梁楼盖布置方案主梁次梁主梁沿横向布置主梁横向布置，次梁纵向布置次梁主梁主梁沿纵向布置主梁纵向布置，次梁横向布置不设主梁只布置次梁，不设主梁

次梁的间距决定板的跨度；主梁的间距决定次梁的跨度；柱或墙的间距决定主梁的跨度。

工程实践表明，单向板、次梁、主梁的经济跨度分别为：单向板1.7m~2.5m，荷载较大时取较小值，一般不宜超过3m；次梁4m~6m；主梁5m~8m。

次梁的布置方案有两种：沿横向布置和沿纵向布置。

由于四边支承板当长跨与短跨的比值达到3时，板的受力才接近单向板，所以当柱网（纵横柱轴线形成的网格）为正方形时，一跨主梁内需布置两根次梁。主梁次梁(a)次梁沿纵向布置主梁次梁

(b)次梁沿横向布置单向板肋梁楼盖布置l01l02l01l01l01l02l02l01l01l02l02l02无次梁双向板楼盖次梁l01

l01l01

l01l01l01有次梁双向板楼盖l02l02l02井式楼盖二、双向板楼盖布置方案

柱网尺寸不大且接近正方形，可不设次梁，将板四边直接

支撑在主梁上

柱网呈长方形，可在长跨方向增设次梁，板三边支撑在主

梁上、另一边支撑在次梁上

为获得较大内部空间，不设内柱，在两个方向布置支撑

梁，形成双向梁系三、截面尺寸估算板厚

连续单向板连续双向板简支单向板简支双向板悬臂板

140

150

135

145

112

l0l0l0

l0l0≥≥≥≥≥保证刚度三、截面尺寸估算~)l0(

~

)h(

~

)h梁次梁梁高主梁梁高梁宽双向梁系梁高双向梁系梁宽

112~

118()l0(

1

115

10

1

1

3

2

116~

118()l01

14

3802.1.3

钢楼盖结构布置钢楼盖

铺板次梁主梁轻型钢板预制混凝土板钢－混凝土组合楼板型钢或钢板焊制花纹钢板防滑带肋平钢板加劲肋防滑条冲泡钢板80一、楼盖组成二、布置方案单向式－仅在一个方向布置主梁、不设次梁（a）双向式－柱距较大的方向布置主梁、较小的方向布置次梁（b）复式

－在次梁之间在增设与次梁方向垂直的小梁，可在不减小次梁间距的情况下，控制铺板的跨度（c）主梁(a)主梁次梁(b)主梁次梁小梁(c)三、连接方案次梁搁置在主梁顶面的

叠接•

铺板

轻型钢板和预制混凝土板通常做成单体，两端与梁牢固相

连，以提高梁的整体稳定性和增加楼面的整体刚度。

轻型钢板与梁的连接一般采用焊接；

组合楼板则通常做成连续的，通过次梁上的栓钉（抗剪连

接件）增强与楼板的连接。

•

次梁与主梁的连接

按相对位置可分为叠接和平接

次

梁主梁主梁次梁次梁与主梁上翼缘平齐

的平接按受力性能可分为刚接和铰接两种。当节点是铰接时，次梁是多跨简支梁；当中间节点是刚接时，次梁是多跨连续梁主梁与柱的连接有刚接和铰接两种，采用哪种方案取决于整体结构对侧向刚度的要求。当主梁与柱铰接时，必须布置纵、横向柱间支撑或其它抗侧力构件，以承受水平荷载和保证结构的整体稳定。•主梁与柱的连接四、构件选型铺板梁轻型钢板的厚度不宜小于跨度（净跨）的1/150~1/120；挠度不应大于l0/150(可设加劲肋

)型钢梁先按梁的跨度、荷载和支座约束条件估算截面最大弯矩；根据强度设计值求出所需的截面抵抗矩；最后查出型钢的型号

。焊接工字形截面尺寸的初步选择可按下列次序：选择截面高度→腹板厚度→翼缘尺寸→翼缘宽度和厚度。2.1.4

组合楼盖结构布置

一、布置方案

组合楼盖的布置，可参照钢楼盖布置。压型钢板-组合板通常布置成连续的，有单向受力和双向受力两种布置方案。

当平行板肋方向的钢梁间距较大、组合板的受力可以忽略时，为单向组合板；

当垂直板肋方向受力不能忽略时，为双向组合板。二、构件选型与尺寸估算

由于钢梁与组合板之间有栓钉（抗剪连接件）连接，组合板参与钢梁的工作，组合板与钢梁组成组合梁。根据刚度要求，组合梁的高跨比可取1/15~1/16，其中钢梁的高度不宜小于组合梁截面高度的1/4。

简支组合板的高跨比不宜小于1/25、连续组合板的高跨比不宜小于1/35。组合板总厚度不应小于90mm，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm。压型钢板厚度不应小于0.75mm，一般宜大于1mm，波槽平均宽度不应小于50mm。当采用在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应超过80mm。梁板结构2.1

种类及布置2.2

结构分析2.3

构件设计2.4

楼梯2.2

梁板结构分析2.2.1

分析模型2.2.2

连续梁板内力调幅2.2.3

双向板塑性铰线法2.2.4

组合板弹性计算方法2.2.5

连续组合梁内力计算2.2.6

连续梁挠度计算2.2.7

分析模型讨论ⅢⅡl1

l1l1

l1

l1l3l3板Ⅲ板Ⅱl1主梁次梁Ⅲ—Ⅲ柱次梁Ⅱ—Ⅱ2.2.1

分析模型1、计算单元次梁主梁

板Ⅰ—ⅠⅠⅠl2l2l2l2l2•

混凝土单向板楼盖次梁板面分布荷载q1(a)板计算单元隔离体次梁板短跨向跨中分布力矩(c)次梁计算单元隔离体l1主梁次梁线分布荷载q2l2l01l01l01l01l01l01q1(b)板计算简图(d)次梁计算简图l02l02l02l02l02q2(f)主梁计算简图l03l03q2FFFF

次梁(e)主梁计算单元隔离体

单向楼盖板、梁计算简图次梁跨中弯矩图a所示的板带有两类边界：板带（计算单元）与板带之间的边界以及板带与次梁之间的边界。因单向板忽略长跨向内力，所以板带之间的边界可作为自由边。次梁对板带接触处的竖向位移和转角位移有约束，如果忽略竖向位移（次梁挠度）和转动约束，则板可以简化为连续梁计算简图，如图b所示。2、计算简图次梁计算单元之间的边界上有板短跨向的分布力矩作用，因系板的跨中最大弯矩处，无剪力，见图c。这些分布力矩对次梁轴线方向的内力无影响，因而可以视为自由边。次梁与主梁的边界和板与次梁的边界类似，在相同的假定下，次梁也可以简化为连续梁计算简图，如图d所示。次梁的截面形式为T形。次梁板面分布荷载q1(a)板计算单元隔离体次梁板短跨向跨中分布力矩(c)次梁计算单元隔离体l1主梁次梁线分布荷载q2l2

次梁(e)主梁计算单元隔离体l01l01l01l01l01l01q1(b)板计算简图(d)次梁计算简图l02l02l02l02l02q2l03

l03(f)主梁计算简图q2FFFF单向楼盖板、梁计算简图次梁跨中弯矩2、计算简图主梁计算单元之间的边界上有次梁的集中力矩作用，因系次梁跨中最大弯矩处，无剪力，见图e。这些力矩对主梁轴线方向的内力无影响。竖向构件的轴向变形在内力分析中一般是不考虑的，所以主梁与柱的交界处无竖向位移，如果忽略柱对主梁的转动约束（当梁的线刚度与柱的线刚度之比较大时），则主梁可以简化为连续梁计算简图，如图f所示。主梁截面也为T形。次梁板面分布荷载q1(a)板计算单元隔离体次梁板短跨向跨中分布力矩(c)次梁计算单元隔离体l1主梁次梁线分布荷载q2l2l01l01l01l01l01l01q1(b)板计算简图(d)次梁计算简图l02l02l02l02l02q2l03

l03(f)主梁计算简图q2FFFF

次梁(e)主梁计算单元隔离体

单向楼盖板、梁计算简图次梁跨中弯矩2、计算简图l01

l01

l01

l01

l01

l01l3l3l1

l1

l1

l1

l1l3l3板q1板l1次梁F主梁计算简图主梁Ⅱ—Ⅱ

次梁柱Ⅲ—ⅢFFF板计算简图

l2次梁l2

l2

板Ⅰ—Ⅰl2

l2主梁次梁计算简图l02l02l02l02l02q2

如果将支承条件(边界条件)简化为竖向不动铰支座，则在竖向荷载

下，单向板、次梁、主梁均可采用连续梁模型。

如果主梁尚需与竖向构件一起共同承担水平作用（如风载、地震作用等），则应按框架梁计算。次梁计算宽度l1l1

l1l1

l1

l1l3l33、荷载取值单向板：线分布荷载

q1=q×1次主梁：由板传来的线分布荷载

q2=q×l01梁：由次梁传来的集中荷载

F=q2×l02=

q×l01×l02l2l2l2l2l2板带负荷范围b=1m次梁负荷范围主梁集中荷载范围4、计算跨度a

1ln1

2ln2

3ln3bb

l01=ln1+b/2+a/2或l01=ln1+b/2+0.025ln1l02l03计算跨度，从理论上讲应该取该跨两端支座处转动点之间的距离。中间各跨取支承中心线之间的距离；边跨如果端部搁置在支承构件上，则对于梁，边跨计算长度在(1.025ln1+b/2)与[ln1+(a+b)/2]两者中取小值；对于板，边跨计算长度在(1.025ln1+b/2)与[ln1+(h+b)/2]两者中取小值；梁、板在边支座与支承构件整浇时，边跨也取支承中心线之间的距离

。按弹性理论计算时：

按塑性理论计算时：当内支座与被支承构件整体连接时，由于塑性铰出现在支承边，如图b所示，中间各跨计算长度取净跨ln；当内支座被支承构件搁置在支承构件上时，由于塑性铰出现在支承中心处，如图c所示，中间各跨计算长度取支承中心线之间的距离。边跨端部搁置在支承构件上时取值方法同弹性理论。123aln1ln2ln3bbl01=ln1+b/2+a/2l02l03h或l01=ln1+b/2+0.025ln1

(a)

按弹性理论计算时计算跨度取值

连续梁计算跨度(b)

整体连接时塑性铰位置塑性铰塑性铰

(c)

搁置时塑性铰位置•

混凝土双向板楼盖混凝土连续双向板简化为具有不同支座的单区格板。单区格板有两类边界：

板与支承梁的边界

板与板的边界1、双向板g+qgl02l02l02l02g(a)

可变荷载的棋盘式布置qq(b)Ⅰ—Ⅰ剖面ⅠⅠl02l02l02l02q/2g(c)对称荷载分布l02l02l02l02q/2BABAl2BABAl2BBBBBCBCBC

l2BC

l2BDBDl02BABB

l02l02BCBD

l02(e)对称荷载下各区格板的计算简图(d)反对称荷载分布

双向板计算简图处理板与支承梁的边界时：忽略支承梁挠度对板内力的影响，即假定支承处无竖向位移；忽略支承梁对板的转动约束。于是支承梁可简化为板的铰支座，见图b。l2l2g+qgl02l02l02l02g

l2

l2(a)

可变荷载的棋盘式布置qq(b)Ⅰ—Ⅰ剖面ⅠⅠl02l02l02l02q/2g(c)对称荷载分布l02l02l02l02q/2BABABB

BABBBABCBC

BDBC

BDBCBAl02

l02BBl02BCBD

l02(e)对称荷载下各区格板的计算简图(d)反对称荷载分布

双向板计算简图内支承处涉及板与板的边界问题，图a所示棋盘式的可变荷载布置，可以分解为对称荷载分布（图c）和反对称荷载分布（图d）。

对称荷载分布下，内支承处板的负弯矩接近固支下的弯矩，近似简化为固支，各区格板的计算简图见图e；在反对称荷载分布下，内支承处板的负弯矩接近为0，近似简化为铰支，各区格板的计算简图为四边简支板。l01短跨向支承梁计算简图ppl01l01长跨向支承梁计算简图l01/2

l01/

l01/2

l01/2

l01/2l02-l012

l02-l01

l01/2l02-l01l02l02l022、支承梁对于有内柱的双向板支承梁，两个方向的计算单元分别取板塑性铰线围成的区域。

塑性铰线上认为无剪力，仅有分布力矩。此分布力矩对支承梁轴线方向的内力无影响，所以计算单元之间的边界可视作自由边。如果忽略柱对梁的转动约束，则柱可以简化为支承梁的铰支座。于是两个方向的支承梁可以简化为连续梁计算简图。l01l01l013、荷载取值

由板传来的三角形分布和梯形分布荷载的最大值

p

取板的面分布荷载

q

乘以短跨方向支承梁的计算跨度，p=q×l01

按弹性理论计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效的原则，将三角形分布荷载和梯形分布荷载等效为均布荷载

pe；但计算跨中弯矩时仍需按实际荷载分布计算。

三角形分布：pe=5p/8

；梯形分布

：pe=(1-2α2+α3

)p其中α=l01/(2l02)l02l02l02l01l01l01•

井式楼盖支承梁井式楼盖支承梁的负荷范围与双向板肋梁楼盖类似，但由于两个方向支承梁的刚度相近，不存在明确的荷载传递关系，不能拆分成两个方向的连续梁，而需按交叉梁系计算。井式楼盖支承梁的计算简图l02l02l02•

压型钢板组合板顺肋方向单向受力组合板

四边支承组合板

连续梁正交各向异性板•

钢楼盖钢铺板简支梁次梁和主梁铰接多跨简支梁刚接连续梁•

钢梁—混凝土面板组合梁在跨中截面，钢梁受拉，混凝土板受压；在支座截面，钢梁受压，混凝土板受拉。由于受拉混凝土退出工作，支座截面的刚度有很大的下降，组合梁计算简图是变刚度连续梁。2.2.2

连续梁、板内力计算的调幅法一、设计原则

钢筋采用具有明显屈服台阶的HRB335、

HRB400级热轧

钢，混凝土强度等级≤

C45；

调幅截面的相对受压区高度系数应满足0.10≤ξ≤0.35

；

截面弯矩调幅系数β

不宜超过0.25，不等跨连续梁、板不

宜超过0.2；

结构在正常使用阶段不应出现塑性铰，变形和裂缝应符合

《混凝土结构设计规范》的要求；考虑弯矩调幅后，应将下列区段内箍筋的计算截面积增大20%：对集中荷载，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段；对均布荷载，取支座边至距支座边为1.05h0的区段，此处h

0为梁截面的有效高度

；为减少构件发生斜拉破坏的可能性，箍筋的配箍率应满足ρsv≥0.03fc/fyv

；连续梁、板调幅后，仍应满足静力平衡条件，即梁、板的任意一跨支座弯矩的平均值与跨中弯矩之和应略大于该跨按简支梁计算的跨中弯矩。任何控制截面的弯矩值不宜小于简支弯矩的1/3

。对于直接承受动力荷载的结构、要求不出现裂缝或处于三a、三b环境下的结构，《混凝土结构设计规范》不允许采用考虑塑性内力重分布的分析方法。二、等跨连续梁、板（自学）

均布荷载作用下，等跨连续梁、连续板各跨跨中及支座截面的弯矩设计值M2式中m

M

=αmpl0

P－沿梁、板单位长度上的荷载基本组合值

l0－计算跨度

α－考虑塑性内力重分布的弯矩系数，按附表B.2.1

采用

。均布荷载作用下，等跨连续梁的剪力设计值V

V

=αvbpln式中αvb－梁的剪力系数，按附表B.2.2采用

。

ln－净跨度按荷载最不利布置，用弹性方法求出各控制截面最不利弯矩Me在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数β不宜超过0.2；

当搁置在砌体墙上时：M=(1-β)Me

当两端与梁或柱整体连接时：M=(1-β)Me

–V0b/3各跨中截面的弯矩不调整，其弯矩设计值取考虑荷载最不利布置并按弹性方法求得的弯矩值和按下式算得弯矩之间的较大值l

rM

a

+

M

a

2M

=1.02M

0

−三、不等跨连续梁

M0：按简支梁计算的跨中弯矩；

Mal、

Mar：左右支座调整后的弯矩。各控制截面的剪力设计值，可按荷载最不利布置，根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件计算；也可近似取考虑可变荷载最不利布置按弹性方法算得的剪力值。2.2.3

各向同性板的塑性铰线法思路与基本假定用塑性铰线法计算双向板的步骤分三步：首先假定板的各种破坏机构，即由一系列塑性铰线分割成的几何可变体系；然后让机构发生一虚位移，根据几何条件计算各塑性铰线的虚转角和各板块的竖向虚位移；最后利用虚功原理，建立外荷载与塑性铰线上弯矩之间的关系。

塑性铰线法采用以下基本假定

沿塑性铰线单位长度（即单位板宽）上的弯矩为常数，等于相

应板的极限弯矩；

由若干个板块和若干条塑性铰线组成的破坏机构中，板块为刚

体、塑性铰线上没有剪切变形及扭转变形。一、基本设计公式破坏机构的确定板的破坏机构，实际上是要确定塑性铰线的位置。判别塑性铰线的位置可以依据以下四个原则进行：1）对称结构具有对称的塑性铰线分布；2）正弯矩部位出现正塑性铰线，负塑性铰线则出现在负弯矩区域；3）塑性铰线的数量应使整块板成为一个几何可变体系；4）塑性铰线应满足转动要求。每一条塑性铰线都是两相邻刚性板块的公共边界，应能随两相邻板块一起转动，因而塑性铰线必须通过相邻板块转动轴的交点。基本原理根据虚功原理，外力所做虚功应该等于内力所做虚功。设任一条塑性铰线的长度为

l

、单位长度塑性铰线的极限弯矩为

m

、塑性铰线的转角为

θ

。由于除了塑性铰线上的塑性转动变形外，其余变形均略去不计，因而内力虚功

U

等于各条塑性铰线上的弯矩向量与转角向量点乘的总和，即(2.1.8a)

U

=∑

(M

⋅θ)

=∑lm⋅θ式中Σ是对各条塑性铰线求和。向量可以用坐标分量表示，式（2.1.8a）用直角坐标可以表示为U=∑(Mxθx+Myθy)=∑(mxlxθx+mylyθy)(2.1.8b)式中

mx、my——x、y方向单位长塑性铰线的极限弯矩；

lx、ly——塑性铰线

l

在x、y坐标轴的投影长度；

θx、θy——转角θ

在x、y方向的分量。外力虚功

W

等于微元dxdy上的外力值与该处竖向虚位移乘积的面积分。设板内各点的竖向虚位移为w(x,y)、各点的荷载集度为p(x,y)，则外功为W=∫∫w(x,y)p(x,y)dxdy(2.1.9a)对于均布面荷载，各点的荷载集度相同，p(x,y)=p可以提到积分号的外面，而∫∫w(x,y)dxdy是板发生虚位移后形成的锥体体积，用V表示，可利用几何关系求得。于是上式可写成(2.1.9b)(2.1.10)

W=pV虚功方程可表示为

Σ

(mxlxθx+mylyθy)

=pV从上式可以得到极限荷载与截面弯矩的关系。l01l01l01=

M

lm1

1

02=

M

lm1

1

02m

=

M

l01m

=

M

l01'

''

−'

''

−m1

=

M1

l02单位长度正塑性铰线受弯承载力m2

=

M2

l01''

'''

'2

2''

''2

2l02l02l02

基本设计公式

+M

(l02

−l01/3)

(2.2.10)

8M1、M1、M1

——分别为短跨

l01方向上跨中和两支座的承载力设计值单位长度负塑性铰线受弯承载力'

'M2、M2、M2

——分别为短跨

l02方向上跨中和两支座的承载力设计值2'

''

'

''pl01

8M1

+

M2

+0.5(M1

+

M1

+

M

2

+

M

2)

=(l02

−l01

/3)令：n=l02/l01；α=m2/m1；β=m1'/m1=

m1''/m1=

m2'/m2=

m2''/m2于是各截面总的弯矩设计值:

M1=m1l02=nm1l01M1'=M1''=

m'1

l02=nβm1l01

M2=m2l01=αm1l01M

2'=

M2

''=αβm1l012pl01

(n

−1/3)

8

[nβ

+αβ

+

n

+α]m1

=

设计时，选定α、β值，按上式求得m1；再根据选定的α与β值，求出其余截面的弯矩设计值。一般取α=1/n2；β=2。l01/4l01/2l01/4l01m2/2m2m2/21pl01

2m1

=⎢nβ

+αβ

+

(n

−

4)

+

4α⎥二、有弯起钢筋的设计公式两个方向的跨中正弯矩钢筋在距支座l

01/4处弯起50%(间隔弯起)

，这样在距支座l

01/4以内的正塑性铰线上单位板宽的极限弯矩(n

−

)

3的总弯矩值没有变化。综上，得

8

⎡

1

3

⎤

⎣

⎦值分别为m1/2和m2/2。故此时两个方向跨内总的正弯矩分别为

l01

m1

l01

1

2

2

2

4

02

短

跨

向

弯

起

筋

长跨向弯起

筋正塑性铰线相邻板块弯起钢筋

l01/4m1/2

l02-

l01/2

l01/4

m1

m1/2双向板钢筋的弯起M1

2

+

0.5(M

+

M

+

M

+

M

)

=pl01

2+

M

−l(l02

01

/3)8⎢n

+

(n

−

4)⎥m1

01

=

(n

−

8)m1

01⎢α

+

4α⎥m1

01

=

8αm1

01三、有简支边的设计公式

三边连续、一长边简支

此时简支边的支座弯矩等于零（

M''1=0

）

，其余支座弯矩和长跨向正弯矩不变

；短跨因简支边不需要弯起部分跨中钢筋，故跨中正弯矩为l

l1

⎡

1

⎤

12

⎣

⎦M1

=l

l1

⎡

3

⎤

72

⎣

⎦M

2

=三边连续、一短边简支

此时简支边的支座弯矩等于零（M''2=0），其余支座弯矩

和短跨跨中弯矩不变，长跨跨中弯矩为两相邻边连续、另两相邻边简支此时两个方向的跨中弯矩分别取上述两种情况的弯矩值。

将不同情况下的支座负弯矩和跨内正弯矩代入下式，即可得到相应的设计公式

'

''

'

''

1

1

2

2一、混凝土板2.2.4

双向板的弹性计算方法x

⎪混凝土板可按各向同性板计算。对于受均布面荷载的单区格边支承矩形板，在各种支座条件（包括固支、简支和自由边）下的跨内最大弯矩、最大挠度和支座弯矩，已制成表格，见附录B.3，设计时可直接查用。为适用于不同的材料，表格中的系数是按照材料泊松比ν=0制定的。当ν≠0时，跨内最大弯矩按下式修正：

mν

=

mx

+νmy⎫

ν

⎬

my

y

x⎪⎭

支座截面因单向弯曲（沿支座方向曲率为0），不需修正。

求连续双向板跨内最大弯矩时，可变荷载按棋盘式布置。

求支座最大负弯矩时，可变荷载近似按满布考虑。1、混凝土厚度为50~100mm不考虑弱边（垂直于肋）方向的正、负弯矩；强边（顺肋）方向的正弯矩按简支单向板计算，负弯矩按固支单向板计算。2、混凝土厚度大于100mm当λe≤1/3时按弱边方向的单向板计算；当λe≥3.0时按强边方向的单向板计算；当1/3<λe<3.0时按双向板计算

。λe

=μly/lxμ=(Ix/Iy)1/4二、组合版对于四边支承组合板，根据压型钢板板肋顶上混凝土厚度hc1的不同，采用下列两种简化计算方法：μ——板的受力异向性系数；lx、ly——分别为组合板强边和弱边方向的跨度；Ix、Iy——分别为组合板强边和弱边方向1m宽度的截面惯性矩，其中弱边方向的惯性矩仅考虑压型钢板板肋顶上的混凝土厚度hc1。组合双向板的内力可借用单块各向同性板的表格（附表B.3）查得组合板内力。查表时先对板的跨度进行折算：求强边方向弯矩时，将弱边方向的跨度乘以受力异向性系数μ，即跨度分别取lx和μly；求弱边方向弯矩时，将强边方向的跨度除以受力异向性系数μ，即跨度分别取lx

/μ和ly

。一、弹性方法2.2.5

连续组合梁内力的计算方法0.15l01EI1l01l02l030.15l020.15l020.15l03EI2弹性分析方法即为一般结构力学方法，需要注意的是整个组合梁是变刚度的。在计算截面刚度时，不考虑负弯矩区段受拉混凝土翼板对刚度的贡献，但考虑受拉钢筋的作用。计算截面刚度时，近似取支座两边0.15l0的范围不考虑受拉混凝土的作用。钢梁——混凝土翼板连续组合梁的内力分析也有弹性理论和塑性理论两种。二、塑性方法

用弯矩调幅法计算连续组合梁内力时，需要符合下列条件：(1)相邻两跨的跨度之差不大于短跨的45%；边跨跨度不小于邻

跨的70%，也不大于邻跨的115%；(2)在