悬挑外架施工方案

悬挑外架施工方案编制单位:审批单位:技术负责人:审批人:编制人:审批日期:编制日期:目录一､编制依据 ……………………2二､工程概况 …………………2三､脚手架工程设计及搭设参数……………………23.1参数信息………………………21.脚手架参数……………………23.2､大横干的计算 ……………33.3小横干的计算…………………43.4､扣件抗滑 ……………………53.5脚手架荷载标准值､………………53.6､立杆的稳定性计算………………63.7､连墙件的计算 ………………73.8､悬挑梁的受力计算 …………83.9､悬挑梁的整体稳定性计算 ……………………103.10､锚固段与楼板连接的计算 ……………………103.11､斜拉钢细绳承载力的验算 ……………………103.12､斜拉钢细绳对梁结构影响验算………………12四､受料平台验算 ……………134.1､荷载设计值………………………134.2､验算………………144.3､接料平台工字钢跳梁固定钢筋环 …………154.4､斜拉钢丝绳承载力的验算 ……………………15五､施工保证措施……………………16六､脚手架的拆除措施………………18七､安全保证措施………………… 18八､应执行的强制性条文……………19九､重大危险源及预防措施…………20十､应急预案………………………2010.1高空坠落事故､物体打击应急准备和响应预案……………2010.1.1应急准备…………………2110.1.2培顺和演练………………2110.1.3应急物资的准备､维护､保养…………21 10.1.4应急响应…………………2110.2欠资应急预案…………………2110.2.1应急准备……………………2110.2.2培顺和演练………………2110.2.3应急物资的准备､维护､保养…………2210.2.4应急响应…………22一､编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001);《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99);《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)二､工程概况本工程地下二层,地上27层,均为框剪结构｡其中,负二层为3.9m,负一层为4.6m｡一层层高5.0m,二层高4.5m,三层至十八层每层高3.6m,上人屋面顶标高为99m(结构标高),女儿墙顶面标高为110.200m｡机房屋面103.90m｡三､脚手架工程设计及搭设参数本工程地下室顶相应部位外架不能落地,二层及二层以上建筑立面采用全封闭悬挑双排外脚手架进行封闭,计划在二层平面设工字钢悬挑｡脚手架钢管选用Φ48×3.5;外挑钢梁采用16号工字钢,长度为3.1米(在阳台处为5.3m);固定工字钢在楼面上用2Φ16的螺纹钢筋,工字型钢间距1.5m,在上层用14钢丝绳斜拉,螺纹钢筋埋点B距外墙内表面距离为150㎜,工字钢伸入螺纹钢筋拉环的长度为100mm(支撑体系结构简图详后《悬挑脚手架示意图》)｡立杆纵向间距为1.5米,内立杆距外墙0.35m,外立杆距外墙面为1.4米,大横杆步距为1.8米,小横杆长度为1.5米,小横杆近墙端距外墙面距离为100mm｡脚手架与建筑物的连墙拉结按两步三跨布置,采用钢管与建筑物可靠连接｡在工字钢上表面准确焊接两根长100mm的Φ25螺纹钢筋作为立杆的定位钢筋｡对于建筑物来说,悬挑架高58.49-5.0=53.49米,再上女儿墙1.55米及高出女儿墙1.2米,总计:53.49+1.55+1.2=56.24米｡拟在2､8､14层搭设挑架,故按21米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度､刚度､稳定性等验算｡悬挑架计算书普通悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)､《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)､《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《钢管脚手架扣件》GB1531-2002,《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)等规范｡3.1､参数信息:3.1.1.脚手架参数搭设尺寸为:工字型钢间距1.5米,立杆的纵距为1.50米,立杆的横距为1.05米,步距为1.80米;计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为20米,立杆采用单立管;内排架距离墙长度为0.35米;大横杆在内,搭接在小横杆上的大横杆根数为2;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为0.80;连墙件采用两步三跨,竖向间距3.00米,水平间距4.50米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件｡3.1.2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000;脚手架用途:外墙脚手架;同时施工层数:2;3.1.3.风荷载参数广西防城港地区,基本风压为0.35KN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.25,风荷载体型系数μs为1.300,考虑风荷载;3.1.4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆､挡脚板自重标准(kN/m2):0.140;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4;脚手板类别:竹脚手板;挡脚板类别:竹挡脚板;3.1.5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5米,建筑物内锚固段长度1.50米｡3.2､大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面｡按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形｡均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m;脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m;活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.05kN/m;静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m;活荷载的计算值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m;大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.47×1.5002=0.366kN.m;支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.47×1.5002=-0.430kN.m;我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.65N/mm2;大横杆的抗弯强度:σ=84.65N/mm2小于[f]=205.0N/mm2｡满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m;活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.05×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.316mm;脚手板,纵向､受弯构件的容许挠度为l/150与10mm,参考规范表5.1.8｡大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!3.3､小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面｡用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形｡1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038×1.500=0.057kN;脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN;活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN;荷载的计算值:P=1.2×(0.057+0.184)+1.4×1.575=2.494kN;小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.494×1.050/3=0.873kN.m;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m;σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.03N/mm2;小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm;P2=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.817kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=2.4954×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=0.004mm;最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+0.004=0.028mm;小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!;3.4､扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角､旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN｡纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN;脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN;活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.3625kN;荷载的计算值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.3625=3.6867kN;R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!3.5､脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载､活荷载和风荷载｡静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本工程为0.1394NG1=0.1394×20=2.927kN;(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本工程采用竹脚手板,标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.418kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本工程采用竹挡脚板,标准值为0.14NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN;(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005NG4=0.005×1.500×21=0.1575kN;经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.923kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内､外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值｡经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN;风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:Wo=0.35kN/m2;Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:Uz=1.25;Us--风荷载体型系数:Us=1.3;经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.25×1.300=0.398kN/m2;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.923+0.85×1.4×4.725=11.533kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.398×1.500×1.5002/10=0.16kN.m;3.6､立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=11.533kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.58cm;计算长度附加系数:K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定:lo=2.599m;Lo/i=164;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.262立杆净截面面积:A=4.89cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm2;σ=11533/(0.262×489)+0.16×106/5080=121.52N/mm2;立杆稳定性计算σ=121.52小于[f]=205.000N/mm2满足要求!3.7､连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.398kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2;连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:NLw=1.4×Wk×Aw=7.522kN;连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=12.522kN;其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941;A=4.89cm2;[f]=205.00N/mm2;连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.941×4.89×102×205.000×10-3=94.331kN;Nl=12.522<Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接｡经过计算得到Nl=12.522小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求!洞口处连墙件扣件连接示意图剪力墙上连墙件连接示意图剪立墙上的预留洞口在施工完毕之后务必用细石混凝土封堵严密,防止外墙渗水｡3.8､悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算｡悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点｡本工程中,脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体350mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面积A=26.1cm2｡受脚手架集中荷载N=1.2×4.923+1.4×4.725=12.523kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×20.5×1×9.8×0.001=0.241kN/m;悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=40.38kN;R[2]=14.61kN最大弯矩Mmax=22.19kN.m;截面应力σ=M/1.05W+N/A=22.19×106/(1.05×141000)+0.000×103/1274.0=149.88N/mm2;水平支撑梁的计算强度σ=149.88小于215.000N/mm2,满足要求!3.9､悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢水平钢梁的稳定性计算σ小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!3.10､锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.61kN;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[14750×4/(3.142×50×2)]1/2=13.70mm所以本工程采用直径为16的二级钢作为拉环可以满足要求｡水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证其锚固长度满足规范要求,通过上面计算,知道本悬挑脚手架方案能够满足施工的要求,并且结构安全｡､3.11:斜拉钢丝绳承载力的验算钢梁外挑1.5m,内立杆离墙0.35m｡为安全起见,计算钢梁承载力时不考虑钢丝绳的拉力,同样计算钢丝绳承载力时不考虑钢梁的抗弯能力｡计算钢梁与楼面接触点的受力,如图:F1=17.1KNF2=21.9KNq=0.143KN/mN2=14.85KNN1=54.28KN(1)钢丝绳验算:钢丝绳与钢梁的夹角θ=68.90,两个纵距对钢丝绳产生的拉力F3为:F1×2.8+F2×2.0+q×3.02/2=F3×sinθ×2.65F3=37.34KN求得F5=F3×sinθ=34.83KN,F4=F3×cosθ=13.44KN｡采用钢丝绳,则采用一根直径14.0㎜､公称抗拉强度为1700N/㎜2的6×19钢丝绳,钢丝绳允许拉力[Fg]=αFg/K=0.85×123/2.5=41.82KN>F3=37.34KN,能够满足要求｡其中查表得,Fg=123KN;α换算系数,取0.85;K钢丝绳的安全系数,取2.5｡套环:采用公称直径为14㎜的套环;钢丝绳夹:采用公称直径为14㎜的绳夹｡每一连接处需要钢丝绳夹最少3~4个,间距为150㎜,花篮螺栓为OO2型(或CO型),允许荷载为5t｡用花篮螺栓来收紧钢丝绳｡施工所用的套环､钢丝绳夹和花篮螺栓必须经有关部门试验合格并出具合格证后方可使用｡钢梁上焊钢环的受力验算如上图在槽钢底部焊Ⅰ级φ14钢筋,用于钢丝绳拉结卡点,现验算焊缝强度:N>F5N>F4,满足要求｡3.12､斜拉钢丝绳对梁结构影响的验算验算荷载采用两个纵距荷载进行验算,根据上面的计算简图,得N1=57.69kN,由于有的拉结点靠近梁支座附近,有的靠近梁中,故对梁进行受剪､抗弯､抗裂验算｡边梁为150×400(选最小的阳台梁计算)｡(1)阳台梁(L6):截面尺寸为b×h=150×400㎜,砼等级为C25,采用HRB400级钢筋,受拉钢筋214(308㎜2),受压钢筋212(226㎜2),在该梁上加上钢丝绳后,集中力为P=37.34KN,按连续梁计算,受力计算简图如下图,承受最大弯矩设计值为M=36.41kN·m,最大剪力为V=18.67kN,查表得,轴心抗压fc=11.9N/mm2,α1=1.0,HRB400级钢筋fy=380N/mm2,§b=0.55,h0=400-35=365mm,则M=36.41KN·m<Mu=fyASh0=42.7KN·m符合要求｡(2)抗剪验算:在集中荷载作用下,选较小的阳台边梁截面尺寸为b×h=150×400㎜进行验算｡该梁为仅配箍筋的有腹梁,箍筋为Φ6.5@200(33.2㎜2)拆完该梁模板支撑后,一定要用钢管支撑回顶｡按集中荷载作用下仅配箍筋的独立梁,且集中荷载对支座截面所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况(λ为计算截面的剪跨比,λ=a/h0,其中a为集中荷载作用点至支座截面的距离,取λ=450/365=1.2):截面验算:0.25fcbh0=0.25×11.9×150×365=162.9KN>V=37.34KN截面满足要求｡(四)､受料平台验算接料平台搭设宽度2.5m,计算宽度为2.5m,接料平台挑出外架长度为2.4米,挑出锚固点长度3.5m,钢梁总长度6m,计算区间为2.5m×3.5m,平台底座钢管间距0.5m,按照均布荷载计算｡设计承载重量为1吨,实际施工时限制工人堆积材料重量为800kg｡接料平台传力顺序:脚手板→纵向横杆→横向横杆→I18工字钢→预埋Φ18圆钢→楼板｡4.1荷载设计值1､钢管自重:F1=(7×3.0+3×4+1.2×4+3.5×2)×38.4=1720N2､扣件自重:80个扣件,F2=80×18.4=1472N3､脚手板自重､挡脚板自重:F3=0.35×3×2.5+0.14×3=3.05KN4､施工人员及设备自重:F4=3×3×2.5=22.5KN5､施工堆载:平台堆重设计为1t,即10KNF5=10KN总荷载:F=(F1+F2+F3+F5)×1.2+F4×1.4=51KN,每根工字钢承受的FF=51/2=25.5KN化为均布荷载:q=F/a=25.5/3×0.5=4.25KN/m4.2验算(1)抗弯承载力工字钢规格为18#,取弹性模量E=206000N/mm2,抗弯设计强度fm=215N/mm2,W=185cm3,I=1660cm4｡M==4.25×3.5×3.5×0.5=26KN.Mσ=M/W=26/185×1000=140.54N/mm2<fm=215N/mm2抗弯承载力满足要求｡3)､刚度验算验算在荷载作用下挠度符合要求,施工规范结构表面外露时容许最大挠度[w]=L/400=3500/400=8.75mm,w=刚度验算满足要求｡4)､稳定性验算Mx/ψbWx≤fλ=3500/94=37.23查表,得ψb=0.948Mx/ψbWx=26×106/(0.948×185×103)=148.25N/mm2<215N/mm2稳定性满足要求｡4.3接料平台工字钢挑梁固定钢筋环固定钢筋环采用Φ18钢筋,As=254mm2,验算其强度､抗拔力､局部承压｡1､强度验算工字钢挑梁反力Ra,预埋钢筋环容许应力为[σ]=50N/mm2,Q=19.1KNσ=Q/2As=19.1×103/(2×254)=37.6<[σ]=50强度满足要求｡2､抗拔力验算N≥KQ/2τw=1.5N/mm2,l=30d=30×18=540,K=4N=πdLτw=3.14×18×540×1.5=46KNKQ/2=4×19.1/2=38.2KNN=46KN≥KQ/2=38.2KN抗拔力满足要求｡3､局部承压验算σcm=KQ/bdK=1.5,b=120mm,σcm=KQ/bd=1.5×19.1×103/(120×18)=13.26N/mm2<215N/mm2｡五､施工保证措施:⑴脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步｡⑵每搭完一步脚手架后,应按下表的规定校正步距､纵距､横距及立杆的垂直度｡⑶底座应准确的放在焊在工字钢上的钢筋上｡⑷立杆搭设应符合下列规定:①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3｡②当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆､纵向水平杆､横向水平杆后,应立即设置连墙件｡③顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm｡立杆顶端宜高出女儿墙上皮1.2m｡⑸纵向水平杆搭设应符合下列规定:①纵向水平杆宜设设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨｡②纵向水平杆接长应采用对接扣件连接｡⑹脚手架必须设置纵､横向扫地杆｡纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上｡横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上｡当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m｡⑺连墙件､剪刀撑､横向支撑的设置符合下列规定:①本工程外脚手架高度小于50m,连墙件每3m×4.5m设一根｡②连墙件宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置;宜优先采用菱形布置,也可采用方形､矩形布置;一字型､开口型脚手架的两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于4m(2步)｡③当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑｡抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在450—600之间;连接点中心至主节点的距离不应大于300mm｡抛撑应在连墙件搭设后拆除｡④当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除｡⑤每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45º—60º之间;剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数(n)765⑥本工程脚手架必须在外侧立面上连续设置剪刀撑,并应由底至顶连续设置｡⑦剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定｡⑧剪刀撑应随立杆､纵向和横向水平杆等同步搭设｡⑨剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm｡⑻扣件安装符合下列规定:①扣件规格必须与钢管外径相同;②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m;③在主节点处固定横向水平杆､纵向水平杆､剪刀撑等用的直角扣件､旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;④对接扣件开口应朝上或朝内;⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm｡⑼作业层､斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定:①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧;②上栏杆上皮高度应为1.2m;③挡脚板高度不应小于180mm;④中栏杆应居中设置｡⑽脚手板的铺设应符合下列规定:①脚手板应铺满､铺稳,离开墙面120—150mm;②脚手板应垂直于纵向水平杆铺设,且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上｡③作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应支承杆可靠地固定,脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上｡④在拐脚､斜道平台处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动;⑤自顶层作业层的脚手板往下计,宜每隔12m满铺一层脚手板｡六､脚手架的拆除保证措施⑴拆除脚手架时,应符合下列规定:⑵拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;⑶连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙杆加固;⑷当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件;⑸当脚手架采取分段､分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固;两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于4m(2步)｡横向斜撑在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,中间每隔6跨设置一道｡⑹卸料时各配件严禁抛掷至地面｡七､安全保证措施⑴搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工,上岗人员必须定期体检,合格者方可上岗｡⑵搭设脚手架人员必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋｡⑶脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收,合格后方可准许使用｡⑷作业层上的施工荷载应符合要求,不得超载,不得将模板支架､缆风绳､泵送砼和砂浆的输送泵等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备｡⑸当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业｡雨雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪｡⑹脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行,安全网应按有关规定搭设或拆除｡⑺在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:①主节点处的纵.横向水平杆,纵横向扫地杆｡②连墙件｡⑻临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施｡⑼在脚手架上进行电气焊作业时,必须有防火措施和专人看守｡⑽工地临时用电线路的架设及脚手架接地.避雷措施等,应按规定设置｡⑾搭拆脚手架时财面应设围护栏和警戒标志,并有专人看守,严禁非操作人员入内｡八､应执行的强制性条文外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下,应重点检查:1､钢管上严禁打孔｡2､当脚手架搭设尺寸中的步距､立杆纵距､立杆横距和连墙件间距有变化时,除计算底层立杆段外,还必须对出现最大步距或最大立杆纵距､立杆横距､连墙件间距等部位的立杆段进行验算;3､主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除;4､脚手架必须设置纵､横向扫地杆｡纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上｡横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上｡当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m｡靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm｡5､立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接｡6､一字型､开口型脚手架的两端必须设置连墙件｡连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高,并不应大于4m(两步)｡7､对高度24m以上的双排脚手架,必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接｡8､连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造｡9､高度在24m以下的单､双排脚手架,均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;10､一字型､开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑;11､脚手架必须配合施工进度搭设,一次高度不应超过相邻连墙件以上两步｡12､严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用;13､剪刀撑､横向斜撑搭设应随立杆､纵向和横向水平杆等同步搭设｡14､拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;15､连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固;16､各构配件严禁抛掷至地面;17､旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝､变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须