外架搭设与拆除专项施工方案培训资料2

桂林医学院临桂校区职工住宅区第一期工程A标段（28#、29#、35#楼）外架搭搭设与拆拆除专项项施工方方案编制：审核：审批批：编制单位（章章）：编制时间：：年月日总监审审批：：监理单位（章章）：建设单位项项目负责责人审批批：建设单位（章章）：一、编制依依据1、《建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准》GGB5000688-20001；；2、《建筑筑结构荷荷载规范范》GBB500009--20112；3、《钢结结构设计计规范》GB50017-2003；4、《建筑筑地基基基础设计计规范》GGB5000077-20011；；5、《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范》JJGJ1130--20111；6、《钢管管脚手架架扣件》GGB1558311-200067、《建筑筑地基基基础工程程施工质质量检验验规范》GGB5002022-20002；；8、《建筑筑施工安安全检查查标准》JJGJ59--20111；9、《建筑筑施工高高处作业业安全技技术规范范》JGGJ800-19991；；10、《建建设工程程施工现现场消防防安全技技术规程程》GBB/T507720--20111；11、《一一般用途途钢丝绳绳》GBB/T2201118-22006612、《工工程建设设标准强强制性条条文（房房屋建筑筑部分）》220133年版13、本工工程设计计图纸、岩岩土工程程详细勘勘察报告告；14、本工工程施工工组织设设计、公公司有关关规章制制度、程程序文件件；15、PKKPM安安全计算算软件。二、工程概概况1、工程名名称：桂桂林医学学院临桂桂校区职职工住宅宅区第一一期工程程A标段段（288#、229#、335#楼楼）2、建设地地点：广广西桂林林市临桂桂县3、建设结结构：本本工程包包含28#、229#、35##楼及地地下室工工程。228#楼楼面积1109446.995m22，地上上17层层地下11层；229#楼面面积1664200.433m2，地地上177层地下下1层；35#楼楼面积1198991.222m22，地上上26层层地下11层。框框架剪力力墙结构构。主要拟建建建筑概况况一览表表名称地下地上层高建筑面积建筑高度28#楼117负1层4..40m，11层4..50m，其其余2..95mm109466.955m254.866m29#楼117负1层4..40m，11层4..50m，其其余2..95mm164200.433m254.866m35#楼126负1层4..40m，11层5..00mm，其余余2.995m198911.222m281.988m4、其余情情况：设设计使用用年限为为50年年，工程程建筑耐耐火等级级为一级，地基基基础设设计等级级：乙级级，屋面面防水等等级为ⅠⅠ级，抗抗震设防防等级剪剪力墙抗抗震等级级为四级级,框架架抗震等等级为四四级。5、外架搭搭设方案案：落地地式双排排钢管脚脚手架按按最大搭搭设高度度10..9m进进行复核核验算，悬挑工字钢钢管脚手架按最大搭设高度19.5m复核验算，悬挑梁采用18的工字钢，钢管采用外径48.3mm，壁厚3.6mm（复核计算时采用48.0*3.0保守计算）。外架搭设方方案名称落地式脚手手架悬挑架中间间段悬挑架顶部部段28#楼1层采用落落地架，落落在地下下室顶板板上，搭搭设高度度4.55m2-7层，8-13层搭设设高度22.955*6==17..7m14层以上上，搭设设高度33*4++1.55=177.966m29#楼1层采用落落地架，落落在地下下室顶板板上，搭搭设高度度4.55m2-7层，8-13层搭设设高度22.955*6==17..7m14层以上上，搭设设高度33*4++1.55=177.966m35#楼1-3层采采用落地地架，落落在地下下室顶板板上，搭搭设高度度10..9m4-9层，100-15,,16--21层层搭设高高度2..95**6=117.77m22层以上上，搭设设高度33*4++1.55=199.5mm外架搭设设设计参数数名称基础纵距（米）内立杆离墙距离（米米）横距（米）步距（米）悬挑（米）锚固（米）连墙件钢丝绳落地架室外地坪1.50.30.91.8二步二跨悬挑架（无阳台）18型工字字钢，长长度3..4m，锚锚固螺栓栓Φ161.50.30.91.81.51.9二步二跨按构造设置置钢丝绳绳，直径径14mmm，吊吊环Φ20悬挑架（0.6mm飘窗处处）18型工字字钢，长长度4..3m，锚锚固螺栓栓Φ161.50.90.91.81.92.4二步二跨按计算设置置钢丝绳绳，直径径20mmm，吊吊环Φ20悬挑架（11.7m阳台台）18型工字字钢，长长度6..8m，锚锚固螺栓栓Φ161.52.00.91.83.03.8二步二跨按计算设置置钢丝绳绳，直径径22mmm，吊吊环Φ20注：所有外外架按结结构架要要求设置置，施工工中严格格控制架架体荷载载，不允允许堆放放材料超超过允许许最大荷荷载的要要求。6、塔吊卸卸料平台台架：采采用工具具式型钢钢悬挑卸卸料平台台，每层层设置33个。7、施工电电梯过料料平台架架：（1）、钢钢管规格格采用外外径Ø48..3×3.66的焊接接钢管，钢钢管、扣扣件、脚脚手板、安安全网的的材质符符合《建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规程》JJGJ1130--20111。（2）、施施工电梯梯停层平平台架采采用落地地架和悬悬挑架搭搭设，立立杆立于于室外地地坪或工工字钢上上，悬挑挑工字钢钢规格、做做法、设设置层数数与外架架悬挑层层一致。平平台架单单独设置置，不与与外架相相连。（3）、立立杆横间间距Lbb=1..0m，两两端纵距距La==0.99m、梯梯笼处纵纵距Laa=1..5m、导导轨处纵纵距Laa=1..0m；；有变形形的杆件件和不合合格的扣扣件不能能使用，扣扣件拧紧紧程度要要适当，随随时校正正杆件垂垂直、水水平偏差差，避免免误差过过大。立立杆与大大横杆必必须用十十字扣件件扣紧，不不得隔步步设置或或遗漏；；立杆垂垂直偏差差不应大大于架高高的1//2000。（7）、大大横杆步步距h==1.88m，小小横杆贴贴近立杆杆布置，并并搭于大大横杆之之上，用用直角扣扣件扣紧紧。梯笼笼位置小小横杆间间距6000mmm，上铺铺方木并并钉模板板；小横横杆置于于大横杆杆之上用用直角扣扣件扣紧紧，在使使用过程程中不得得拆除紧紧贴立杆杆的小横横杆。（6）、连连墙件：：采用刚刚性连墙墙件与建建筑物可可靠连接接，每层层用横杆杆钢管将将外架内内、外立立杆与梁梁或预埋埋在砼楼楼板的短短钢管连连接加双双扣件。8、电梯井井操作平平台架：：（1）、钢钢管规格格采用外外径Ø48..3×3.66的焊接接钢管，钢钢管、扣扣件、脚脚手板、安安全网的的材质符符合《建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规程》JJGJ1130--20111。（2）、电电梯井操操作平台台架采用用落地架架和悬挑挑架搭设设，立杆杆立于电电梯井底底坑砼面面上或工工字钢上上，工字字钢规格格、设置置层数与与外架悬悬挑层一一致。工工字钢在在电梯井井井壁钢钢筋施工工时预埋埋，两端端分别伸伸出井壁壁外长度度不小于于2000㎜，穿穿过井壁壁部分采采用PVVC塑料料套管或或木盒留留孔以便便于拆除除，使用用过程预预留孔剩剩余空间间用木楔楔填塞加加以固定定。（3）、电电梯井净净空为22.2mm，共设设置4根根立杆，每每根立杆杆分别距距墙边5500mmm。（4）、立立杆横间间距Lbb=1..2m，纵纵距Laa=1..2m；；有变形形的杆件件和不合合格的扣扣件不能能使用，扣扣件拧紧紧程度要要适当，随随时校正正杆件垂垂直、水水平偏差差，避免免误差过过大。立立杆与大大横杆必必须用十十字扣件件扣紧，不不得隔步步设置或或遗漏；；立杆垂垂直偏差差不应大大于架高高的1//2000。（5）、大大横杆步步距h==1.55m，小小横杆贴贴近立杆杆布置，并并搭于大大横杆之之上，用用直角扣扣件扣紧紧。小横横杆置于于大横杆杆之上用用直角扣扣件扣紧紧，在使使用过程程中不得得拆除紧紧贴立杆杆的小横横杆。水水平杆两两端距离离电梯井井井壁结结构不大大于0..15米。（6）、剪剪刀撑或或斜撑设设置，平平台架外外侧四个个立面均均连续设设置竖向向剪刀撑撑或之字字型斜撑撑，斜杆杆与地面面的倾角角在455°～600°之间；；水平剪剪刀撑按按每2层层且不大大于6米米设置一一道。（7）、连连墙措施施：操作作平台架架通过剪剪刀撑或或斜撑的的上、下下端顶紧紧四周已已经完成成拆模的的砼井壁壁，以达达到架体体稳定的的作用。（8）、脚脚手板及及安全网网等防护护设施的的设置：：按楼层层每层满满铺脚手手板，脚脚手板应应铺在33根小横横杆上，并并采用直直径3..2㎜的的镀锌铁铁丝固定定在杆件件上，满满铺脚手手板距离离四周电电梯井井井壁不大大于0..15米。满铺铺脚手板板下应用用安全网网双层兜兜底。（9）、平平台架拆拆除：拆拆除前应应清除脚脚手架上上杂物及及地面障障碍物，拆拆除作业业必须由由上而下下逐层进进行，严严禁上下下同时作作业；撑撑杆必须须随脚手手架逐层层拆除，严严禁先将将撑杆整整层或数数层拆除除后再拆拆脚手架架；电梯梯井口每每层均设设人员照照看，防防止无关关人员靠靠近，拆拆除材料料由每层层电梯口口传出，不不可直接接丢下井井底。（10）、安安全注意意事项：：操作平平台仅作作为施工工人员在在施工中中的作业业平台及及安全防防护设施施，不得得当作支支撑架使使用，不不得当作作塔吊接接料平台台使用，也也不得将将泵送混混凝土的的输送管管固定在在平台架架上。拆拆除下来来的电梯梯井剪力力墙模板板应随拆拆随运走走，不得得长时间间堆放在在操作平平台上。平平台架使使用过程程应随时时清理架架子上的的模板、木木方、钢钢管、砼砼碎块等等杂物。9、内脚手手架：11）基底底处理：：为保护护结构楼楼板，底底部垫板板采用2200mmm宽，550mmm厚，115000mm长长硬杂木木垫板，垫垫板与地地面密切切接触，无无留空；；2）内内立杆距距结构内内墙边2200mmm，内内架宽00.9mm，立杆杆纵距11.5mm，每步步架高11.8mm，转角角处应设设置横向向斜撑或或者抛撑撑，中间间每项隔隔15mm设一道道剪力撑撑，剪力力撑应跨跨越不小小于4根根立杆，与与地面夹夹角455°~600°；3）满满铺脚手手板；脚脚手架外外侧设置置1.22m高的的安全防防护栏。10、防护护棚：28#、299#楼在在10层层，35#楼楼在133层，楼板处处分别设设置一道道宽3mm的外架架防护棚棚，防止止高处物物体打击击和坠落落。防护护棚做法法按公司司20112年111月99日发布布的《施施工现场场安全文文明绿色色施工标标准化图图册》要要求。三、施工准准备1、脚手架架搭设前前，应按按专项施施工方案案向施工工人员进进行交底底。2、应按JJGJ1130--20111规范范的规定定和脚手手架专项项施工方方案要求求对钢管管、扣扣件、脚脚手板、可可调托撑撑等进行行检查验验收，不不合格产产品不得得使用。3、经检验验合格的的构配件件应按品品种、规规格分类类，堆放放整齐、平平稳，堆堆放场地地不得有有积水。4、应清除除搭设场场地杂物物，平整整搭设场场地，并并应使排排水畅通通。5、技术术人员根根据本方方案编制制工字钢钢、钢丝丝绳、预预埋件、安安全网、脚脚手板、钢钢管、扣扣件、劳劳动力、施施工机具具等的需需用计划划。6、材料料员根据据需用计计划落实实供给渠渠道，尽尽快订立立供给关关系或合合同，保保证按时时进场。7、工字钢钢、钢管管、扣件件、预埋埋件等必必须有出出厂合格格证书，对对其质量量应严格格把关，经经检验合合格后方方可采用用。8、架子子工必须须经过专专门的安安全技术术和操作作技能的的培训和和考核，并并经培训训考核合合格，取取得《特特种作业业人员操操作证》方方可上岗岗。挂牌牌上岗，穿穿戴轻便便、整洁洁，文明明礼貌，团团结互助助，言语语文明，不不打架斗斗殴。四、构配件件要求1钢管1.1脚手手架钢管管应采用用现行国国家标准准《直缝缝电焊钢钢管》GGB/TT1227933或《低低压流体体输送用用焊接钢钢管》GGB/TT30091中中规定的的Q2335普通通钢管，钢钢管的钢钢材质量量应符合合现行国国家标准准《碳素素结构钢钢》GBB/T7000中Q2235级级钢的规规定。1.2脚手手架钢管管宜采用用φ48..3×3.66钢管。每每根钢管管的最大大质量不不应大于于25..8kgg。2扣件2.1扣件件应采用用可锻铸铸铁或铸铸钢制作作，其质质量和性性能应符符合现行行国家标标准《钢钢管脚手手架扣件件》GBB1558311的规定定,采用用其他材材料制作作的扣件件，应经经试验证证明其质质量符合合该标准准的规定定后方可可使用。2.2扣件件在螺栓栓拧紧扭扭力矩达达到655N·m时，不不得发生生破坏。3脚手板板及安全全网3.1本工工程采用用冲压钢钢冲压钢钢脚手板板，脚手手板自重重标准值值0.33kn//m²。冲压钢钢脚手板板应符合合现行行行业标准准《建筑筑施工木木脚手架架安全技技术规范范》JGGJ1664的相相关规定定。3.2安全全防护网网应采用用阻燃型型安全防防护网，材材质应符符合现行行国家标标准。4悬挑脚脚手架用用型钢4.1悬挑挑脚手架架用型钢钢的材质质应符合合现行国国家标准准《碳素素结构钢钢》GBB/T7700或或《低合合金高强强度结构构钢》GGB/TT15991的规规定。4.2用于于固定型型钢悬挑挑梁的锚锚固螺栓栓材质应应符合现现行国家家标准《钢钢筋混凝凝土用钢钢第1部部分：热热轧光圆圆钢筋》GGB14499..1中HHPB2235级级钢筋的的规定。五、落地式式双排扣扣件式钢钢管外脚脚手架落地双排外外脚手架架搭设工工艺流程程：测量量放线摆摆放扫地地大横杆杆立杆装扫扫地小横横杆安装装第一步步大横杆杆安装抛抛杆安装装第一步步小横杆杆铺站脚脚脚手板板逐步搭搭设1设计参参数1.1落地地式双排排外脚手手架基础础：由一层层开始搭搭设的落落地架直直接落在在室外地地下室顶顶板上，并并在外架架底部地地下室对对应位置置支设回回顶架，直直到地下下室底板板上。脚脚手架底底座底面面标高宜宜高于自自然地坪坪50mmm～1100mmm。1.2底座座与垫板板：立杆杆下设底底座并加加垫2000mmm宽，550mmm厚，115000mm长长的硬杂杂木垫板板，按通通长设置置，垫板板与地面面密切接接触，无无留空。按照方案要求的纵、横间距放线定位。脚手架基础要有排水措施，防水浸泡。1.3立杆杆：内立立杆离墙墙距离为为0.33m，内内外立杆杆横距LLb=00.9mm，立杆杆纵距LLa=11.5m，纵纵向水平平杆（大大横杆）步步距h==1.88m。1.4水平平杆：纵纵向水平平杆（大大横杆）应应设置在在立杆内内侧，单单根杆长长度不应应小于33跨；横横向水平平杆（小小横杆）贴贴近立杆杆布置，置于大横杆之上用直角扣件扣紧，间距为La/2=0.75m，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。1.5剪刀刀撑设置置：本落落地式双双排外脚脚手架最最大搭设设高度为为10..9米，在在外架四四周外侧侧立面整整个长度度和高度度连续设设置剪刀刀撑，剪剪刀撑与与地面夹夹角为445º～600º。1.6连墙墙件：本本工程采采用刚性性连墙件件与建筑筑物可靠靠连接，按按二步二二跨设置置，即每每二步((2h))二跨((2Laa)用横横杆钢管管将外架架内、外外立杆与与预埋在在梁或楼楼板中的的短钢管管连接，采采用双扣扣件连接接。本工工程的连连墙件优优先采用用菱形布布置1.7作业业层、平平台的挡挡脚板、栏栏杆：考考虑到作作业层栏栏杆搭设设后不拆拆移动，保保持外架架外立面面整体美美观，每每步架均均设置防防护栏杆杆；仅作作业层设设置挡脚脚板，高高度不小小于0..18mm。作业业层、平平台的挡挡脚板、栏栏杆搭设设如下图图：1.8脚手手板铺设设：本工工程采用用冲压钢钢脚手板板，架底底第一步步架、架架顶一步步、作业业层各满满铺一层层脚手板板，中间间层不大大于100m满铺铺一层脚脚手板；；1.9安全全兜网：：在满铺铺脚手板板层用安安全网双双层兜底底。1.10安安全网：：落地双双排外脚脚手架外外立杆内内侧立面面满挂符合合安检标标准的密密目式（2000目）安全网进行全封闭。必须采用阻燃型密目网。2复核计算算书落地式扣件件钢管脚脚手架计计算书依据规范::《建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范》JJGJ1130--20111《建筑结构构荷载规规范》GGB5000099-20012《钢结构设设计规范范》GBB500017--20003《建筑地基基基础设设计规范范》GBB500007--20111计算参数::钢管强度为为2055.0N/mmm2，钢管管强度折折减系数数取1..00。双排脚手架架，搭设设高度110.99米，立立杆采用用单立管管。立杆的纵距距1.550米，立立杆的横横距0..90米米，内排排架距离离结构00.300米，立立杆的步步距1..80米米。钢管类型为为φ488×3..0，连连墙件采采用2步步2跨，竖竖向间距距3.660米，水水平间距距3.000米。施工活荷载载为3..0kNN/m22，同时时考虑22层施工工。脚手板采用用冲压钢钢板，荷荷载为00.300kN//m2，按照照铺设66层计算算。栏杆采用冲冲压钢，荷荷载为00.177kN//m，安安全网荷荷载取00.01100kkN/mm2。脚手板下小小横杆在在大横杆杆上面，且且主结点点间增加加一根小小横杆。基本风压00.200kN//m2，高度度变化系系数0..65000，体体型系数数1.441500。地基承载力力标准值值1700kN//m2，基础础底面扩扩展面积积0.2250mm2，地基基承载力力调整系系数0..40。钢管惯性矩矩计算采采用II=π((D4-d4)/664，抵抵抗距计计算采用用W==π(DD4-d4)/332D。一、小横杆杆的计算算:小横杆按照照简支梁梁进行强强度和挠挠度计算算，小横横杆在大大横杆的的上面。按照小横杆杆上面的的脚手板板和活荷荷载作为为均布荷荷载计算算小横杆杆的最大大弯矩和和变形。1.均布荷荷载值计计算小横杆的自自重标准准值P1=0..0388kN//m脚手板的荷荷载标准准值P2=0..3000×1..5000/2==0.2225kkN/mm活荷荷载标准准值Q=33.0000×11.5000/22=2..2500kN//m荷载载的计算算值q=11.2××0.0038++1.22×0..2255+1..4×22.2550=33.4666kNN/m小小横杆计计算简图图2.抗弯强强度计算算最大弯矩考考虑为简简支梁均均布荷载载作用下下的弯矩矩计算公式如如下:MM=3..4666×0..90002/8==0.3351kkN.mmσσ=0..3511×1006/44491..0=778.1143NN/mmm2小横杆的计计算强度度小于2205..0N//mm22,满足足要求!!3.挠度计计算最大挠度考考虑为简简支梁均均布荷载载作用下下的挠度度计算公式如如下:荷载标准值值q==0.0038++0.2225++2.2250==2.5513kkN/mm简支梁均布布荷载作作用下的的最大挠挠度VV=5..0×22.5113×9900..04/(3384××2.006×1105×10077880.00)=00.9667mmm小横杆的最最大挠度度小于9900..0/1150与与10mmm,满满足要求求!二、大横杆杆的计算算:大横杆按照照三跨连连续梁进进行强度度和挠度度计算，小小横杆在在大横杆杆的上面面。用小横杆支支座的最最大反力力计算值值，在最最不利荷荷载布置置下计算算大横杆杆的最大大弯矩和和变形。1.荷载值值计算小横杆的自自重标准准值P1=0..0388×0..9000=0..0355kN脚手板的荷荷载标准准值P2=0..3000×0..9000×1..5000/2==0.2203kkN活荷荷载标准准值Q=33.0000×00.9000×11.5000/22=2..0255kN荷载载的计算算值P=((1.22×0..0355+1..2×00.2003+11.4××2.0025))/2==1.5560kkN大大横杆计计算简图图2.抗弯强强度计算算最大弯矩考考虑为大大横杆自自重均布布荷载与与荷载的的计算值值最不利利分配的的弯矩和和均布荷载最最大弯矩矩计算公公式如下下:集中荷载最最大弯矩矩计算公公式如下下:MM=0..08××(1..2×00.0338)××1.550022+0..1755×1..5600×1..5000=0..4188kN..mσ=0.4418××1066/44491..0=993.0014NN/mmm2大横杆的计计算强度度小于2205..0N//mm22,满足足要求!!3.挠度计计算最大挠度考考虑为大大横杆自自重均布布荷载与与荷载的的计算值值最不利利分配的的挠度和和均布荷载最最大挠度度计算公公式如下下:集中荷载最最大挠度度计算公公式如下下:大横杆自重重均布荷荷载引起起的最大大挠度VV1=0..6777×0..0388×15500..0044/(1100××2.0060××1055×10077880.0000))=0..0599mm集中荷载标标准值P=((0.0035++0.2203++2.0025))/2==1.1131kkN集中荷载标标准值最最不利分分配引起起的最大大挠度VV1=1..1466×11131..0300×15500..0033/(1100××2.0060××1055×10077880.0000))=1..9700mm最大挠度和和VV=V11+V2=2..0300mm大横杆的最最大挠度度小于115000.0//1500与100mm,,满足要要求!三、扣件抗抗滑力的的计算::纵向或横向向水平杆杆与立杆杆连接时时，扣件件的抗滑滑承载力力按照下下式计算算(规范范5.22.5)):R≤RRc其中RRc———扣件件抗滑承承载力设设计值,,单扣件件取8..0kNN,双扣扣件取112.00kN；；R———纵纵向或横横向水平平杆传给给立杆的的竖向作作用力设设计值；；1.荷载值值计算横杆的自重重标准值值P11=0..0388×1..5000=0..0588kN脚手板的荷荷载标准准值P2=0..3000×0..9000×1..5000/2==0.2203kkN活荷荷载标准准值Q=33.0000×00.9000×11.5000/22=2..0255kN荷载载的计算算值R=11.2××0.0058++1.22×0..2033+1..4×22.0225=33.1447kNN单扣件抗滑滑承载力力的设计计计算满满足要求求!当直角扣件件的拧紧紧力矩达达40655N.mm时,试试验表明明:单扣扣件在112kNN的荷载载下会滑滑动,其其抗滑承承载力可可取8..0kNN；双扣件在220kNN的荷载载下会滑滑动,其其抗滑承承载力可可取122.0kkN。四、脚手架架荷载标标准值::作用于脚手手架的荷荷载包括括静荷载载、活荷荷载和风风荷载。静静荷载标标准值包包括以下下内容：：(1)每米米立杆承承受的结结构自重重标准值值(kNN/m))；本例例为0..10772NNG1==0..1077×100.9000=11.1669kNN(2)脚手手板的自自重标准准值(kkN/mm2)；本本例采用用冲压钢钢脚手板板，标准准值为00.300NNG2==0..3000×6××1.5500××(0..9000+0..3000)/22=1..6200kN(3)栏杆杆与挡脚脚手板自自重标准准值(kkN/mm)；本本例采用用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.17NNG3==0..1700×1..5000×6==1.5530kkN(4)吊挂挂的安全全设施荷荷载，包包括安全全网(kkN/mm2)；00.0110NNG4==0..0100×1..5000×100.9000=00.1663kNN经计算得到到，静荷荷载标准准值NNG=NG11+NG22+NG33+NG44=4.4482kkN。活荷载为施施工荷载载标准值值产生的的轴向力力总和，内内、外立立杆按一一纵距内内施工荷荷载总和和的1//2取值值。经计算得到到，活荷荷载标准准值NNQ=3.0000××2×11.5000×00.9000/22=4..0500kN风荷载标准准值应按按照以下下公式计计算其中WW0———基本本风压((kN//m2)，W0=0.2200Uzz———风荷荷载高度度变化系系数，UUz=0.6650Us———风荷荷载体型型系数：：Uss=1.4415经计算得到到：Wkk=0.2200××0.6650××1.4415=00.1884kNN/m22。考虑风荷载载时,立立杆的轴轴向压力力设计值值计算公公式NN=1.22NG+0.99×1..4NQQ经过计算得得到，底底部立杆杆的最大大轴向压压力：NN=1..2×44.4882+00.9××1.44×4..0500=100.4882kNN不考虑风荷荷载时,,立杆的的轴向压压力设计计值计算算公式NN=1.22NG+1.44NQ经过计算得得到，底底部立杆杆的最大大轴向压压力：NN=1..2×44.4882+11.4××4.0050==11..0499kN风荷载设计计值产生生的立杆杆段弯矩矩MWW计算公公式MMW=0.99×1..4Wkklah2/100其中WWk———风风荷载标标准值((kN//m2)；laa———立杆杆的纵距距(mm)；h——立杆的的步距(m))。经过计算得得到风荷荷载产生生的弯矩矩：MMw=0..9×11.4××0.1184××1.5500××1.8800××1.8800//10==0.1113kkN.mm五、立杆的的稳定性性计算::1.不考虑虑风荷载载时,立立杆的稳稳定性计计算其中N——立杆的的轴心压压力设计计值，NN=111.0449kNN；i——计算立立杆的截截面回转转半径，ii=1..60ccm；k——计算长长度附加加系数，取取1.1155；；u——计算长长度系数数，由脚脚手架的的高度确确定，uu=1..5000；l00———计算算长度(m)),由公公式ll0=kuhh确定定，l00=1..1555×1..5000×1..8000=3..1188m；A——立杆净净截面面面积，AA=4..2399cm22；W——立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)),W==4.4491ccm3；λ———长长细比，为为31118/116=1196λ0———允许许长细比比(k取取1)，为为27000/116=1169<2110长细比比验算满满足要求求!φ———轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由由长细比比l00/i的结果果查表得得到0..1900；σ——钢管立立杆受压压强度计计算值(N//mm22)；[f]]———钢管管立杆抗抗压强度度设计值值，[ff]=2205..00NN/mmm2；经计算得到到:σσ=1110499/(00.199×4224)==1377.5006N//mm22；不考虑风风荷载时时，立杆杆的稳定定性计算算σ<[[f],,满足要要求!2.考虑风风荷载时时,立杆杆的稳定定性计算算其中N——立杆的的轴心压压力设计计值，NN=100.4882kNN；i——计算立立杆的截截面回转转半径，ii=1..60ccm；k——计算长长度附加加系数，取取1.1155；；u——计算长长度系数数，由脚脚手架的的高度确确定，uu=1..5000；l00———计算算长度(m)),由公公式ll0=kuhh确定定，l00=1..1555×1..5000×1..8000=3..1188m；A——立杆净净截面面面积，AA=4..2399cm22；W——立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)),W==4.4491ccm3；λ———长长细比，为为31118/116=1196λ0———允许许长细比比(k取取1)，为为27000/116=1169<2110长细比比验算满满足要求求!φ———轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由由长细比比l00/i的结果果查表得得到0..1900；MWW———计算算立杆段段由风荷荷载设计计值产生生的弯矩矩，MWW=0..1133kN..m；σ——钢管立立杆受压压强度计计算值(N//mm22)；[f]]———钢管管立杆抗抗压强度度设计值值，[ff]=2205..00NN/mmm2；经计算得到到σσ=1004822/(00.199×4224)++11330000/44491==1555.5332N//mm22；考虑风荷荷载时，立立杆的稳稳定性计计算σσ<[f]],满足足要求!!六、最大搭搭设高度度的计算算:不考虑风荷荷载时，当当立杆采采用单管管时，单单、双排排脚手架架允许搭搭设高度度[H]]，按下下式计算算：[[H]=[[φAσσ-(11.2NNG2kk+1..4NQQk-NNXiee)]/11.2ggk其中NNG2kk———构配配件自重重标准值值产生的的轴向力力，NGG2k=33.3114kNN；NQQk———活活荷载标标准值，NQkk=4.0050kkN；gkk———每米米立杆承承受的结结构自重重标准值值，gkk=0.1107kkN/mm；NXXie——轴向力力钢丝绳绳卸荷部部分，NQQk==-00.0001kNN；σ——钢管立立杆抗压压强度设设计值，σσ=2055.000N/mmm2；经计算得到到，不考考虑风荷荷载时，按按照稳定定性计算算的搭设设高度[H]]=53..0411米。考虑风荷载载时，当当立杆采采用单管管时，单单、双排排脚手架架允许搭搭设高度度[H]]，按下下式计算算：[[H]={{φAσσ-[11.2NNG2kk+0..9×11.4((NQkk+φAAMwkk)-NNXiee]}/11.2ggk其中NNG2kk———构配配件自重重标准值值产生的的轴向力力，NGG2k=33.3114kNN；NQQk———活活荷载标标准值，NQkk=4.0050kkN；gkk———每米米立杆承承受的结结构自重重标准值值，gkk=0.1107kkN/mm；Mwkk———计算算立杆段段由风荷荷载标准准值产生生的弯矩矩，Mwwk==0..0899kN..m；NXXie——轴向力力钢丝绳绳卸荷部部分，NQQk==-00.0001kNN；σ——钢管立立杆抗压压强度设设计值，σσ=2055.000N/mmm2；经计算得到到，考虑虑风荷载载时，按按照稳定定性计算算的搭设设高度[H]]=41..7866米。取上面两式式计算结结果的最最小值，脚脚手架允允许搭设设高度[H]]=411.7886米。七、连墙件件的计算算:连墙件的轴轴向力计计算值应应按照下下式计算算：Nl=Nlww+No其中NNlw———风风荷载产产生的连连墙件轴轴向力设设计值((kN))，应按按照下式式计算：：Nlww=1.44×wk×Awwkk———风荷荷载标准准值，wwk=0.1184kkN/mm2；Aww———每个个连墙件件的覆盖盖面积内内脚手架架外侧的的迎风面面积:Aw=3.660×33.000=10..8000m2；Noo———连墙墙件约束束脚手架架平面外外变形所所产生的的轴向力力(kNN)；NNo=3.0000经计算得到到Nllw==2..7811kN，连连墙件轴轴向力计计算值Nl=5.7781kkN根据连墙件件杆件强强度要求求，轴向向力设计计值NNf1==0..85AAc[ff]根据连墙件件杆件稳稳定性要要求，轴轴向力设设计值Nf22=0.885φAA[f]]其中φ——轴心受受压立杆杆的稳定定系数,,由长细细比ll/i==30..00//1.660的结结果查表表得到φφ=0..95；；净截面面面积Ac=44.244cm22；毛截截面面积积A=118.110cmm2；[ff]==2005.000N//mm22。经过计算得得到NNf1==733.8665kNNNf1>NNl，连墙墙件的设设计计算算满足强强度设计计要求!!经过计算得得到NNf=3000.1110kNNNf2>NNl，连墙墙件的设设计计算算满足稳稳定性设设计要求求!连墙件采用用扣件与与墙体连连接。经过计算得得到NN1=5..7811kN小于扣扣件的抗抗滑力88.0kkN，连连墙件扣扣件满足足要求!!连墙件件扣件连连接示意意图八、立杆的的地基承承载力计计算:立杆基础底底面的平平均压力力应满足足下式的的要求ppk≤fg其中ppk———脚手手架立杆杆基础底底面处的的平均压压力标准准值，ppk=NNk/A==34..13(kPPa)Nkk———上部部结构传传至基础础顶面的的轴向力力标准值值Nkk=4.448+44.055=8..53kkNA——基础底底面面积积(mm2)；AA=0.225fg———地基基承载力力设计值值(kkN/mm2)；ffg=68..00地基承载力力设计值值应按下下式计算算ffg=kc×fgkk其中kkc———脚手手架地基基承载力力调整系系数；kkc=0.440fgkk———地基基承载力力标准值值；fggk==1770.000地基承载力力的计算算满足要要求!扣件脚手架架计算满满足要求求！3构造要要求3.1纵向向水平杆杆、横向向水平杆杆、脚手手板3.1.11纵向水水平杆的的构造应应符合下下列规定定：1纵向向水平杆杆应设置置在立杆杆内侧，单单根杆长长度不应应小于33跨；2纵向向水平杆杆接长应应采用对对接扣件件连接或或搭接。并并应符合合下列规规定：1）两根相相邻纵向向水平杆杆的接头头不应设设置在同同步或同同跨内；；不同步步或不同同跨两个个相邻接接头在水水平方向向错开的的距离不不应小于于5000mm；；各接头头中心至至最近主主节点的的距离不不应大于于纵距的的1/33；2）搭接长长度不应应小于11m，应应等间距距设置33个旋转转扣件固固定，端端部扣件件盖板边边缘至搭搭接纵向向水平杆杆杆端的的距离不不应小于于1000mm；；（a）接头头不在同同步内（立立面）；；（b）接接头不在在同跨内内（平面面）纵向水平杆杆对接接接头布置置示意图图1―立杆；；2―纵向水水平杆；；3―横向水水平杆3当使用用冲压钢钢脚手板板时，纵纵向水平平杆应作作为横向向水平杆杆的支座座，用直直角扣件件固定在在立杆上上。3.1.22横向水水平杆（小小横杆）的的构造应应符合下下列规定定：1作业层层上非主主节点处处的横向向水平杆杆，宜根根据支承承脚手板板的需要要等间距距设置，最最大间距距不应大大于纵距距的1//2；2当使用用冲压钢钢脚手板板时，双双排脚手手架的横横向水平平杆两端端均应采采用直角角扣件固固定在纵纵向水平平杆上。3.1.33主节点点处必须须设置一一根横向向水平杆杆，用直直角扣件件扣接且且严禁拆拆除。3.1.44脚手板板的设置置应符合合下列规规定：1作业层层脚手板板应铺满满、铺稳稳，铺实实。2冲压钢脚脚手板应应设置在在三根横横向水平平杆上。当当脚手板板长度小小于2mm时，可可采用两两根横向向水平杆杆支承，但但应将脚脚手板两两端与其其可靠固固定，严严防倾翻翻。脚手手板的铺铺设应采采用对接接平铺或或搭接铺铺设。脚脚手板对对接平铺铺时，接接头处必必须设两两根横向向水平杆杆，脚手手板外伸伸长应取取1300~1550mmm，两块块脚手板板外伸长长度的和和不应大大于3000mmm；脚手手板搭接接铺设时时，接头头必须支支在横向向水平杆杆上，搭搭接长度度不应小小于2000mmm，其伸伸出横向向水平杆杆的长度度不应小小于1000mmm。（a）脚手手板对接接；（bb）脚手手板搭接接脚手板对接接、搭接接构造示示意图3作业层层端部脚脚手板探探头长度度应取1150mmm，其其板的两两端均应应固定于于支承杆杆件上。3.2立杆杆3.2.11每根立立杆底部部应设置置底座及及垫板。3.2.22脚手架架必须设设置纵、横横向扫地地杆。纵纵向扫地地杆应采采用直角角扣件固固定在距距底座上上皮不大大于2000mmm处的立立杆上。横横向扫地地杆应采采用直角角扣件固固定在紧紧靠纵向向扫地杆杆下方的的立杆上上。3.2.33脚手架架立杆基基础不在在同一高高度上时时，必须须将高处处的纵向向扫地杆杆向低处处延长两两跨与立立杆固定定，高低低差不应应大于11m。靠靠边坡上上方的立立杆轴线线到边坡坡的距离离不应小小于5000mmm。纵、横向扫扫地杆构构造示意意图1―横向扫扫地杆；；2―纵向扫扫地杆3.2.44双排脚脚手架底底层步距距均不应应大于22m。3.2.55双排脚脚手架立立杆接长长除顶层层顶步外外，其余余各层各各步接头头必须采采用对接接扣件连连接。3.2.66脚手架架立杆对对接、搭搭接应符符合下列列规定：：1当立立杆采用用对接接接长时，立立杆的对对接扣件件应交错错布置，两两根相邻邻立杆的的接头不不应设置置在同步步内，同同步内隔隔一根立立杆的两两个相隔隔接头在在高度方方向错开开的距离离不宜小小于5000mmm；各接接头中心心至主节节点的距距离不宜宜大于步步距的11/3；；2当立立杆采用用搭接接接长时，搭搭接长度度不应小小于1mm，并应应采用不不少于22个旋转转和扣件件固定。端端部扣件件盖板的的边缘至至杆端距距离不应应小于1100mmm。3.2.77脚手架架立杆顶顶端栏杆杆宜高出出女儿墙墙上端11m，宜宜高出檐檐口上端端1.55m。3.3剪刀刀撑与横横向斜撑撑3.3.11双排脚脚手架剪剪刀撑的的设置应应符合下下列规定定：1每道剪剪刀撑跨跨越立杆杆的根数数宜按下下表的规规定确定定。每道道剪刀撑撑宽度不不应小于于4跨，且且不应小小于6mm，斜杆杆与地面面的倾角角宜在445°~600°之间；；剪刀撑跨跨越立杆杆的最多多根数2剪刀撑撑斜杆的的接长应应采用搭搭接，搭搭接长度度不应小小于1mm，并应应采用不不少于33个旋转转扣件固固定。端端部扣件件盖板的的边缘至至杆端距距离不应应小于1100mmm。3剪刀撑撑斜杆应应用旋转转扣件固固定在与与之相交交的横向向水平杆杆的伸出出端或立立杆上，旋旋转扣件件中心线线至主节节点的距距离不宜宜大于1150mmm。3.3.22双排脚脚手架横横向斜撑撑的设置置应符合合下列规规定：1横向斜斜撑应在在同一节节间，由由底至顶顶层呈之之字型连连续布置置，斜撑撑的固定定应符合合JGJJ1300-20011第第6.55.2条条第2款款的规定定；2高度在在24mm以下的的封闭型型双排脚脚手架可可不设横横向斜撑撑，高度度在244m以上上的封闭闭型脚手手架，除除拐角应应设置横横向斜撑撑外，中中间应每每隔6跨跨设置一一道。3.4其他他构造要要求3.4.11落地双双排外脚脚手架采采用避雷雷针与立立横杆连连通，接接地线与与整幢建建筑物楼楼层内避避雷系统统连成一一体的措措施。接接地冲击击电阻≤≤30Ω。3.4.22结构施施工支模模架不得得与外架架联结，严严禁悬挂挂起重设设备，商商品砼输输送管不不得与外外架联结结，其管管道走向向位置另另搭架体体，确保保输送管管支设牢牢固。作作业层上上的施工工荷载应应控制在在本方案案所计算算的限载载范围内内，不得得超载。六、悬挑式式双排扣扣件式钢钢管外脚脚手架悬挑式双排排扣件式式钢管外外脚手架架工艺流流程：在在楼板模模板上弹弹出锚固固螺栓卡卡环位置置→安装锚锚固螺栓栓卡环→→（砼达达到设计计强度后后）安装装18号号工字钢钢（预先先按要求求焊好φφ25钢钢筋定位位）→摆放纵纵向扫地地杆→竖立杆杆并与扫扫地杆扣扣紧→装扫地地小横杆杆，并与与立杆和和扫地杆杆扣紧（固固定立杆杆底端前前，应吊吊线确保保立杆垂垂直）→→每边竖竖起3--4根立立杆后，随随即装设设第一步步纵向水水平杆（与与立杆扣扣接固定定）→安第一一节小横横杆→校正立立杆垂直直和水平平使其符符合要求求，按440~660N力力拧紧扣扣件螺栓栓，形成成脚手架架的起始始段，按按上述要要求依次次向前延延伸搭设设，直至至第一步步架交圈圈完成。交交圈后，再再全面检检查一遍遍脚手架架质量和和挑梁情情况严格格确保设设计要求求和脚手手架质量量→安第二二节大横横杆→安第二二步小横横杆→加设临临时斜撑撑杆（加加抛撑）上上端与第第二步大大横杆紧紧扣（装装设连墙墙件后拆拆除）→→安第三三、四步步大横杆杆和小横横杆→安装二二层连墙墙件→接立杆杆→加设剪剪刀撑→→装设作作业层间间横杆→→铺设脚脚手板，绑绑扎防护护及挡脚脚板、立立挂安全全网1设计参参数及构构造要求求1.1悬挑挑式双排排外脚手手架基础础：悬挑式式双排外外脚手架架落在型型钢悬挑挑梁上，型型刚悬挑挑梁采用用18号号的工字字钢，间距距按每11.5米米一根布布置，每每根工字字钢外端端部设置置6×19++1的钢钢丝绳与与上一层层（1..7米阳台台部位为为上二层层）建筑筑结构斜斜拉结。悬挑钢梁采用3个U型锚固螺栓与建筑结构梁板固定，分别设置在距其固定端部200mm、400mm处及悬挑支承点处。锚固螺栓直径为16mm，开口宽度不大于160mm，其与悬挑钢梁之间采用角钢压板连接固定，角钢的规格为63mm×63mm×6mm，锚固螺栓与钢梁间隙应用钢楔或硬木楔楔紧，其固定构造图如下：本工程悬挑挑外架包包含无阳阳台、00.6米米飘窗和和1.88米阳台台等三种种位置情情况，悬悬挑梁设设计参数数如下表表：悬挑架部位型钢规格总长度（米米）悬挑长度（米米）锚固长度（米米）间距（米）锚固螺栓直直径（mmm）斜拉钢丝绳绳直径（mm）吊环直径（mm）无阳台18号工字字钢3.01.31.71.5φ16φ14φ200.6m飘飘窗18号工字字钢4.31.92.41.5φ16φ20φ201.7m阳阳台18号工字字钢6.83.03.81.5φ16φ22φ201.2底座座：在工工字钢上上立杆位位置处焊焊上1000mmm长φ25钢钢筋作为为立杆与与工字钢钢可靠固固定的定定位点，立杆套在钢筋上防止立杆位移。1.3立杆杆：内立立杆离墙墙距离为为：无阳阳台部位位0.33m，00.6mm飘窗部部位0..9m，1.7m阳台部位2.0m；内外立杆横距Lb=0.9m，立杆纵距La=1.5m，纵向水平杆（大横杆）步距h=1.8m。1.4水平平杆：纵纵向水平平杆（大大横杆）应应设置在在立杆内内侧，单单根杆长长度不应应小于33跨；横横向水平平杆（小小横杆）贴贴近立杆杆布置，置于大横杆之上用直角扣件扣紧，间距为La/2=0.75m，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。1.5剪刀刀撑设置置：按规规范规定定，在外外架四周周外侧立立面整个个长度和和高度连连续设置置剪刀撑撑，剪刀刀撑与地地面夹角角为455º～600º。1.6连墙墙件：本本工程采采用刚性性连墙件件与建筑筑物可靠靠连接，按按二步二二跨设置置，即每每二步((2h))二跨((2Laa)用横横杆钢管管将外架架内、外外立杆与与预埋在在梁或楼楼板中的的短钢管管连接，采采用双扣扣件连接接。本工工程的连连墙件优优先采用用菱形布布置。1.7作业业层、平平台的挡挡脚板、栏栏杆：考考虑到作作业层栏栏杆搭设设后不拆拆移动，保保持外架架外立面面整体美美观，每每步架均均设置防防护栏杆杆；仅作作业层设设置挡脚脚板，高高度不小小于0..18mm。作业业层、平平台的挡挡脚板、栏栏杆搭设设如下图图：1.8脚手手板铺设设：本工工程采用用冲压钢钢脚手板板，每一一段悬挑挑架架底底第一步步架、架架顶一步步、作业业层各满满铺一层层脚手板板，中间间层不大大于100m满铺铺一层脚脚手板；；1.9安全全兜网：：在满铺铺脚手板板层用安安全网双双层兜底底。1.10安安全网：：落地双双排外脚脚手架外外立杆内内侧立面面满挂符合合安检标标准的密密目式（2000目）安全网进行全封闭。必须采用阻燃型密目网。1.11其其它：纵纵向水平平杆、横横向水平平杆、脚脚手板、立立杆接长长、剪刀刀撑与横横向斜撑撑等的构构造要求求同落地地架的要要求。2复核计计算书（1）悬挑挑式扣件件钢管脚脚手架计计算书((无阳台台)悬挑式扣件件钢管脚脚手架计计算书依据规范::《建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范》JJGJ1130--20111《建筑结构构荷载规规范》GGB5000099-20012《钢结构设设计规范范》GBB500017--20003《混凝土结结构设计计规范》GGB5000100-20010计算参数::钢管强度为为2055.0N/mmm2，钢管管强度折折减系数数取1..00。双排脚手架架，搭设设高度119.55米，立立杆采用用单立管管。立杆的纵距距1.550米，立立杆的横横距0..90米米，内排排架距离离结构（边边梁中）0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管管类型为为φ488×3..0，连墙件采用用2步22跨，竖竖向间距距3.660米，水水平间距距3.000米。施工活荷载载为2..0kNN/m22，同时时考虑22层施工工。脚手板采用用竹笆片片，荷载载为0..10kkN/mm2，按照照铺设66层计算算。栏杆采用冲冲压钢板板，荷载载为0..16kkN/mm，安全全网荷载载取0..01000kNN/m22。脚手板下小小横杆在在大横杆杆上面，且且主结点点间增加加一根小小横杆。基本风压00.200kN//m2，高度度变化系系数1..43000，体体型系数数1.441500。悬挑水平钢钢梁采用用18号号工字钢钢，建筑筑物外悬悬挑段长长度1..50米米，建筑筑物内锚锚固段长长度1..50米米。悬挑水平钢钢梁采用用悬臂式式结构，没没有钢丝丝绳或支支杆与建建筑物拉拉结。钢管惯性矩矩计算采采用II=π((D4-d4)/664，抵抵抗距计计算采用用W==π(DD4-d4)/332D。一、小横杆杆的计算算小横杆按照照简支梁梁进行强强度和挠挠度计算算，小横横杆在大大横杆的的上面。按照小横杆杆上面的的脚手板板和活荷荷载作为为均布荷荷载计算算小横杆杆的最大大弯矩和和变形。1.均布荷荷载值计计算小横杆的自自重标准准值P1=0..0388kN//m脚手板的荷荷载标准准值P2=0..1000×1..5000/2==0.0075kkN/mm活荷荷载标准准值Q=22.0000×11.5000/22=1..5000kN//m荷载载的计算算值q=11.2××0.0038++1.22×0..0755+1..4×11.5000=22.2336kNN/m小横横杆计算算简图2.抗弯强强度计算算最大弯矩考考虑为简简支梁均均布荷载载作用下下的弯矩矩计算公式如如下:M=2.2236××0.990022/8==0.2226kkN.mmσ=0.2226××1066/44491..0=550.4413NN/mmm2小横杆的计计算强度度小于2205..0N//mm22,满足足要求!!3.挠度计计算最大挠度考考虑为简简支梁均均布荷载载作用下下的挠度度计算公式如如下:荷载标准值值q=00.0338+00.0775+11.5000=11.6113kNN/m简支梁均布布荷载作作用下的的最大挠挠度V=5.00×1..6133×9000.004/(3384××2.006×1105×10077880.00)=00.6221mmm小横杆的最最大挠度度小于9900..0/1150与与10mmm,满满足要求求!二、大横杆杆的计算算大横杆按照照三跨连连续梁进进行强度度和挠度度计算，小小横杆在在大横杆杆的上面面。用小横杆支支座的最最大反力力计算值值，在最最不利荷荷载布置置下计算算大横杆杆的最大大弯矩和和变形。1.荷载值值计算小横杆的自自重标准准值P1=0..0388×0..9000=0..0355kN脚手板的荷荷载标准准值P2=0..1000×0..9000×1..5000/2==0.0068kkN活荷荷载标准准值Q=22.0000×00.9000×11.5000/22=1..3500kN荷载载的计算算值P=((1.22×0..0355+1..2×00.0668+11.4××1.3350))/2==1.0006kkN大横横杆计算算简图2.抗弯强强度计算算最大弯矩考考虑为大大横杆自自重均布布荷载与与荷载的的计算值值最不利利分配的的弯矩和和均布荷载最最大弯矩矩计算公公式如下下:集中荷载最最大弯矩矩计算公公式如下下:M=0.008×((1.22×0..0388)×11.50002+0..1755×1..0066×1..5000=0..2722kN..mσ=0.2272××1066/44491..0=660.6662NN/mmm2大横杆的计计算强度度小于2205..0N//mm22,满足足要求!!3.挠度计计算最大挠度考考虑为大大横杆自自重均布布荷载与与荷载的的计算值值最不利利分配的的挠度和和均布荷载最最大挠度度计算公公式如下下:集中荷载最最大挠度度计算公公式如下下:大横杆自重重均布荷荷载引起起的最大大挠度V1=0..6777×0..0388×15500..0044/(1100××2.0060××1055×10077880.0000))=0..06mmm集中荷载标标准值PP=0..0355+0..0688+1..3500=1..4522kN集中荷载标标准值最最不利分分配引起起的最大大挠度V1=1..1466×14452..0600×15500..0033/(1100××2.0060××1055×10077880.0000))=2..53mmm最大挠度和和V=V1++V2=2..5899mm大横杆的最最大挠度度小于115000.0//1500与100mm,,满足要要求!三、扣件抗抗滑力的的计算纵向或横向向水平杆杆与立杆杆连接时时，扣件件的抗滑滑承载力力按照下下式计算算(规范范5.22.5)):RR≤Rc其中RRc———扣件件抗滑承承载力设设计值,,单扣件件取8..0kNN,双扣扣件取112.00kN；；R——纵向或或横向水水平杆传传给立杆杆的竖向向作用力力设计值值；横杆的自重重标准值值P11=0..0388×1..5000=0..0588kN脚手板的荷荷载标准准值P2=0..1000×0..9000×1..5000/2==0.0068kkN活荷荷载标准准值Q=22.0000×00.9000×11.5000/22=1..3500kN荷载载的计算算值R=11.2××0.0058++1.22×0..0688+1..4×11.3550=22.0440kNN单扣件抗滑滑承载力力的设计计计算满满足要求求!当直角扣件件的拧紧紧力矩达达40655N.mm时,试试验表明明:单扣扣件在112kNN的荷载载下会滑滑动,其其抗滑承承载力可可取8..0kNN；双扣件在220kNN的荷载载下会滑滑动,其其抗滑承承载力可可取122.0kkN；四、脚手架架荷载标标准值作用于脚手手架的荷荷载包括括静荷载载、活荷荷载和风风荷载。静荷载标准准值包括括以下内内容：(1)每米米立杆承承受的结结构自重重标准值值(kNN/m))；本例例为0..10772NNG1==0..1077×199.5000=22.0991kNN(2)脚手手板的自自重标准准值(kkN/mm2)；本本例采用用竹笆片片脚手板板，标准准值为00.100NNG2==0..1000×6××1.5500××(0..9000+0..5000)/22=0..6300kN(3)栏杆杆与挡脚脚手板自自重标准准值(kkN/mm)；本本例采用用栏杆、冲冲压钢脚脚手板挡挡板，标标准值为为0.116NNG3==0..1600×1..5000×6==1.4440kkN(4)吊挂挂的安全全设施荷荷载，包包括安全全网(kkN/mm2)；00.0110NNG4==0..0100×1..5000×199.5000=00.2992kNN经计算得到到，静荷荷载标准准值NNG=NG11+NG22+NG33+NG44=4.4454kkN。活荷载为施施工荷载载标准值值产生的的轴向力力总和，内内、外立立杆按一一纵距内内施工荷荷载总和和的1//2取值值。经计算得到到，活荷荷载标准准值NNQ=2.0000××2×11.5000×00.9000/22=2..7000kN风荷载标准准值应按按照以下下公式计计算其中WW0———基本本风压((kN//m2)，WW0=0.2200Uz———风荷荷载高度度变化系系数，UUz=1.4430Us———风荷荷载体型型系数：：Us=1.4415经计算得到到，风荷荷载标准准值WWk=0.2200××1.4430××1.4415=00.4005kNN/m22。考虑风荷载载时,立立杆的轴轴向压力力设计值值计算公公式NN=1.22NG+0.99×1..4NQQ经过计算得得到，底底部立杆杆的最大大轴向压压力N==1.22×4..4544+0..9×11.4××2.7700==8.7747kkN不考虑风荷荷载时,,立杆的的轴向压压力设计计值计算算公式NN=1.22NG+1.44NQ经过计算得得到，底底部立杆杆的最大大轴向压压力N==1.22×4..4544+1..4×22.7000=99.1225kNN风荷载设计计值产生生的立杆杆段弯矩矩MWW计算公公式MMW=0.99×1..4Wkklah2/100其中WWk———风风荷载标标准值((kN//m2)；laa———立杆杆的纵距距(mm)；h——立杆的的步距(m))。经过计算得得到风荷荷载产生生的弯矩矩：MMw=0..9×11.4××0.4405××1.5500××1.8800××1.8800//10==0.2248kkN.mm五、立杆的的稳定性性计算1.不考虑虑风荷载载时,立立杆的稳稳定性计计算其中N——立杆的的轴心压压力设计计值，NN=9..1255kN；；i——计算立立杆的截截面回转转半径，ii=1..60ccm；k——计算长长度附加加系数，取取1.1155；；u——计算长长度系数数，由脚脚手架的的高度确确定，uu=1..5000；l00———计算算长度(m)),由公公式ll0=kuhh确定定，l00=1..1555×1..5000×1..8000=3..1188m；A——立杆净净截面面面积，AA=4..2399cm22；W——立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)),W==4.4491ccm3；λ———长长细比，为为31118/116=1196λ0———允许许长细比比(k取取1)，为为27000/116=1169<2110长细比比验算满满足要求求!φ———轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由由长细比比l00/i的结果果查表得得到0..1900；σ———钢管管立杆受受压强度度计算值值(NN/mmm2)；[f]]———钢管管立杆抗抗压强度度设计值值，[ff]=2205..00NN/mmm2；经计算得::σσ=91125//(0..19××4244)=1113..5577N/mmm2；不考虑风荷荷载时，立立杆的稳稳定性计计算σσ<[f]],满足足要求!!2.考虑风风荷载时时,立杆杆的稳定定性计算算其中N——立杆的的轴心压压力设计计值，NN=8..7477kN；；i——计算立立杆的截截面回转转半径，ii=1..60ccm；k——计算长长度附加加系数，取取1.1155；；u——计算长长度系数数，由脚脚手架的的高度确确定，uu=1..5000；l00———计算算长度(m)),由公公式ll0=kuhh确定定，l00=1..1555×1..5000×1..8000=3..1188m；A——立杆净净截面面面积，AA=4..2399cm22；W——立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)),W==4.4491ccm3；λ———长长细比，为为31118/116=1196λ0———允许许长细比比(k取取1)，为为27000/116=1169<2110长细比比验算满满足要求求!φ———轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由由长细比比l00/i的结果果查表得得到0..1900；MWW———计算算立杆段段由风荷荷载设计计值产生生的弯矩矩，MWW=0..2488kN..m；σ———钢管管立杆受受压强度度计算值值(NN/mmm2)；[f]]———钢管管立杆抗抗压强度度设计值值，[ff]=2205..00NN/mmm2；经计算得到到σσ=87747//(0..19××4244)+22480000//44991=1164..0333N/mmm2；考虑风荷载载时，立立杆的稳稳定性计计算σσ<[f]],满足足要求!!六、连墙件件的计算算连墙件的轴轴向力计计算值应应按照下下式计算算：NNl=Nlww+No其中NNlw———风风荷载产产生的连连墙件轴轴向力设设计值((kN))，应按按照下式式计算：：Nllw==1..4××wkk×Awwkk———风荷荷载标准准值，wwk=0.4405kkN/mm2；Aww———每个个连墙件件的覆盖盖面积内内脚手架架外侧的的迎风面面积:Aw=3.660×33.000=10..8000m2；Noo———连墙墙件约束束脚手架架平面外外变形所所产生的的轴向力力(kNN)；NNo=3.0000经计算得到到Nllw==6..1199kN，连连墙件轴轴向力计计算值Nl=9.1119kkN根据连墙件件杆件强强度要求求，轴向向力设计计值NNf1==0..85AAc[ff]根据连墙件件杆件稳稳定性要要求，轴轴向力设设计值Nf22=0.885φAA[f]]连墙件轴向向力设计计值NNf=0.885φAA[f]]其中φ——轴心受受压立杆杆的稳定定系数,,由长细细比ll/i==50..00//1.660的结结果查表表得到φφ=0..92；；净净截面面面积Acc=4.224cmm2；毛截截面面积积A=118.110cmm2；[ff]==2005.000N//mm22。经过计算得得到NNf1==733.8665kNNNf1>NNl，连墙墙件的设设计计算算满足强强度设计计要求!!经过计算得得到NNf2==2888.4444kkNNf2>NNl，连墙墙件的设设计计算算满足稳稳定性设设计要求求!连连墙件双双扣件连连接示意意图七、悬挑梁梁的受力力计算悬挑脚手架架按照带带悬臂的的单跨梁梁计算悬出端C受受脚手架架荷载NN的作用用，里端端B为与与楼板的的锚固点点，A为为墙支点点。悬臂臂单跨梁梁计算简简图支座反力计计算公式式支座弯矩计计算公式式C点最大挠挠度计算算公式其中k=mm/l,,kl=ml/l,,k2=m2/l。本工程算例例中，mm=15000mmm，l=115000mm，mml=5000mm，mm2=14000mmm；水平支撑梁梁的截面面惯性矩矩I==16660..00ccm4，截面面模量((抵抗矩矩)WW=1855.000cm33。受脚手架作作用集中中强度计计算荷载载N==9.113kNN水平钢梁自自重强度度计算荷荷载qq=1..2×330.660×00.00001××7.885×110=00.299kN//mkk=1..50//1.550=11.000kkl=0..50//1.550=00.333kk2=1..40//1.550=00.933代入公式，经经过计算算得到支座反力RA=300.6772kNN支座反力RB=-111.5558kkN最大弯矩MA=177.6661kNN.m抗弯计算强强度ff=177.6661×1106/(11.055×18850000.00)=990.9919NN/mmm2水平支撑梁梁的抗弯弯计算强强度小于于2155.0NN/mmm2,满足足要求!!受脚手架作作用集中中计算荷荷载NN=4..45++2.770=77.155kN水平钢梁自自重计算算荷载q=330.660×00.00001××7.885×110=00.244kN//m最大挠度Vmaax=55.5337mmm按照《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范》((JGJJ1330-220111)表55.1..8规定定：水平支撑梁梁的最大大挠度小小于30000..0/2250,,满足要要求!八、悬挑梁梁的整体体稳定性性计算水平钢梁采采用188号工字字钢,计计算公式式如下其中φbb———均匀匀弯曲的的受弯构构件整体体稳定系系数，查查表《钢钢结构设设计规范范》(GGB5000177-20011))附录得得到：φb=2..00由于φb大大于0..6，按按照《钢钢结构设设计规范范》(GGB5000177-20011))附录BB其值φφb'=1..07--0.2282//φb=0..9299经过计算得得到强度度σ==17..66××1066/(00.9229×11850000..00))=1002.776N//mm22；水平钢梁的的稳定性性计算σ<<[ff],满满足要求求!九、锚固段段与楼板板连接的的计算1.水平钢钢梁与楼楼板压点点如果采采用钢筋筋拉环，拉拉环强度度计算如如下：水平钢梁与与楼板压压点的拉拉环受力力R=111.5558kkN水平钢梁与与楼板压压点的拉拉环强度度计算