深水港东海大桥工程机电安装施工组织设计方案

1、 PAGE 1、 编制依据： (1) 洋山深水港(一期工程)东海大桥工程(VI标)施工承包合同东海大桥工程桩基及承台施工图设计(3) 港港口工程程桩基规规范(JTJJ2544-988)(4) 港港口工程程质量检检验评定定标准(JTJJ2211-988)(5) 公公路全球球定位系系统(GPPS)测量规规范(JTJJ/T0066-98)(6) 水水运工程程混凝土土施工规规范(JTJJ2688)(7) 水水运工程程混凝土土质量控控制标准准(JTJJ2699-966)(8) 海海港工程程混凝土土结构防防腐蚀技技术规范范(JTJJ2755-20000)(9) 港港口工程程预应力力混凝土土大直径径管桩设设

2、计及施施工规程程(JTJJ2611-977)(10) 先张张法预应应力混凝凝土管桩桩(DBJJT2221-998)(11) 预应应力混凝凝土大管管桩制作作及沉桩桩质量检检验评定定标准(JTJJ2422-899)(12) 公路路工程检检验评定定标准（JTJ071-98）(13) 工程程桥涵施施工技术术规范（JTJ045-2000）2、 编制制说明上海深水港港(一期工工程)东海大大桥VI标工程程的施工工组织设设计已由由中港项项目部统统一编制制，上报报中港总总公司审审批，呈呈报业主主、监理理。本施施工组织织设计是是在上述述施工组组织设计计基础上上编制完完成的。因因图纸尚尚未出齐齐，承台台砼数量量、工

3、程程材料数数量等为为暂列或或估算。基基桩和承承台数量量中不包包括通航航孔的边边墩。3、 工程程概况地理位置东海大桥起起始于某某市南汇汇区的芦芦潮港，至至浙江省省嵊泗县县崎岖列列岛的小小洋山岛岛止，其其中跨海海段为从从芦潮港港新大堤堤至大乌乌龟山，长长约25kkm。3.2 工工程范围围第VI标段段工程为为跨海段段里程从从K3+0002至至K27+3899非通航航孔沉桩桩及承台台工程。第VI标段承台顶面以上部分：50m跨属于第I标，59m、60m跨属于第标，70m跨属于第标段。第VI标段段工程由由中港总总公司承承包，一一、三航航负责实实施。一航承担非非通航孔孔的PM99296，PM1186246，

4、PM2280287，PM3329354, PMM 3660-3399,4755-4884墩。三航承担非非通航孔孔的PM991，PM997185，PM2247279，PM2288328，PM 3354-3600,PMM39994339墩。3.3 业业主、设设计及监监理单位位本工程业主主单位为为某市深深水港工工程建设设指挥部部大桥分分指挥部部，设计计单位为为某市政政设计研研究院、中中交第三三航务工工程勘察察设计院院、中铁铁大桥勘勘测设计计院，监监理单位位为大桥桥工程建建设监理理公司。3.4 工工程结构构及数量量非通航孔桥桥墩为高高桩承台台结构。桥桥墩分低低、中、高高三种，低低墩承台台为分离离式圆形

5、形小承台台，中、高高墩为整整体式大大承台。圆圆形小承承台直径径有10m和11m两种，其其下部基基桩为12000mmmPHCC砼管桩桩（PM990PM1109 ）和15000mmm钢管桩桩，整体体式大承承台平面面尺寸大大部分为为27.8510.2m，少数数大承台台平面尺尺寸为(288.85530.35)100.2mm和27.8512.2m。承台台高度(不含封封底砼)有3.00m和3.55m两种。承承台底标标高：PM990PM1106为0.00mm，PM1107以后均均为+1.00mm。第VI标段工程程共施打12000PHHC砼管桩桩4311根，15000钢管桩桩53221根，施施工分离离式承台台

6、516个，整整体式承承台966个。承台台砼（含含桩芯）总总量33006022m3，其中中套箱预预制砼324441mm3，现浇浇砼298816mm3。一航航项目部部承担的的具体工工程数量量见表1、表2。 一航项项目部工工程数量量汇总表表（基桩桩）表1序号位 置规 格 型型 号数量备注1PM929612000PHCC桩90根2PM18662446PM28002887PM3299-3999PM 4775-448415000钢管桩桩2250根根总 计2340根根一航项目部部工程数数量汇总总表（承承台）表表2承台类型承台结构尺尺寸（mm）基桩及根数数承台底标高高（m）承台个数预制套箱砼砼现浇封底砼砼现浇

7、桩芯砼砼现浇承台砼砼砼量总计单个（m33）合计（m33）单个（m33）合计（m33）单个（m33）合计（m33）单个（m33）合计（m33）预制（m33）现浇（m33）分离式承台台10 h 3.00 PHC桩99根0.01042.7 427.00 47.4 474.00 124.22 1242.0 198.55 1985.0 427.00 3701.0 10 h 3.55 钢管桩7根根+1.09248.1 4425.2 45.6 4195.2 71.4 6568.8 225.77 207644.4 4425.2 315288.4 11 h 33.5 钢管桩8根根+1.08855.9 4919.

8、2 56.6 4980.8 81.6 7180.8 277.66 244288.8 4919.2 365900.4 4整体式承台台427.855x100.2xx3.55钢管桩166根+1.0687.1 522.66 225.33 1351.8 161.66 969.66 765.66 4593.6 522.66 6915.0 27.855x100.2xx3.55钢管桩188根+1.01287.1 1045.2 221.77 2660.4 181.88 2181.6 760.11 9121.2 1045.2 139633.2 27.855x100.2xx3.55钢管桩200根+1.0687.1

9、522.66 218.22 1309.2 202.00 1212.0 754.88 4528.8 522.66 7050.0 27.855x122.2xx3.55钢管桩200根+1.0190.090.0 240.00 240.00 202.00 202.00 900.00 900.00 90.0 1342.0 28.855x100.2xx3.55钢管桩222根+1.0289.5179.00 222.00 444.00 222.22 444.44 792.55 1585.0 179.00 2473.4 29.355x100.2xx3.55钢管桩222根+1.0291.0182.00 226.00

10、 452.00 222.22 444.44 809.00 1618.0 182.00 2514.4 29.855x100.2xx3.55钢管桩222根+1.0292.5185.00 230.00 460.00 222.22 444.44 825.55 1651.0 185.00 2555.4 30.355x100.2xx3.55钢管桩222根+1.0294.0188.00 234.00 468.00 222.22 444.44 842.00 1684.0 188.00 2596.4 合计223126866 170355 213344 728600 126866 1112330 说明:1、预预制

11、砼1126886m33，其中中小承台台套箱砼砼97771m33，大承承台套箱箱砼29914mm3；现浇砼11112330m33，其中中小承台台现浇砼砼718820mm3，大大承台现现浇砼3394110m33。 22、由于于设计图图纸未出出齐,以上砼砼量为估估算。3.5 自自然条件件3.5.11气象拟建桥区属属亚热带带海洋性性季风气气候，位位于北亚亚热带南南缘，东东亚季风风盛行区区，全年年偏北和和偏东南南风盛行行；受季季风影响响，拟建建桥区冬冬冷夏热热，四季季分明，降降水充沛沛，气候候变化复复杂，根根据某市市气象局局上海海沿海地地区与附附近海区区气象条条件评价价的有有关资料料，拟建建桥区年年平均

12、气气温为15.316.1CC，年平平均降水水量为10553.99mm，雾日日相对集集中在春春季35月份，雷雷暴主要要集中在在夏秋季季节（68月），每每年511月份本本区可能能受到热热带气旋旋影响，其其中79月为热热带气旋旋活动最最频繁季季节。3.5.22 水文条条件(1) 潮潮位桥区潮汐特特征值及及不同重重现期潮潮位如表3、表4所示。(2) 潮潮流跨海大桥海海域涨落落潮流大大致相当当，实测测资料如如表5所示。桥区潮汐特特征值表表表3 站位潮汐特征值值芦潮港站(19788年19994年)小洋山测站站(19977.820001.112)平均海平面面(m)0.230.18平均高潮位位(m)1.861

13、.52平均低潮位位(m)-1.344-1.233最大潮差(m)5.145.03平均潮差(m)3.202.75平均涨潮历历时5小时266分5小时511分平均落潮历历时7小时6小时344分 工程程海区不不同重现现期高低低潮位表表表420年50年100年200年芦潮港站高潮位3.603.683.733.89低潮位-2.800-2.988-3.033-3.133大戢山站高潮位3.423.583.703.80低潮位-2.644-2.744-2.811-2.899小洋山高潮位3.35(观音山)站低潮位-2.833桥区涨落潮潮流实测测资料表表5项 目数 值1最大涨潮流流速1852231ccm/ss流向252

14、2284度2最大落潮流流速2022241ccm/ss流向891119度3垂线平均最最大涨潮潮流速1511192ccm/ss流向2572292度4垂线平均最最大落潮潮流速1501180ccm/ss流向881005度(3) 波波浪对大桥影响响最大的的NENN(NEE)、ENEE(E)、SE(ESEEM SSSE)三向设设计波浪浪要素，其其外界波波高以大大戢山海海洋站多多年测波波资料的的统计为为依据。根根据大戢戢山海洋洋站1977820001年(24年)实测波波浪资料料，采用P-IIII曲线计计算得大大戢山不不同重现现期设计计波浪要要素详见见表6。 大戢山山重现期期设计波波浪要素素表表6项目H (m

15、)H1(m)H4(m)H13(m)T(S)L (m)C (m/s)波向重现期NNE(NNE)100年4.629.768.446.948.2397.511.85550年4.118.847.616.227.7688.611.42220年3.457.576.495.277.176.110.722ENE(EE)100年2.315.234.453.588.710612.250年2.144.894.153.338.09311.720年1.924.413.742.997.17610.7SE(ESSE、SSEE)100年2.686.025.134.146.66610.850年2.465.554.723.806

16、.3619.720年2.154.904.163.345.8529.0根据波浪场场数值计计算模型型，由边边界波高高推算得得大桥工工程区水水域计算算K3K28处NNEE(NEE) 、ENEE(E)、SE(ESEEM SSSE)向三个个方位各各设计水水位状况况下，重重现期分分别为20、50、100年一遇遇设计波波要素，桥桥区主要要计算点点设计波波要素见见表7、表8、表9。桥区重现期期高水位位(3.73mm)设计波波要素表表 表7波要素重现期波向计算点水深(m)H1(m)H4(m)H5(m)H13(m)H(m)T(S)L (m)C (m/s)100年一一遇NNE(NNE)K413.10.890.750

17、.720.600.378.2381.29.6K1513.86.465.635.474.723.168.2382.610.044K2616.15.895.074.924.202.758.2386.910.566ENE(EE)K413.14.323.713.603.061.998.7087.110.022K1513.83.212.732.652.231.438.7088.810.211K2616.12.952.502.422.031.298.7093.710.777SE(ESSE、SSEE)K413.14.694.043.923.342.186.6059.89.07K1513.83.382.882

18、.792.351.516.6060.69.19K2616.13.653.103.012.531.626.6062.89.5150年一遇遇NNE(NNE)K413.10.860.720.700.580.367.7675.19.68K1513.86.195.385.234.503.007.7676.49.85K2616.15.955.134.984.252.297.7680.110.322ENE(EE)K413.13.793.243.142.661.728.0078.29.78K1513.83.112.652.572.161.388.0079.69.95K2616.12.802.372.291.9

19、21.228.0083.610.455SE(ESSE、SSEE)K413.14.393.773.663.112.026.355.88.86K1513.82.932.492.412.031.296.356.58.96K2616.13.923.343.242.731.756.358.29.24桥区重现期期高水位位(3.62mm)设计波波要素表表 表8波要素重现期波向计算点水深(m)H1(m)H4(m)H5(m)H13(m)H(m)T(S)L (m)C (m/s)100年一一遇NNE(NNE)K413.00.850.720.700.580.368.2367.98.25K1513.76.445.615

20、.464.713.158.2382.410.022K2616.05.614.834.693.992.618.2386.810.544ENE(EE)K413.03.973.453.302.801.818.7086.99.99K1513.72.912.472.392.011.288.7088.610.188K2616.02.872.392.321.941.238.7093.510.755SE(ESSE、SSEE)K413.04.373.763.653.102.026.659.79.05K1513.74.053.473.362.851.846.660.59.17K2616.03.803.243.13

21、2.641.696.662.79.50SSWK413.03.924.353.252.751.786.4157.89.0K1513.74.063.473.362.841.836.5461.09.3K2616.04.123.513.402.871.846.5963.09.6WSWK413.03.713.173.072.601.686.1754.18.8K1513.73.913.343.242.741.776.3857.69.0K2616.04.103.513.402.871.856.5961.79.4WNWK413.0/K1513.73.733.203.102.621.695.9951.68.6K

22、2616.04.033.453.342.831.836.3056.38.950年 一一遇NNE(NNE)K413.00.860.720.700.580.367.7674.99.66K1513.76.185.385.234.493.007.7676.29.82K2616.05.624.844.704.002.617.7679.910.300ENE(EE)K413.03.693.163.062.531.678.078.09.75K1513.73.112.652.572.161.388.079.49.99K2616.02.722.312.231.871.198.083.410.433SE(ESSE、

23、SSEE)K413.04.383.773.663.112.036.3055.78.84K1513.73.312.822.732.301.476.3056.48.95K2616.04.073.473.372.841.826.3058.29.23SSWK413.03.472.962.872.421.556.2555.6008.90K1513.73.553.032.932.471.586.3257.7779.14K2616.03.292.802.712.271.455.9953.7888.98WSWK413.03.442.932.842.401.546.0752.6998.68K1513.73.64

24、3.113.012.541.636.2956.3448.96K2616.03.803.243.142.651.706.4860.1119.28WNWK413.0/K1513.73.462.962.872.421.565.8850.100852K2616.03.773.223.122.641.706.2255.199桥区设计高高水位设设计波要要素表 表9波要素重现期波向计算点水深(m)H1(m)H4(m)H5(m)H13(m)H(m)T(S)L (m)C (m/s)100年一一遇NNE(NNE)K411.90.730.620.60.490.318.2378.49.53K1512.66.185.3

25、85.234.513.018.2381.69.91K2614.95.234.54.373.722.438.2384.810.3ENE(EE)K411.93.593.082.982.531.648.7849.66K1512.63.322.842.752.321.498.785.99.87K2614.92.682.272.21.841.178.791.310.499SE(ESSE、SSEE)K411.93.93.355.232.761.796.658.38.83K1512.63.52.992.92.451.586.659.28.97K2614.93.462.942.852.401.546.661.

26、89.36SSWK411.93.783.243.142.661.726.2554.88.8K1512.63.943.373.262.761.786.4258.59.1K2614.94.033.443.332.811.816.4960.99.4WSWK411.93.713.173.072.601.686.1754.18.8K1512.63.773.233.132.651.716.2555.08.8K2614.93.983.403.302.791.806.4759.29.23.5.33 地质条条件本区域地质质共分成成12层，这这里从上上至下列列举出17各土层层的名称称及主要要特征：层为灰色色淤泥：

27、海底淤淤积物，土土质极软软，无机机构，含含少量腐腐植物，局局部夹较较多薄层层粉砂，其其中多处处以粉土土为主，饱饱和、流流塑状、高高压缩性性。1层为黄黄灰色色砂质粉粉土：含含云母及及少量贝贝壳屑，夹夹薄层粘粘性土，局局部为粘粘质粉土土。中密密状，中中压缩性性。为灰色淤淤泥质粉粉质粘土土：含少少量黑色色有机质质及腐植植物，夹夹粉砂，饱饱和、流流塑状、高高压缩性性。层为灰色色淤泥质质粘土：夹少量量黑色有有机质、贝贝壳碎片片及腐植植物，夹夹少量薄薄层粉砂砂。饱和和、流塑塑状态、高高压缩性性。1层为灰灰色粘土土：含有有机质、腐腐植物、钙钙结核，夹夹少量薄薄层粉砂砂。饱和和、流软塑状状，中高压缩缩性。41

28、层为为灰绿色色粉质粘粘土：含含氧化铁铁斑点，夹夹粉土。饱饱和、软软塑状，中中压缩性性。42层为为灰绿色色砂质粉粉土：含含氧化铁铁斑点，夹夹粘性土土。中密密密实实、中压压缩性。层为暗绿绿黄色色粉质粘粘土：含含氧化铁铁斑点，局局部夹粉粉土、粘粘土较多多。饱和和、软塑塑-硬塑，中中压缩性性。11层为为黄色砂砂质粉土土：含氧氧化铁斑斑点。土土质不均均，夹少少量粘性性土，局局部为粉粉砂或粘粘质粉土土。很湿湿、中密密、中压压缩性。12层为为黄色粉粉砂：含含氧化铁铁斑点、云云母。局局部为砂砂质粉土土或细砂砂。湿、中中密密密实，中中低压压缩性。标标准贯入入击数一一般在3050击。2层为灰灰黄灰灰色粉细细砂：含

29、含氧化铁铁斑点。局局部为砂砂质粉土土或粉砂砂，偶夹夹薄层粘粘性土。湿湿、中密密密实实、中低压缩缩性。标标准贯入入击数一一般大于于50击。2t层为为灰色粉粉质粘土土、砂质质粉土互互层：土土质不均均、具薄薄层理，含含少量腐腐植物，主主要以透透镜体状状分布。饱饱和、软软塑状态态、中压压缩性。12、2层分布布稳定，埋埋深适中中，厚度度大，密密实状，土土质好，是是本工程程理想的的桩基持持力层。本工程典型型地质剖剖面和基基桩沉入入深度情情况如图图1所示（以以I97孔和PM2209墩桩为为例）：图1 工程地质典型剖面图4、工程程特点图1 工程地质典型剖面图东海大桥作作为目前前国内第第一座、世世界上也也屈指可

30、可数、长长达25kkm的跨海海大桥工工程，技技术复杂杂、规模模空前。从从施工角角度来看看，本工工程具有有如下特特点。4.1 工工程量大大、工期期超常紧迫迫第VI标段段工程共共有PHC桩和钢钢管桩52440根，承承台584个。每每个承台台的水上上施工，包包括从夹夹桩、截截凿桩头头、到套套箱安装装、钢筋筋绑扎、砼砼浇筑等等20多道工工序。而而连同打打桩在内内总工期期仅两年年多的时时间，任任务十分分艰巨，工期超常紧迫。据有关资料料，该海海域每个个月的平平均有效效工作日日为15个，而而这15个有效效工作日日是由若若干个分分散的时时间组成成的， 施工船船舶的起起锚、下下锚、移移船、驻驻位等无无疑将占占去

31、相当当多的时时间。而而具体到到某一个个工作日日来说，也也并不是是24小时均均可作业业，还要要受到潮潮汐涨落落、水流流流速等等客观条条件的限限制，而而且很多多作业只只能在白白天进行行，这些些都将大大大影响响工作效效率。因此如何千千方百计计地减少少水上施施工工序序和工作作量，如如何根据据天气预预报科学学地安排排施工，做做好船舶舶进入及及撤离的的调度工工作，如如何不断断总结经经验，优优化施工工工艺是是摆在我我们面前前的重大大课题。4.2 施施工条件件恶劣，安安全极为为突出 本本工程桩桩基和承承台工程程全部为为远离岸岸线的无无掩护外外海施工工，严格格讲应属于海海洋工程程。施工工船舶驻驻位作业业，锚缆缆

32、均需从从相邻承承台之间间穿过，施施工现场场海况恶恶劣，风风大、浪浪高、流流急，施施工区又又为台风风影响区区，这些些工况条条件不仅仅给施工工带来了了极大困困难，而而且工程程结构的的安全、船船机设备备的安全全和人员员的安全全都是十十分突出出的问题题。4.3工程程质量要要求高本工程设计计基准期期100年，质质量要求求高，施施工技术术复杂，港湾工程施施工中的的许多传传统工艺艺不能直直接应用用于此，加加大了施施工的难难度。4.4施工工战线长长，投入入的设备备多，管管理难度度很大第VI标段段工程施施工战线线长达25kkm，施工工分5个作业业面打桩桩，分二二十几个个工作面面施工承承台，上上百个承承台将同同时

33、作业业，两个个局所投投入的各各种工程程船舶包包括打桩桩船、多多功能船船、起重重船、砼砼拌和船船、装运运构件材材料的驳驳船、交交通船、起起锚艇、拖拖轮等将将多达百百余艘，相相互干扰扰难以避避免，避避风起锚锚此起彼彼伏，施施工管理理难度之之大可想想而知。4.5对工工程的认认识逐步步深入包括施工单单位、设设计单位位、监理理单位和和指挥部部在内的的所有参建人员，对对本工程程的认识识，对本本工程所所处自然然条件的的认识, 对本工工程设计计必须充充分考虑虑施工可可行性问问题的认认识,对于大大工程必必须有大大投入和和充分的的前期准准备的认认识,都需要要有一个个逐步深深入的过过程。4.6没有有专用码码头和避避

34、风锚地地本工程没有有专用的的施工码码头和避避风锚地地，数以以万吨计计的工程程材料、施施工用料料的装船船，数以以千计的的施工人人员上下下船，百百余条施施工船舶舶的防台台避风，都都将十分分困难，不不仅会对对施工效效率，工工程进度度形成很很大的制制约，而而且非常常不利于于施工船船舶及施施工人员员的安全全。5、 施工工流程砼套箱运输砼套箱预制5.1 分分离式承承台(PHHC桩)施工流流程砼套箱运输砼套箱预制PHCPHC桩沉桩施工测量，切桩、去防腐焊导向限位板、拆除上部围囹平台牵固上下围囹搭设上部平台安装砼套箱桩间加固安封孔板浇封底砼砼养护绑负弯矩筋切吊杆、拆除扁担梁桩芯吸泥浇注桩芯砼安顶部侧模板安桩芯

35、钢筋笼绑、焊第一层钢筋、墩柱预埋钢筋浇注第一层砼砼凿毛绑第二层钢筋、埋设墩柱预埋件砼养护支预留坑模板浇注第二层砼拆预留坑模板拆顶部侧模板砼养护拆除下部围囹1717砼套箱运输砼套箱预制5.2 分分离式承承台(钢管桩)施工流流程砼套箱运输砼套箱预制钢管桩沉桩施工钢管桩沉桩施工测量，切桩、去防腐焊导向限位板、拆除上部围囹平台牵固上下围囹搭设上部平台安装砼套箱桩间加固安封孔板浇封底砼砼养护绑负弯矩筋切吊杆、拆除扁担梁安桩芯钢筋笼安顶部侧模板绑、焊第一层钢筋、墩柱钢筋浇注桩芯砼浇注第一层砼砼养护绑第二层钢筋、埋设墩柱预埋件支预留坑模板砼凿毛浇注第二层砼砼养护拆顶部侧模板拆除下部围囹拆预留坑模板18185

36、.3 整整体式承承台施工工流程(砼套箱箱方案)钢管桩沉桩施工钢管桩沉桩施工临时牵固围囹、搭设平台测量、切桩深水围囹牵固限位板、拆除临时牵固围囹切吊杆、去防腐浇注第一层砼砼 养 护绑、焊第一层钢筋、墩柱筋 拆除扁担梁桩间加固、安装封孔板浇注封底砼水上安装砼套箱砼 养 护砼套箱预制砼套箱运输砼凿毛、安装桩芯钢筋笼、浇注桩芯砼支预留坑模板、浇注第二层砼砼 养 护绑第二层钢筋、埋设墩柱预埋件拆除预留坑模板拆除下层围囹19196、 施工工方法6.1施工工测量控控制本工程远离离岸线，常常规的测测量仪器器和方法法，基本本上已不适用，为为本工程程研制的的“海上GPS打桩定定位系统统”平面定定位及高高程控制制的

37、精度度通过初初步测试试已达到到厘米级级，能够够满足本本工程测测量定位位的精度度要求。本本工程测测量控制制，在前前期近岸岸段采用以GPS测量定定位技术术与常规规测量相相结合的的方法，以以后则以以GPS定位为为主。6.1.11 施工测测量控制制网 首级施施工测量量控制网网首级施工测测量控制制网已由由业主委委托有资资质的专专业测量量队伍布布置，控控制网点点布设在在大桥的的南北两两岸，系系统一致致，海域域无控制制点。控控制网点点可作为为工程施施工定位位的起算算点和起起算方向向，既可可在视线线可及的的范围内内作为常常规测量量方式（包包括全站站仪、经经纬仪、水水准仪测测量等）的的起算点点和方向向，也可可在

38、视线线不可及及的施工工区域内内用作GPS定位的的参考站站点。首级施工测测量控制制网是三三维高精精度控制制网，用用其作为为工程的的三维放放样起算算数据。工程所采用用的坐标标系统： 平面坐标：北京54坐标，东东经1222中央子子午线，高高斯正形形投影直直角坐标标系。高程系统：国家85高程基基准。精度要求：平面坐坐标，固固定误差差8mmm 比例误误差1pppm;高程基基准，符符合三等等水准误误差。 首级控控制网的的加密及及GPS参考站站的设置置 本本工程跨跨海区域域达30kkm，首级级施工控控制网在在芦潮港港侧和小小洋山侧侧，共有有5个测量量基点，两两地之间间无控制制点。就就GPS定位来来说，施施工

39、区域域距最近近的参考考台站的的距离将将大于15kkm（最佳佳作用距距离为10kkm），这这会使GPS在RTK（实时时动态相相位差分分模式）测测量方式式下的工工作稳定定性和精精度受到到影响。因因此，拟拟在海上上3个试桩桩平台上上建造3个测量量平台，作作为首级级施工控控制网的的加密点点。 加加密点以以首级网网为起算算数据，采采用与首首级控制制网同等等的观测测要求和和数据处处理方案案进行观观测和数数据处理理，确保保加密点点控制网网与首级级网坐标标系统的的统一和和测设精精度。 GPSS测量定定位系统统参数转转换GPS测量量定位是是一种较较新的工工程测量量定位方方式，在在我国的的工程建建设中得得到了较较

40、为广泛泛的应用用。采用用GPS测量定定位，具具有不受受天气条条件及通通视条件件限制的的优点，且且方便快快捷，相相对精度度高。因因此，在在工程各各标段的的施工中中，必将将有多家家单位采采用GPS测量定定位方式式。而GPS仪器输输出的原原始坐标标为WGSS84坐标（即即东经、北北纬坐标标）和大大地高程程，只有有通过七七参数的的转换，GPS仪器才才能够输输出我们们工程所所需要的的北京554坐标标和国家家85高程；这就涉涉及到七七参数的的选用问问题。由由于计算算七参数数所选用用的计算算软件和和所用计计算参数数的不同同，会造造成七参参数有微微小的差差异，如如果各标标段采用用自行计计算的七七参数进进行测量

41、量定位，势势必造成成测量系系统的不不一致，因因此整个个工程的的各个标标段采用用统一的的七参数数是保证证整个工工程测量量系统一一致不可可或缺的的条件。 GPSS控制网网的施测测 根根据选定定的控制制点和水水准点进进行联测测，形成成GPS控制网网。采用用4至6台双频GPS接收机机，在卫卫星几何何强度良良好的条条件下（截截止角度度不小于于15度，卫卫星数不不少于4颗且GDOOP8），同同步观测测不小于于1小时。观观测时做做好必要要的测站站记录，记记录内容容包括点点名、点点号、观观测日期期、观测测起止时时间、观观测仪器器和天线线高。6.1.22 打桩测测量定位位方式 测测量定位位方式的的选择主主要依据

42、据工程内内容和所所处的地地理位置置而定，本本工程远远离岸边边，故打打桩定位拟选选用GPS方式。在在打桩施施工初期期承台距距岸边10000m以内时时，用常常规测量量方式进进行校核核，以检检验GPS的精度度，以后后大量的的打桩施施工，均均采用“海上GPS打桩定定位系统统”实现。用两台GPPS流动站站及两台台倾角传传感器实实时监控控船体的的位置、方方向和姿姿态，另另外利用用两台漫漫反射式式激光测测距仪和和桩架倾倾角传感感器实时时校正基基桩的位位置，与与设计标标高处基基桩设计计坐标进进行比较较，在计计算机屏屏幕上给给出打桩桩船的移移动方向向和移动动量。据据以指挥挥打桩船船调整锚锚缆移动动船位，直直至桩

43、位位偏差达达到允许许范围，开开始下桩桩。 桩桩顶标高高由安装装在桩架架上的“高程监测测系统”实时测测定，同同时配合合由 “锤击计计数器” 所记录录的打桩桩时的锤锤击数，进进行打桩桩贯入度度的计算算，并反反映在系系统计算算机屏幕幕上。打桩结束后后，系统统能自动动打印出出“打桩记记录表”。6.1.33 GPPS沉桩定定位测量量操作要要点及注注意事项项操作要点点 熟悉工工程图纸纸、桩位位数据、桩桩船特性性，做到到心中有有数。 掌握设设备功能能，做到到操作自自如。定位前，应应仔细核核对桩位位参数，做做到万无无一失。开工前，首先打开电脑系统、GPS、测距仪、摄像机。 定位时时，注意意操作界界面上定定位框

44、中中显示的的定位模模式（RTKK Fixedd,TEEK FFloaat,SStannd aalonne）和定定位框的的显示颜颜色，只只有在定定位框显显示白色色RTKK Fiixedd的时候候，才能能进行打打桩定位位。桩基本正正位后，选选择“桩位校校正”进行精精确定位位，此时时一定要要注意测测距仪是是否正常常工作，否否则会产产生桩位位的较大大偏差。界面上显显示的“桩顶标标高”数据是是由RTKK Fiixedd的GPSS测量高程，通通过“高程监监测系统统”推算出出来的，贯贯入度由桩下沉量量和锤击击数计算算而得，可可作为贯贯入度控控制的依依据。每根桩都都必须使使用“打印记记录”和“生成报报表”功能

45、。收工时，必必须按正正常的操操作程序序关闭电电脑、GPS、测距距仪、摄摄像机等等系统设设备，防防止雨水水及海浪浪损坏设设备，并并切断电电源，确确保安全全。每条船必必须配备备工作作日志，每每班人员员必须做做好详尽的的记录，以以备查考考。注意事项项 严格按按照正常常的操作作程序开开、关系系统，不不要硬关关机； 如遇设设备故障障，应及及时通知知项目部部派专人人修理，严严禁擅自拆卸设备备。 当打每每墩第一一根桩而而无法用用岸上全全站仪校校核时,事先在在打桩船船上测放放两个点点，并计计算出船船正位下下桩状态态下这两两点的理理论坐标标值。实实际打第第一根桩桩时，定定位后，用GPS背包测出这两点的坐标，据以

46、推算出桩位坐标，若桩位偏差满足要求，则可下桩。测量定位位过程中中必须随随时注意意“高程监监测系统统”各部件件的状态态，当出出现异常常现象时时，要及及时上报报。使用“桩桩位校正正”功能时时，必须须注意测测距仪的的工作状状态。6.1.44承台施施工测量量控制由于承台工工程施工工采用砼砼套箱工工艺，故故承台施施工测量量关键在在于测放放已打好好桩的桩桩顶标高高控制线线和在套套箱的支支承桩上上测放钢钢扁担的的安装位位置线。测测量主要要靠流动动的GPS接收站站（GPS背包）来来完成。6.2 打桩施施工6.2.11打桩船船投入和和总体安安排本工程拟投投入2条打桩桩船，即即打桩15#船和经经过改造造的打桩桩8

47、#船。每个区区域段的的桥墩原原则上为为单向依依次推进进退船施施打。分分离式承承台的桥桥墩先打打东侧B承台，后后打西侧侧A承台。对对于每个个小承台台或每个个大承台台的桩亦亦退船从从东向西西施打，即即打桩船船正对涨涨潮流方方向一次次抛锚驻驻位施打打完一个个桥墩的的基桩。6.2.22 沉桩工工艺流程程 打打桩船驻驻位装桩方方驳驻位位画桩刻刻度捆桩吊桩移船就就位立桩入入龙口关闭下下背板戴替打调整龙龙口斜度测量定定位桩自沉微调偏偏位解开吊吊索压锤打开背背板锤击沉沉桩打桩记记录停止锤锤击起吊锤锤和替打打测桩偏偏位。6.2.33桩的运运输桩的运输使使用15000t30000t的驳船，驳船上配配备符合合要求的

48、的锚设施施。两条打桩桩船配备备两艘驳驳船。PHC桩在预预制厂出出运码头头装驳，落落驳时，桩桩身两侧侧垫楔形形木块，并并对桩进进行加固固，加固固方法是是采用钢钢丝绳加加紧张器器将桩捆捆牢在甲甲板上。钢管桩在江江南造船船厂等地地加工后后由出运运码头装装驳，装装船时，桩桩身两侧侧垫楔形形木块，再再用钢丝丝绳及紧紧张器将将桩固定定在运桩桩驳甲板板上。运运桩驳将将PHC桩和钢钢桩运至至现场后后按要求求下锚驻驻位。6.2.44 打桩船船锚缆布布设打桩的船机机设备主主要包括括打桩船船、方驳驳、拖轮轮、抛锚锚船、交交通艇等等，由于于是外海海作业，所所有船舶舶必须具具备在本本工程区区域的作作业和适适航条件件。施

49、工工前对所所有船舶舶的锚车车、锚缆缆进行检检验以满满足要求求。在打打桩船进进入施工工现场前前与港监监等有关关部门联联系并获获得确认认，以便便对一些些如海底底光缆等等设施采采取相应应的保护护措施。在在海底光光缆区打打桩采取取抛设锚锚坠子方方法。打桩船抛全全方位锚锚，桩船船东西向向朝东停停泊。即即打桩船船正对涨涨潮流方方向一次次抛锚驻驻位，施施打完一一个桥墩墩的基桩桩。沉桩作业现现场平面面布置见见附图4。6.2.55沉桩施施工操作作技术要要点、打桩船船吊桩前前要认真真核对桩桩的规格格型号，检检查桩身身的外观观质量。、PHCC桩吊桩桩采用四四点吊，并并设立桩桩钢丝扣扣。如图图20.05L0.29L0

50、.33L0.21L0.05L0.29L0.33L0.21L0.12L图2 PHCC桩吊点点布置图图钢管桩采采用三点点吊，并并设立桩桩钢丝扣扣。如图图3所示：2m0.23LL 00.122L 00.366L 0.229L图3 钢管桩桩吊点布布置图 为防止止PHCC桩沉桩过过程中替替打下端端入水后后锤击水水压力过过大，拟拟将替打打适当加加长，并并在距桩桩顶1m处桩身两两侧开两两个6cm孔。考虑到本本工程区区域流速速及风浪浪较大，沉沉桩尽量量选择流流速风浪浪较小的的时候进进行，原原则上流流速大于于2m/s、风速速大于6级、波波浪H1/1101.22m或T6s时停止止沉桩。为适应远远离岸线线开敞海海域

51、条件件下沉桩桩，应安安排专人人收听气气象预报报，以便便及时转转移避风风。开锤前应应检查锤锤、替打打与桩是是否在同同一轴线线上，避避免偏心心锤击，造造成桩顶顶碎裂。自沉、压压锤、开开锤过程程中不得得移船校校正桩位位避免造造成断桩桩。时发动暂击身后继击 沉桩过过程中随随时注意意检查桩桩锤、替替打和桩桩架龙口口，发现现问题及及时处理理。 做好沉沉桩记录录。6.2.66 桩锤的的选择与与沉桩停停锤标准准 （1）桩桩锤的选选择本工程原基基桩设计计以PHC桩为主主，选用用定型产产品D1000-113柴油锤施打打。后来来绝大多多数基桩桩改为15000钢管桩桩，入土土深度增增加10m以上，用用D1000锤打至

52、至设计标标高较为为困难，且且施工效效率低，为为此，施施工单位位购置了了国内试试生产的的D1225-33柴油锤锤，用于于本工程程钢管桩桩上施打打，效果果较好。D1000-113和D1225-33锤的主主要技术术性能见见表10。D100-13和D1225-33柴油锤锤主要技技术参数数 表10型号D100-13 D125-3上活塞重（Kg）100000125000锤重（Kgg）203600243200下活塞外径径（mm）820910锤总高度（mm）73857783每次打击能能量（Nm）3335440221388604170000打击次数（次/分）3645536455作用于桩最最大爆炸炸力（KN）26

53、003600适宜施打的的最大桩桩重（Kg）400000500000（2）PHHC桩停锤锤标准PHC桩沉沉桩以标标高控制制为主，当当桩端达达不到设设计标高高时应用用贯入度度作为校校核。在在采用D-1100锤型开开三挡锤锤击的情情况下，沉沉桩停锤锤标准为为：当桩尖标高高高于设设计值在在00.55m之间且且最后贯贯入度4mm时可以以停锤，在0.51.0m之间且最后贯入度2mm时可以停锤。当最后100cm的平均均贯入度度2mm，桩尖尖距设计计标高超超过1m但不超超过2m时，再再打50击，平平均贯入入度仍2mm，可以以停锤。当最后100cm的平均均贯入度度2mm，桩尖尖距设计计标高超超过2m时，再再打1

54、00击，平平均贯入入度仍10mmm，该桩桩基应进进行高应应变动力力检测。（3） 钢钢管桩停停锤标准准所有钢管桩桩沉桩均均以标高高控制为为主，当当桩端达达不到设设计标高高时，应应用贯入入度作为为校核；沉桩施工采采用D-1100锤开四四档锤击击：当沉桩至设设计标高高：如最最后10ccm的平均均贯入度度8mm时，可可以停锤锤；如最最后10ccm的平均均贯入度度8mm时，该该桩应进进行高应应变动测测，并将将动测结结果及时时通报设设计，同同时应暂暂停后续续沉桩。当沉桩未至至设计标标高：如如最后10ccm的平均均贯入度度2mmm,距离设设计标高高0.55m时,可以停停锤；如如最后10ccm的平均均贯入度度

55、2mmm,距离设设计标高高0.55m，且1.55m，总锤锤击数不不少于40000击时，可可以停锤锤；如最最后10ccm的平均均贯入度度2mm，距离离设计标标高1.55m，而总总锤击数数已达40000击时，及及时与设设计联系系，同时时应暂停停后续沉沉桩。沉桩施工如如采用D-1125锤击四四档锤击击：当沉桩至设设计标高高：如最最后10ccm的平均均贯入度度12mmm时, 可以停停锤；如如最后10ccm的平均均贯入度度12mmm时, 该桩应应进行高高应变动动测，并并将动测测结果及及时通报报设计，同同时应暂暂停后续续沉桩。当沉桩未至至设计标标高：如如最后10ccm的平均均贯入度度4mmm, 距离设设计

56、标高高0.55m时,可以停停锤；如如最后10ccm的平均均贯入度度4mmm，距离设设计标高高0.55m，且1.55m，总锤锤击数不不少于30000击时，可可以停锤锤；如最最后10ccm的平均均贯入度度4mm，距离离设计标标高1.55m，而总总锤击数数已达30000击时，及及时与设设计联系系，同时时应暂停停后续沉沉桩。考虑GPSS标高测测量受水水位变化化的影响响，当沉沉桩至设设计标高高时，桩桩顶标高高允许偏偏差为+2000mmm，-0.00mmm（不包包括沉桩桩未至设设计标高高而符合合上述停停锤标准准的桩基基）。6.2.77 沉桩质质量标准准沉桩的质量量检验评评定标准准见表11表11检验项目种类

57、设计标高处处桩顶平平面位置置允许偏偏差（mm）桩身倾斜度度允许偏差PHC桩直直桩2001%PHC桩斜斜桩2501%钢管桩直桩桩2501%钢管桩斜桩桩3001%6.3夹桩桩施工为抵抗风浪浪和便于于桩头切切割等后后续工序序施工，及及时对施施打完成成后允许许多功能能船进入入驻位的的基桩进进行临时时围囹牵牵固。夹桩标高用用全站仪仪（或GPS）放样样，在A、B两承台台（或东东西两侧侧桩群中中）各选选一根直直桩（或或斜度比比较小的的斜桩）抄抄出标高高。夹桩桩时可据据此标高高往下量量取一个个恰当尺尺寸。为为保证桩桩身不被被碰撞和和保护桩桩身防护护层，抄抄标高时时尽量选选择天气气和海况况比较好好时进行行，工作

58、作船慢慢慢接近桩桩体，并并在船侧侧安放足足够的固固定护舷舷或手提提护球。夹桩材料选选用钢抱抱箍和槽槽钢和对对拉螺栓栓。夹桩桩安排在在至打桩桩船有效效距离300米以外外，用多多功能驳驳进行夹夹桩施工工。施工工时小型型施工船船舶配合合多功能能驳分别别进行钢钢抱箍、夹夹桩槽钢钢的夹设设。船只只顺流停停在桥墩墩之间，夹夹桩所用用的挂笼笼、材料料等均需需由船上上吊机吊吊运，用用吊机将将挂笼连连同操作作人员挂挂到桩头头上，操操作人员员由挂篮篮处夹设设钢抱箍箍，船上上吊机吊吊放槽钢钢放在抱抱箍侧翼翼上，用用螺栓将将其夹紧紧。逐根根夹设，将将所有桩桩连成一一体。钢钢管桩和和PHC桩夹桩见附附图7、附图8。 为

59、了保保证桩与与钢抱箍箍间有足足够的摩摩擦力，在在用专用用扳手拧拧紧抱箍箍螺栓时时，边拧拧紧边用用手锤在在抱箍四四周敲击击，确保保密贴。为为保护桩桩身防护护材料，采采取在钢抱抱箍、槽槽钢与桩桩身之间间垫放橡橡胶皮的的施工措措施。6.4切桩桩施工 在切桩桩前需搭搭设临时时工作平平台，平平台尺寸寸333m。在夹夹桩围囹囹上放置置长3.00m的1010ccm木方，间间距40ccm，用铅铅丝固定定在槽钢钢上，木木方上铺铺设3cm的脚手手板，并并用铁钉钉与木方方固定。为了给桩头切割作业提供连续性平台，考虑桩间距比较小，可使上层围囹的悬臂端尽量相连，从而形成一个便于行走的环路，以便各个桩头切割同批施工。 测

60、放截桩标高时使用RTK-GPS。两次测放，取其平均值作为基准，然后用透明软水管引测其它桩的标高；当测放标高相差大于2厘米时，酌情增加观测次数并加权处理。对套箱安装用的承重桩，标高的引测，至少要操作两次以上以确保精度，并用钢锯条锯出标记，以便保存到后面工序使用。其它桩的标高可只画三角作标记。6.4.11 PHHC桩切桩桩施工本工程PHHC桩直桩桩桩顶标标高为+1.25mm（或+2.25mm），斜斜桩为+1.20mm（或+2.2m）。截桩时，操操作人员员根据所所放标高高上返一一个预定定尺寸，在在切割面面上画上上醒目的的截桩线线。截桩桩后，再再依标记记检查截截桩偏差差，使偏偏差控制制在规范范允许范范