基坑支护结构设计Word版（共25）

1、基坑土层力学参数层号土层名称层厚(m)重度(kNN/m3)浮重度(kkN/mm3)粘聚力(kkPa)内摩擦角()m值1杂填土3.015.015.00012.0003.182粉质黏土2.019.646.60018.7009.783粉质黏土3.519.237.70025.80014.5004粉质黏土3.019.251.90020.70011.6995粉质黏土5.019.639.60020.10010.0336粉质黏土3.019.49.438.60026.80015.5447粉质黏土3.519.49.444.30023.00012.7118中砂2.019.59.538.00025.0889粗砂7.0

2、21.011.039.00026.52210砾砂4.021.511.535.00021.60011粗砂7.020.010.040.00028.000基坑存在的超载表超载位置类型超载值(kkPa)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)A-A局部荷载105.002.012.04.0条形此深基坑工工程需要要基坑支支护结构构来保证证基坑的的安全稳稳定，各种支护护结构设设计均遵遵循建筑基基坑支护护技术规规程(JGGJ 1120-20112)，混混凝土结结构设计计规范(GB 50010-2010)，钢结构设计规范(GB 50017-2017)。因此，本文将设计3种支护结构，分别为锚杆支护

3、体系+护坡桩、地下连续墙、地下连续墙+锚杆支护体系。由规程知，设设计支护护形式需需考虑作作用在结结构上的的水平荷荷载，影响基坑坑支护的的水平荷荷载有土土体、基基坑周围围的建筑筑、车辆辆、施工工材料及及设备、温度及水等因因素。确定荷荷载需要要确定基基坑内外外土压力力，土体体在重力力作用下下会对支支护结构构产生侧侧压力，基坑外侧土体作用在支护结构上的力为主动土压力，主动土压力使支护结构变形挤压基坑内侧土体，此时基坑内侧土体土体对支护结构作用的力为被动土压力。土压力计算方法为朗金土压力计算方法，即分别按下式计算：（3-1）（3-2）（3-3）（3-4）式中：、分别别表示第第i层土的的主动土土压力系系

4、数与被被动土压压力系数数；、分别别表示第第i层土的的内摩擦擦角（）与黏聚力（kPa）；、分别别表示支支护结构构外侧、内内侧计算算点的土土中竖向向应力标标准值；表示在在第i层土中计计算点位位于支护护结构外外侧的主主动土压压力强度度标准值值（kPa），若该该值小于于0，应取0；表示在在第i层土中中计算点点位于支支护结构构内侧的的被动土土压力强强度标准准值（kkPa）。则该基坑的的主动土土压力系系数及被被动土压压力系数数如表3-1所示示。表3-1 土层主主动土压压力系数数及被动动土压力力系数土层内摩擦角（）主动土压力力系数被动土压力力系数1120.65661.5255218.70.51441.944

5、4325.80.39442.5411420.70.47882.0933520.10.48882.0477626.80.37882.64227230.43882.28338380.23884.20449390.22884.3955据勘测报告告的描述述可知，土土体表面面存在局局部荷载载，可近近似认为为其土压力力分布范范围通过过平行于于破裂面面传递至至墙背，即沿与水水平方向向成角向向墙背方方向传递递。若超超出平行行线范围围，可认认为不受受该局部部荷载影影响。局局部荷载载作用范范围内的的主动土土压力，仍仍可按照照计算。如图3-1所示示，其中中，其影响响范围是是从D点到E点，表示两两点之间间的距离离。图

6、3-1局局部荷载载作用下下土压力力分布图图则该基坑的的局部荷荷载影响响范围应应由上述述公式得得出，但但各土层层内摩擦擦角不同同，需将不同同土层内摩摩擦角等等效为同同一内摩摩擦角。需需按下式式计算：（3-5）式中：i表示示各土层层编号；表示第第i层土的的内摩擦擦角（）；表示第第i层土的的厚度（m）。距基坑西侧侧4m有7层住宅楼楼，基坑坑土体变变形较大大或者基基坑支护护结构失失效，将将对主体体结构施施工安全全造成威威胁，使使周围建建筑物受受到影响响，所以以该基坑坑的安全全等级为为一级，根根据规程程第3.1.66条所述，本本设计结结构重要要性系数数，作用用基本组组合分项项系数。根根据规程表3.3.2

7、2所述，为使结结构能够够满足安安全等级级要求，本本设计分分别采用用锚杆支支护体系系+护坡桩桩，地下连连续墙，锚杆支护体系+地下连续墙。以下将对各设计结构分别进行叙述。锚杆支护体体系+护坡桩桩本设计排桩桩采用人工工挖孔桩桩，该桩桩体采用的的混凝土土强度等等级为C300，桩长300m，桩径径0.88m，桩中中心距11.6mm，纵向向受力钢钢筋采用用HRBB4000，箍筋筋采用HPPB3000。此时，土体体等效内内摩擦角角根据式式（3-5）得：局部荷载作作用范围围：即由地面下下6.3312mm至地面面下255.2448m，位于第3层土体体到第9层土体中中。主动及被动动土压力力标准值值、合力力、合力力

8、作用点点各土层主动动土压力力系数及及被动土土压力系系数见表3-11。（1）首层层土体临临界深度度首层土体临临界深度度表示首首层土体体呈现主主动土压压力强度度标准值值为0时的深深度，应应由下式式计算：式中符号代代表意义义同前。（2）各分分层土体体主动土土压力标标准值及及被动土土压力强强度标准准值由式（3-2）得得：kPakPa因桩长300m，坑深200m，在坑坑底100m范围内内存在被被动土压压力强度度标准值值，各层层土的被被动土压压力强度度标准值值由式（3-44）得：（3）合力力大小及及合力作作用点各土层单位位宽度土土体主动动土压力力：土体单位宽宽度内的的主动土土压力的的合力为为：土体单位宽宽

9、度内主主动土压压力的合力作作用点（距距柱底距距离）为为：各土层单位位宽度土土体被动动土压力力：土体单位宽宽度内的的被动土压压力的合合力为：土体单位宽宽度内被被动土压压力合力力作用点点（距柱柱底距离离）为：因为挡土结结构为排排桩，所所以取排排桩间距距为作用用在单根根支护桩桩上的主主动土压压力宽度度，土反反力的计计算宽度度，所以以。本设设计基坑坑外的主主动土压压力需将将单位宽宽度主动动土压力力值与桩间距1.6m相乘，基基坑内的的被动土土压力需需将单位位宽度被被动土压压力值与与1.553m相乘，并并将结果果带入到其其余计算算中。因锚杆的水水平间距距不小于于1.55m，若设计计多层锚锚杆，每每根锚杆杆

10、的间距不小小于2.0m，锚杆倾倾角不小小于，且不大大于。本设计计将采用用7根锚杆，7根锚杆杆水平间间距拟定定为1.5m，每根根锚杆距距桩顶距离离为3m、6m、8.55m、11m、13.5m、16m及18m。把锚锚杆当做做弹性支支座来考考虑其对对挡土结结构的约约束作用用。支护结构内内力通过过平面杆杆系结构构弹性支支点法计计算，经经过计算算，的基基坑内侧侧最大弯弯矩为，基基坑外侧侧最大弯弯矩为，最最大剪力力值。该支护结构构弯矩设设计值为为：该支护结构构剪力设设计值为为：桩身截面配配筋本设计采用用桩身全全截面均均匀配筋筋，混凝凝土轴心抗压压强度设设计值为为，混凝凝土保护护层厚度度取35mmm，纵向受

11、受力钢筋筋选用HHRB4400，箍筋为为HPB3000，。桩体截面内内纵向钢钢筋不少少于6根，其正正截面配配筋应符符合下式式：（3-6）（3-7）（3-8）式中：M桩的的弯矩设设计值（）；混凝土土轴心抗抗压强度度设计值值（），因混凝凝土强度度等级未超过过C500，取；r支护护桩的半半径（m）；A支护护桩的截截面面积积（）；纵向钢钢筋的抗抗拉强度度设计值值（）；纵向钢钢筋中心心所在圆圆周的半半径（m）；所有纵纵向钢筋筋截面面面积（）；受压区区混凝土土截面面面积的圆圆心角（rad）与的比值；纵向受受拉钢筋筋截面面面积与所所有纵向向钢筋截截面面积积的比值值，若0.6625，=0。根据式（33-6）、

12、（33-7）及及（3-8），并利利用迭代代法计算算得、，故选用336根28钢筋筋，实配配筋面积积为2221688.8。斜截面抗剪剪承载力力计算中中，需用截截面宽度度为，截面有效效高度为为，来代替替此圆形形截面支支护桩。根根据式：（3-9）式中：混凝土土轴心抗抗拉强度度设计值值；b矩形形截面宽宽度；截面有有效高度度；箍筋的的抗拉强强度设计计值；在同一一截面内内的所有有箍筋的的截面面面积；s沿构构件长度度方向的的箍筋间间距。由式（3-9）知，最小小配筋率率，实际际配筋率率，故实实际配筋筋率大于于最小配配筋率，满满足要求求。桩身身截面配配筋见图图3-22。图3-2 桩身配配筋图冠梁设计本设计将此此冠

13、梁设计计成矩形形，其截截面尺寸寸为。冠梁设计计图如图图3-33，图中中、为HRBB3355的20钢筋筋，为HPB3300的的8钢筋，其其间距为为1500mm。图3-3冠冠梁设计计图锚杆设计锚固体直径径取1300mm，经过平面面杆系结结构弹性性支点法法计算，各各弹性支支点的水水平反力力如表3-2所示示。表3-2各各弹性支支点水平平反力（kN）节点1234567支点水平反反力258.558566288.4432249.776644211.110088172.443366155.888200.44每根锚杆轴轴向拉力力标准值值应按下下式计算算：（3-100）式中：锚杆轴轴向拉力力标准值值（）；各锚杆杆

14、弹性支支点水平平反力（）；s锚杆杆的水平平间距（m）；挡土构构件的计算宽宽度（m）；锚杆倾倾角（）。各锚杆轴向向拉力标标准值由由式（3-110）计计算，结结果如表表3-33所示。表3-3各各锚杆轴轴向拉力力标准值值（kN）锚杆1234567轴向拉力标标准值246.116388274.557644237.776822200.996164.115033148.339199190.777333锚杆的极限限抗拔承承载力应应满足下式式：（3-111）式中：锚杆轴轴向拉力力标准值值（）；锚杆极极限抗拔拔承载力力标准值值（）；锚杆抗抗拔安全全系数，因因本设计计安全等等级为一一级，=1.88。（3-122）式

15、中：锚杆极极限抗拔拔承载力力标准值值（）；d 锚锚杆锚固固体直径径（m）；锚杆锚锚固段在在第i层土中中的长度度（m）；锚固体体与第i层土的极极限粘结结强度标标准值（），其值见表3-4；由式（3-11）得出每每根锚杆杆极限抗抗拔承载载力，结结果如表表3-44所示。表3-4锚锚杆极限限抗拔承承载力(kN)锚杆1234567极限抗拔承承载力443.009488494.223766427.998288361.772811295.447066267.110544343.339199表3-5 锚固固体与第第i层土的的极限粘粘结强度度标准值值（kPaa）锚杆1234567极限粘结强强度标准准值6552.59

16、39393130130由式（3-12）、表3-44及表3-55得，锚杆杆锚固段段在第ii层土中中的长度度，见表3-6。表3-6 锚杆杆锚固段段在第i层土中的长长度(m)锚杆1234567锚固体长度度16.6991318.055065511.26680999.523370777.779925665.030090556.46777544锚杆非锚固固段长度度，满足足下式：（3-133）式中：锚杆非锚锚固段长长度（m）；锚杆的的锚头终终点至基基坑底面面距离（m）；基坑底底面至基基坑内侧侧被动土土压力强强度与外外侧主动动土压力力强度相相等点的的距离（m），对对成层土土，若存在在多个等等值点，选选最深等等

17、值点；d挡土土构件水水平尺寸寸（m）；主动土土压力强强度与被被动土压压力强度度相等点点以上各各土层按按厚度加加权的等等效内摩擦角（）。因各层土中中不存在在主动土土压力强强度与被被动土压压力强度度相同点点，故，经（3-13）计算得锚锚杆非锚锚固段长长度如表表3-77所示。表3-7 锚杆杆非锚固固段长度度(m)锚杆1234567非锚固段长长度11.744635510.58833448.165516227.162266444.754428223.658870882.96778811因非锚固段段不小于于5m，非锚锚固段长长度长度度实取值值如表33-8所所示。表3-8 锚杆杆实取非非锚固段段长度(m)锚

18、杆1234567非锚固体长长度12.51197.5555本设计采用用等长锚锚杆，锚杆长长度均为为30m。锚杆杆体应应满足抗抗拉要求求：（3-144）式中：N锚杆杆轴向拉拉力设计计值（kN）；预应力力筋抗拉拉强度设设计值（）；预应力力筋截面面面积（）。轴向力设计计值，选选用标准准型155.244mm钢钢绞线，=1320，每根锚杆轴向拉力设计值见表3-9，锚杆设计见表3-10。表3-9 锚杆杆轴向拉拉力设计计值(kN)锚杆1234567轴向拉力设设计值338.447522377.554266326.993133276.332225.770677204.003899262.331333表3-100

19、锚锚杆设计计表锚杆水平间距(m)竖向间距(m)角度()总长(m)锚固段长度度(m)钢绞线根数数、直径径预应力(kkN)11.53103017.5215.24100.0021.53103019.0315.24100.0031.52.5103021.0215.24100.0041.52.5103022.5215.24100.0051.52.5103025.0215.24100.0061.52.5103025.0215.24100.0071.52103025.0215.24100.00稳定性验算算（1）嵌固固稳定性性验算本设计含多多层锚杆杆支撑，故不需要此验算。（2）整体体稳定性性验算需满足下式式要

20、求：（3-155）（3-166）式中：圆弧滑滑动稳定定安全系系数，安安全等级级为一级级，故取取值1.35；第i个个圆弧滑滑动面抗抗滑力矩矩与滑动动力矩的的比值；第j土土条滑动动面处土的黏黏聚力（）、内摩摩擦角（）；第j土土条宽度（m）；第j土土条滑动动面终点点处法线线与垂直直面夹角角（）；第j土土条滑弧弧宽度，（m）；第j土土条上的的附加分分布荷载载标准值值（）；第j土土条自重重（）；第j土土条滑动动面上的的水压力力（）；第k层层锚杆在在滑动面面以外的的锚固段段的极限限抗拔承承载力标标准值与与锚杆杆杆体受拉拉承载力力标准值值（）的较小小值（）；第k层层锚杆倾角角（）；第k层层锚杆在在滑动面面的

21、法线与与垂直面面夹角（）；第k层层锚杆水平平间距（m）；计算系系数，为第k层锚杆与滑滑弧交点点处内摩摩擦角（）。每根锚杆值值见表3-11。表3-111锚杆Rk,k取值锚杆1234567实际极限抗抗拔承载载力464.5563407.3386797.6619854.559177949.5546441327.32331327.3233520.88781.22520.88520.88520.88520.88520.88464.5563407.3386520.88520.88520.88520.88520.88任取圆心OO，并以以O与桩底连连线为半半径做滑滑动圆弧弧，对该该圆弧稳稳定安全全系数计计算值见

22、见表3-12。表3-122 稳稳定安全全系数计计算表分条号1153.9662.07190.668210.8847.633316.663154.11761047.2115.47313.0060172.22272.776229.7749941.2448.2522.2230318347.999344.2267835.77710.4665.3370437.22347.999388.9946730.66612.3701.8880422.88356.225357.8883625.813.8801.5580505.33351.446348.8868521.13315875.9940572.11351.446

23、315.8828416.61115.9930.9950624.77266.1153312.19916.7962.0020789203.220527.849917.1989.550822.55135.112513.548817.41004.70841.4462.1883500.732217.51008.40846.1112.8880615.016617.41000.80836.6687.5110729.329917981.5540812.77159.1114313.716.4949.5560774.11224.883418.15515.6914.0040608.22284.6668522.711

24、14.6852.9920550.99329.3317627.44413.3770.7710479355.1124732.37711.7747.770442.22400.3346837.629.71671.6010721019.83943.22227.31509.708911033.831049.41124.41329.90781.661167.781156.52220.71139.3224.887335.661195.51265.34415.61130.8265.771217.661294.81379.5666.8554.776582.44567.2754.2265总和1283.8142688

25、2344.6111266.2满足整体稳稳定性要要求。（3）抗隆隆起稳定定性验算算需满足下式式要求：（3-177）（3-188）（3-199）式中：抗隆起起安全系系数，安全等等级为一一级，取取1.88；分别表表示基坑坑内外挡挡土构件件地面以以上土的的加权平平均重度度（）；基坑深深度（）；挡土构构件嵌固固深度（）；地面均均布荷载载（）；承载力力系数；分别表表示构件件底面以以下土的的黏聚力力（）、内内摩擦角角（）。将局部荷载载等效为为均布荷荷载时得得到q=755，故在支护护底部，由式（33-188）、（3-119）计算得得：满足要求。地下连续墙墙地下连续墙墙属于支支档式结结构，由由于基坑坑附近存存在

26、建筑筑物，此处无无法放坡坡。此地下下连续墙墙单幅宽宽度（包包括接头头）6m，拟建建30m深，墙墙厚8000mm，采采用HRRB4000级钢钢筋，拟拟采用水水平间距距为6m的Q2355级299914mmm钢管管对撑，并将其其设在墙墙顶冠梁梁上。主动及被动动土压力力标准值值、合力力、合力力作用点点各单位宽度度内值计计算参见见3.11.1。墙身截面配配筋由于基坑较较深，基基坑采用用分段配配筋，这这样可减减少配筋筋率。要要求配置置的钢筋筋直径不不得小于于16mmm，净间距距不小于于75mmm。水平平钢筋间间距在2000-4000mmm之间。基基坑内侧侧保护层层厚度不不小于550mmm，外侧侧不小于于7

27、0mmm，钢筋筋笼端部部与槽段段接头之之间、钢钢筋笼端端部与相相邻墙段段混凝土土的间隙隙不大于于1500mm，钢钢筋下端端5000mm内按按1:110向内收收口。纵向受力钢钢筋应满满足：（3-200）（3-211）（3-222）（3-233）式中：弯矩设设计值；系数，；混凝土土轴心抗抗压强度度设计值值，；受拉区区、受压压区纵向普普通钢筋筋截面面面积；受拉区区、受压压区预应应力钢筋筋截面面面积；受压区区纵向预预应力筋筋合力点点处混凝凝土法向向应力为为零时的的预应力力筋应力力；矩形截截面宽度度，；截面有有效高度度，；受压区区纵向普普通受力力钢筋、预应力钢筋合力点至截面受压边缘距离；受压区区所有纵纵

28、向钢筋筋合力点点至截面面受压边边缘的距距离；相对界界限受压压区高度度，。纵向受力钢钢筋配置置见表33-133。表3-133 地地下连续续墙纵向向受力钢钢筋表配筋范围As配筋实际As0-11.5m682.1133937.99333721.9577228+6620373111.5-16.5m1423.07991956.23447764.8177218+4428+6322779816.5-20.5m953.11121310.52995200622+6625522620.5-25mm1603.52204.81339364.8155420+8828+4322939925-277.5mm1575.3333

29、2910.31448595.5666428+8832889727.5-30mm2296.38993157.5344125299.89981632128677.2每根钢筋间间距为2200mmm，水水平钢筋筋安构造造要求配配筋，选选择14HHPB3300钢钢筋，钢筋间距距为2000mmm。，满足要要求。内支撑设计计内支撑布置置在基坑坑内侧临临空面处处，实现现其支挡挡作用，拟拟采用等等值梁法法进行内内支撑设设计，该墙所所有土层层的加权权角度为，则由式（3-1）、（3-33）计算主动动土压力力系数与与被动土土压力系系数为：主动土压力力与被动动土压力力相等点点距坑底底距离：式中：h基坑坑深度（m）；其他

30、符号意意义同前前。将主动土压压力与被被动土压压力相等等点作为为铰接点点，有支支撑点假假定为用用固定支支座连接接处，经过结结构力学学求解结结果见表表3-114。表3-144支撑受力力表支撑1234567支撑距墙顶顶距离（m）35.5810.51315.518支撑点水平平反力（kN）125.22578.7771102.9938127.1104151.2271175.4438199.6604内支撑轴向向拉力设设计值应应由计算算，式中s=6m，计算结果果见表33-155。表3-155 支支撑轴向向拉力设设计值(kN)支撑1234567轴向拉力设设计值（kN）172.221888108.33101114

31、1.553988174.7768207.999766241.222733274.445555内支撑采用用钢管支支撑，用24554.5mmm钢管，Q2355级钢，计计算长度度取122m，钢管管长细比比，查得得400，则则值见表3-16。表3-166N/AA值支撑1234567123.11873377.4773744101.224277125.001077148.777977172.554877196.331688表内值均小小于，满足要要求。冠梁设计（1）配筋筋设计冠梁按三跨跨连续梁梁计算，每每跨6m，经计算算作用在在每跨中中心位置置最大荷载载为2111.7771，,经计算算，跨中中最大正正弯矩，

32、最最大负弯弯矩为MM=87.36，最大剪剪力为。其其计算图图示见图图3-44。图3-4冠冠梁计算算模型、剪剪力和弯弯矩包络络图冠梁设计为为宽度5000mmm，高度8000mmm，采用C330混凝凝土，HRBB4000钢筋，保保护层厚厚度为20mmm。根据式式（3-220）、（3-221）、（3-222）与（3-223）算出，选配配2根HRBB400016钢筋筋，实配配面积为为4022，最大负负弯矩处处，选配3根HRBB400012钢筋筋，实配配面积为为3388。箍筋配置应应满足下下式要求求：（3-244）（3-255）式中：斜截面面上箍筋筋与混凝凝土受剪剪承载力力设计值值；由预加加力提高高的受

33、剪剪承载力力设计值值；斜截面面受剪承承载力系系数，取取0.221；其余符号意意义见前前式。此时，故故按计算算配筋，箍筋间隔为1220mmm，由式式（3-225）得，故选选一肢箍箍8钢筋，实实配箍筋筋面积为为50.3，符合要要求。（2）冠梁梁侧面局局部受压压承载力力计算局部受压满满足下式式要求：（3-266）（3-277）式中：局部受受压面上上的局部部压力设设计值；混凝土土强度影影响系数数，取1.00；混凝土土局部受受压强度度提高系系数；混凝土土局部受受压面积积；混凝土土局部受受压净面面积；混凝土土局部受受压计算算底面积积。其余见前式式。钢板支撑与与混凝土土冠梁间间设置钢钢板，钢钢板为10001

34、000mm，厚厚度100mm。由式（3-226）、（3-227）计算得得：满足要求。稳定性验算算（1）嵌固固稳定性性验算本设计含多多层锚杆杆支撑，故不需要此验算。（2）整体体稳定性性验算任取圆心OO，并以以O与桩底连连线为半半径做滑滑动圆弧弧，对该该圆弧稳稳定安全全系数计计算值见见表3-17，并由式式（3-15）、（3-116）计算圆弧弧滑动稳稳定安全全系数KKs。表3-177 稳稳定安全全系数计计算表分条号1153.95552.07190.668210.8847.633154.11761047.21145.47313.0060172.22229.7749941.24418.2522.2230

35、318344.2267835.777210.4665.3370437.22388.9946730.655712.3701.8880422.88357.8883625.813.8801.5580505.33348.8868521.133515875.9940572.11315.8828416.611215.9930.9950624.77266.1153312.199416.7962.0020789203.220527.8488817.1989.550822.55135.112513.5488517.41004.70841.4462.1883500.7311917.51008.40846.1112

36、.8880615.0166317.41000.80836.6687.5110729.3299217981.5540812.77159.1114313.699616.4949.5560774.11224.883418.144615.6914.0040608.22284.6668522.711214.6852.9920550.99329.3317627.433713.3770.7710479355.1124732.377411.7747.770442.22400.3346837.599729.71671.6010721019.83943.211827.31509.708911033.831049.

37、411524.41329.90781.661167.781156.522320.71139.3224.887335.661195.51265.333615.61130.8265.771217.661294.81379.55586.8554.776582.44567.2754.2265总和1283.8142688111266.2满足整体稳稳定性要要求。（3）抗隆隆起稳定定性验算算见3.1.5节。地下连续墙墙+锚杆支支护体系系主动土压力力、被动动土压力力计算见见3.11.1节节，墙身身截面配配筋见3.22.2节节，冠梁梁设计见见3.22.4节节，本设设计拟将将内支撑撑部分换换为锚杆杆，故本节节只介

38、绍绍锚杆设设计。锚杆设计此处仍设计计7根锚杆杆，锚杆水水平间距距为1.55m，锚杆倾倾角15设计计锚杆处处距桩顶顶距离与与水平反反力见表表2-116。各锚杆杆轴向拉拉力标准准值由式（3-100）计算算，结果果如表33-188所示。表3-188各锚杆杆轴向拉拉力标准准值(kN)锚杆1234567轴向拉力标标准值194.550255122.332466159.885399197.338166234.991099272.444022309.996799由式（3-11）得出每每根锚杆杆极限抗抗拔承载载力，结结果如表表3-119所示示。表3-199锚杆极限限抗拔承承载力(kN)锚杆1234567极限抗拔

39、承承载力350.110455220.118433287.7737355.228699422.883966490.339233557.994222表3-200锚固体体与第ii层土的的极限粘粘结强度度标准值值（kPaa）锚杆1234567极限粘结强强度标准准值6552.5939393130130由式（3-12）、表3-119及表3-220得，锚杆杆锚固段段在第ii层土中中的长度度，见表3-21。表3-211 锚锚杆锚固固段在第第i层土中的长长度(m)锚杆1234567锚固体长度度13.188837710.26691337.575564449.3544122211.13326779.23664922

40、10.5008799因各层土中中不存在在主动土土压力强强度与被被动土压压力强度度相同点点，故经（3-13）计算得锚锚杆非锚锚固段长长度如表表3-222所示示。表3-222 锚锚杆非锚锚固段长长度(mm)锚杆1234567非锚固段长长度9.266677338.233336777.199996226.166655665.1333154.099974443.06663388因非锚固段段不小于于5m，非锚锚固段长长度长度度实取值值如表33-233。表3-233 锚锚杆实取取非锚固固段长度度(m)锚杆1234567非锚固段长长度9.58.57.56.55.555轴向力设计计值，选选用标准准型155.244mm钢钢绞线，=1320，每根锚杆轴向拉力设计值见表3-24，由式（3-14）锚杆设计见表3-25。表3-244 锚锚杆轴向向拉力设设计值(kN)锚杆1234567轴向拉力设设计值267.4441168.119633219.779911271.339977323.000255374.