钢结构单层工业厂房设计

1、钢结构单层工业厂房设计(工字钢)1.1整体布置选型1.1.1建筑平面的选择工业建筑中生产工艺要求是其设计主要依据，本厂房的生产工艺流程为直线 型，生产工艺流程较简单。充分考虑到生产流程及建筑和结构的简单及合理性， 平面采用矩形平面形式，本厂房采用单跨结构。柱网的选择本厂房所承受荷载较小，故选择质量较轻，工业化程度较高，施工周期短， 结构形式选钢筋混凝土排架结构。为便于机械化生产，减少造价，横向选择柱距 6m，纵向选择柱距6m。定位轴线的划分横向定位轴线：从左向右依次编号为1，2, 3, 4, 5，10。横向定位轴 线一般通过柱截面的几何中心，在厂房纵向尽端处，横向定位轴线位于山墙内边 缘，并把

2、端柱中心线内移600mm。厂房的纵向结构构件如屋面板，吊车梁，连系 梁的标志长度皆以横向定位轴线为界。纵向定位轴线：由下向上依次编号为A，B，E。1.1.2厂房天然采光设计根据我国建筑采光设计标准(GB/T500332001 )规定可知，本厂房的采 光等级为III级。本厂房拟采用双侧采光，因此根据建筑采光设计标准(GB/T500332001)的规定，窗地面积比为Ac/A】应大于1/7。d由于侧面采光的效果较好，应用较多。又由于单侧采光光线衰减幅度较大， 光线不均匀，工作面上近窗点光线强，远光点光线弱，所以本厂房采用双侧采光。 为了满足采光面积又不使窗高过大，本厂房将侧窗开为上下两层。门窗明细表

3、见 表2-1所示。表2-1门窗明细表门窗编号尺寸数量高（mm）宽（mm）TM145004200221800360026C418003600111.1.3厂房屋面排水设计为了减少室内排水设施，避免排水管道对生产工艺的影响，本厂房采用有组 织外排水方式。本厂房采用卷材防水，厂房屋面排水坡度取2%，天沟纵向坡度 取1%。1.1.4结构选型及排架计算简图确定根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确 定出排架结构的剖面如图3-1所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无檩体系。图3-1厂房剖面图1.1.5屋面板采用1.5mX6m预应力混凝土屋面板，根据屋面

4、做法求得屋面荷载，采用标 准图集04G410-1中的YWB2，屋面板自重标准值为1.4KN/m（包括灌缝自重）。1.1.6天沟板采用外天沟排水，选用04G410标准图集中的TGB77 1，自重标准值2.02kN/m2。1.1.7屋架采用 GWJ-24-4, GWJ-24-5, GWJ-24-6（24m钢屋架）,自重（估计）：55KN/棉。屋架端 部支座中心距厂房定位轴线150mm。1.1.8屋盖支撑采用大型屋面板，在端部第二开间的屋架端部和跨中设三道垂直支撑，其它 跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。1.2荷载计算1.2.1屋面恒载15mm水泥砂浆找平层15mm厚水泥砂浆找平

5、层冷底子油一道，热沥青二道屋盖支撑100mm厚加气混凝土保温层二毡三油防水层屋面板及灌缝天沟板屋架自重为55KN/棉，天窗架20X0.015=0.3KN/m220X0.015=0.3KN/m20.05 KN/m20.07KN/m0.1 X 6=0.6KN/m20X0.015=0.3KN/m220X0.015=0.3KN/m20.05 KN/m20.07KN/m0.1 X 6=0.6KN/m0.35 KN/m21.4 KN/m2q =1.07 KN/m22.02 KN/m23KN/棉。M以二MB = GAeAA 二297.84X0.20=59.57KN.mM 2A = M 2B 二 G1A X

6、e2A =297.84X0.15=44.68KN.mde图3-2弯矩计算简图1.2.2de图3-2弯矩计算简图1.2.2屋面活载屋面活载取(0.5KN/m2，作用于一跨)G以二GB =0.50X6X (12+0.77)=38.31KNM以二M逆二 G1A X 乞二38.31X0.20=7.66KN.mM 2 A = M 2 广 G1 A X % A =38.31X0.15=5.75KN.mGift图3-3屋面活荷载弯矩计算简图Fig.4-2 Roof live load moment calculation diagram1.2.3柱自重重力荷载上端：N= 4.316x 10-2 x7.85x

7、 1.1x4.2=1.57tG 2 A 二 GB B =15.4KNM 2 A = M 2 广 GA A X % A = 15.4*0.9=11.86KN.m下段：N= 9.5572 x10-2 x 7.85 x 8.3 x 1.1 =6.85tG 3A = GB =67.13KNV?GZB图3-4柱自重弯矩计算简图Fig.4-3 String weight moment calculation diagram1.2.4吊车轨道连接及吊车梁设计及其自重计算最大剪力标准值为：通过前面有限元计算得出结果最大剪力标准值：峪=0.48 x(2x185 + 2x 290)= 457.9KNk max最大

8、弯矩 Mk二 0.612 x 950 x 6 = 3488.4KN - m计算强度稳定设计值：Mx max = 1.1x1.4 x MK + 1.1x1.2 x 0.05 x MK 5602KNMy = 488.32KNV= 1.1x1.4 x 457.9 + 1.1x1.2 x 0.05 x 457.9 = 735KN - mx max截面选择：钢材为Q345强度设计值：抗弯 f 1=310 N；m2 f 2 =295 Nmm2 抗剪 f = 180 N mm2估计翼缘板厚超过16mm,抗弯强度设计值取295 N mm2，腹板厚度不超过16mm，抗剪强度取180 Nmm2梁高：%t 二 31

9、2耕=31650 x103 mm 3由一台吊车竖向荷载标准值产生的弯曲应力为q k =虹=32.07 Nmm2nx由刚度条件确定梁截面最小高度：h .m inh .m in梁的经济高度:h s梁的经济高度:h s = 2 W o.4 = 2000.6mm取腹板高度为hw=1800mm腹板厚度tw 抗剪要求：1 .2m axv2.72mm经验公式得t1 .2m axv2.72mm经验公式得tw壬3 .512.1mm取 tw = 12mm翼缘板宽度和厚度Wnxhw1 t6 wh w = 139.8 cm 2(1 1Wnxhw1 t6 wh w = 139.8 cm 2(1 1A上上 h = 36-

10、60cm15 3 Jt = 25.3mm 取为 26mmbi = J0 = 11.54 V15、：竺t 2.6345r u = 12.4 （满足局部稳定要求） 345制动板选用8mm厚花纹钢板，制动梁外侧翼缘选用2L90X8（A = 27.9亦,/产 467cm2）。截面几何特性：Ix =3184111 cm4Inx =3182377 cm4Wnx =34366 cm3An =231.8 cm2Iyl =243000 cm 4W顷=4014 cm3截面验算：1验算强度：上翼缘正应力：Mx M = LCr 剪应力：5602 x 106488.32 x 106+=284.7 N: m2 295 N

11、m2 34366 x1034014 x 103VSxTTx w735 x 103(600 x 26x 913)+(900 x12 x 450)=36.75 Nm 1803184111x104x12-N. m22整体稳定验算：因有制动梁，不需要验算吊车梁整体稳定性。3刚度验算：吊车梁的竖向相对挠度：-=也 = 9.8x 10-8 -L-l 10 EIx1200制动梁的水平相对挠度：-= = 4.51x10-5 1.5 vt =7.04mm 5腹板局部稳定 因为受压翼缘连有制动板，可认为扭转受到完全约束。只需设置横向加劲肋，沿全跨设置等间距布置，设间距为1200mm，每一跨有五个板段。MxMxma

12、x h0Wnh=158.4 Nm2=86.55 N m2w查表计算得各自的临界应力为t cr=151 N m2b cr=296 Nm2b c cr =261.5 t cr=151 N m2验算稳定：r b)2 b+ M r b)2 b+ M cr J b c , cr件cr=0.286+0.328+0.0511满足稳定要求6中间横向加劲肋截面外伸宽度：s z + =100mm 取 120mmh t 8nini选用截面-120-8.，157支座加劲肋支座处设有突缘加劲板，其截面选用-500 x206中间横向加劲肋截面外伸宽度：s z + =100mm 取 120mmh t 8nini选用截面-1

13、20-8.，157支座加劲肋支座处设有突缘加劲板，其截面选用-500 x20稳定性验算：hA=141. 6 I = 20800 cm 4 i = 12. 12cm X = 14. 9 sX;整体稳定:=52. 97 N295 N，m2端部承压能力H=71. 5 2V/mz f N/m2ce*c tz焊缝取8nm,之前验算通过。8疲劳强度验算下翼缘与腹板连接处金属:MWhh28. 7 N/m2An =22. 96 N/下翼缘连接支撑的螺栓孔处，f =21. 6 2V/m2 A t = o_I=20. 6N/m2f 2 0 .7 龙 / i xa t】f x f 二 16. 48 Njm2 59

14、Nm2 Iag J支座加劲肋与腹板连接角焊缝。此角焊缝A.=8mm疲劳类别为八类气 * =七 1 1=24.8 Nmf 2 - 0 .7 - h fIf x A f =19.84Nm2 4h,故取日，二0.8基本风压 =0.55 KN/皿q = 6日日w =1.3日日KN/皿 ks z 0s z风压高度变化系数R z按B类地区考虑高度取值。风荷载体型系数日s的分布 如图4-6所示。图3-7风载体型系数（一）（长度单位：mm）表3- 1风荷载汇总表qqiq2q3q4q5q6q7q8R z1.061.061.211.211.211.211.211.21Rs0.80.50.80.20.60.60.6

15、0.5q ik1. 781.112.230.561.671.671.671.40作用长度2. 31. 192.672.671.192. 3方向q1广6X0.55X0.8X1.06=2.80q 2 广6X0.55X0.5X 1.06=1.75Fw =2.3(2.23+1.40)+1.19(-0.56+1.67)+2.67(1.67+1.67)= 18.59KN1.2.7雪荷载a= 21 度48分 25度，r r = 1.0 , So = 0.30 KN/m2PA = PB = r . So *6*12=32.40KNM 二 M = 32.40X0.2=6.48KN.M1.2.8横向基本周期和横向

16、水平地震作用求横向基本周期T1G =叫=1.0* (W屋盖 + 0.5吃)+0.5气车梁+0.25(W柱+ w墙)二1.0* (38.31*2+0.5*32.40*2)+0.5*29.23+0.25*(561.68*2+15.4+67.13)=425.1KN511 = 1/2* H3/(3 EL )= 12.13/(6*1.84* 107*12.49* 10-3)=1.3*10-3七=2 K=2*1.00.0013x425.1 =1.49S求横向水平地震作用a max= 0。8，匚 1 = 1.0，T= 0.4G = W = 1.0* (W屋盖 + 0.5吃)+0.75吧车梁 +0.5 (W柱

17、+ 匕)=1.0* (38.31*2+0.5*32.40*2) +0.75*29.23+0.5*(561.68*2+15.4+67.13)=731.89KNF = ( T /T ) 0.9aG a G 匚E g 1max eq 1 max eg 1F = 0.31*0.08*731.89*1.0=18.2KN荷载汇总表见下表4-3所示。表3-2荷载汇总表何载类型简图A (B)柱N(KN)M(KN - m)1A?LG =297.84KNTilt1AE恒载GjaM阳iMBG =15.4KN2 AG 2 A*二= 15.4+29.23=44.63KNM 1A=59.57KN.m M 2 a + M

18、4A =11.86-38.96=25.1KN - mG3广67.13KN屋面活载G-CG以二38.31KNM 以二7.66KN.mM 2 a =5.75KN.m叫MY吊车竖向何载服.D在A柱G 4505.25KND在A柱：minG 4126.50KNM m=671.5KN - mM仙二168.6KN - m续表4-T吊车横 向水平 何载OilnnTm =17.30KN （ 一 台 30/5, 一台 15/3）Tm =12.54KN（一台 30/5）风何载FV 二F =18.59KNQ1 = 2.80KN/m, q2=1.75KN/m21 X2 (1 21 X2 (1 _)-x= 1.7472.

19、 12 1 + 人 3( 1) nRalMCH 159.57 x1.747 = 一8.19KN()12.7图3-8内力正负号1.3内力计算1.1.1恒载作用下的排架内力计算31 人2C 2 = 2 x1=1.227n)-也 A + M匹=25.旻.227 = 2.42KN(-)H12.7R = R 1 + R 2 = 8.19 + 2.42 = 5.77KN(一)Rb = R = 5.77 KN (t)分配给A柱的剪力为-门(R + Rb) = 0.5 x 0 = 0A柱柱顶的剪力为V = 5.77 + 0 = 5.77 KN () a从而求得A柱的其它内力为M= 27.1KN. m 肱身身=

20、17.5KN. m,肱身百身二42KN. mN 广 297.84KN , N” 广 313.24KN ,气旧广 380.3KN1.1.2屋面活载作用下的排架内力计算3 1 X2 (1 _) C1 = 2 X1-n = 1.747_ 31 入22 2 1 + 1)_ 31 入22 2 1 + 1)n1.227Ra17.66 x 1.747127= 1.05 KN ()-MgH 25.75 x 1.227127=0.56 KN ()R = R 1 + R 2 = 1.05 + 0.56 = 0.49KN(一)Rb = R = 0.49 KN ()分配给A柱的剪力为-门(R + Rb) = 0.5

21、x 0 = 0A 柱柱顶的剪力为，V = 0.49 + 0 = 0.49KN() a从而求得A柱的其它内力为M = 5.60 KN. m , M “ = 0.15 KN. m , M 身日身=4.31KN. mN i = N u = N g = 38.31KN1.1.3吊车竖向荷载作用下的排架内力计算(1)、当Dma在A柱时：31 X2=x= 1.2272 1 + X3(1 1)n673.5 x 1.227127=65.07KN () 168.6 x 1.227127=16.29 KN ()分配给A柱的剪力为门(R + RJ = 0.5(65.07 +16.29) = 24.3KN ,A柱柱顶

22、的剪力为V = 65.07 + 24.39 = 40.68KN () a从而求得A柱的其它内力为M = 170.86KN. m , M身广 502.64KN. m , M皿身广 165.0KN. mN = 0 ,% 广 N* = 505.25KN(2)、当Dmi在A柱时：C = 3 x 12 = 1.227 22 1 +人 3(1 - 1)n673.5 x 673.5 x 1.227127= -65.07KN ()-168.6 -168.6 x 1.227127=16.29 KN ()分配给A柱的剪力为门(R + R) = -0.5(65.07 +16.29) = 24.3KNA 柱柱顶的剪力

23、为，V = -65.07 + 24.39 = -40.68KN() a从而求得A柱的其它内力为M 广一170.86KN. m , M 皿=-2.26 KN. m , M = 339 KN. mN = 0 , 匕【J =村心卢126.50KN1.1.4吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算吊车横向水平荷载Tmax是作用于吊车梁顶面。H-H广12-9.0=1.0, a =1.0/4.2 = 0.71(1).当一台30/5t的吊车作用于该跨时：假设Tmax向右作用2 - 3a 人 + 人 3 (2 + a)(1-a 2)-(2-3a)C =n= 0.674521 + 入3(1 -1)nRb = R =

24、 -8.45 KN () R = -T C = -12.54 x 0.674 = -8.45KN (一)分配给A柱的剪力为-门(R + Rb)= 0.5(-8.45-8.45) = 8.45 KNA柱柱顶的剪力为Va = -8.45 + 8.45 = 0从而求得A柱的其它内力为M广 M广 15.05KN. m ,M顷=121.64KN. mNj = % 广 Ng/ 0(2)当一台30/5t、一台15/3t的吊车作用于该跨时：假设Tmax向右作用，2-3办 + 人3(2 + a)( a2)-(2-3a)C =n= 0.674521 + 人3 (1 -1)nR =T C 5 =-17.30 x 0

25、.674 = -11.66 KN (), % = R =-11.66 KN (),=匕=-11.66KN()考虑空间作用分配系数，由规范可以查得r = 0.9分配给A柱的剪力为2 =n R(-R -Rb) = 0.5x0.9x (11.66 +11.66) = 10.49KNA柱柱顶的剪力为Va = V + V 2 = -11.66 +10.49 = -1.17KN()从而求得A柱的其它内力为M = M = 15.85 KN. m , M 皿口广 132.19 KN. mN- = % n = * 广 0Tma向左作用与上述情况相反。1.1.5风荷载作用下的排架内力计算故A柱不动铰支座反力(1)

26、当风为从左向右吹时：在彳的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式1 + 人 4(1-1)C = 3n= 0.355 ,118(1+ 人3 (1-1)nRa = -C11q1H = 0.355 x 2.80 x12.7=-12.624KN d，在作用下，B柱虚加水平不动铰支座反力，其值为R尸-12.624 x175 = -7.89 J)b2.80撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力-Ra和-Rb，并把它们与尸巧相加 后进行剪力分配：Va1 = Vb1 = 0.5 x(18.59 +12.624 + 7.89)= 19.552KN(T)叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱

27、顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：、=吮 + Ra = 19.552 -12.624 = 6.928KN (r)Vb = Vb1 + Rb = 19.552 7.89 = 11.662KN (r)从而求得A柱的其它内力为：M 11 = M22 = 48.8KN - M , M33 = 243.62KN - M，V33 = -30.49KN(2)当风为从右向左吹时在q1的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式1 + 人 4(1 - 1)C = 3n= 0.355118(1+ 人3(1 -1)n故A柱不动铰支座反力R = C11 q1 H = 0.355x 1.11 x 12.7

28、 = 5.00KN(r)，在02作用下，B 柱虚加水平不动铰支座反力，其值为R = 5 x178 = 8.025KN (r)b 1.11撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力-R.和-Rb，并把它们与相加后进行剪力分配：Va 1 = Vb 1 = a (Fw - Ra - Rb )= -15.81 KN O叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶 不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：Va = Va1 + Ra = -10.81KN dVb = Vb1 + Ra = -7.88 KN d从而求得A柱的其它内力为：M 11 = M22 = 55.19KN - M

29、 ,M33 = 226.81KN - M， V33 = 24.91KN风荷载作用下的M、N图如下图，当风从右向左吹时，其M、V图与上述情况相反。1.1.6水平地震作用下的排架内力计算因为 F =18.2KN w对于单层单跨对称排架结构门=0.5V 司 FV =V 二门 F =0.5*18.2=9.1KNi wba w从而求得A柱其它内力为：M = M= 39.39KN. m, M= 109.68KN. m,匕回广 9.14KN1.1.7 A柱的内力汇总3-3柱内力汇总表序I-III -IIIII III何载类型号M(KNm)N(KN)M( KN - m)N(KN)M( KN - m)N(KN)

30、V(KN)恒载127.1297.817.5311.24-42380.3-5.77屋面活载2a5.6038.31-0.1538.31-4.3138.31-0.49吊车Dmax 在A柱3a-170.860502.64505.25165.0505.25-40.68竖Dmi n在向何A柱3b-170.860-2.26126.50339126.50-40.68载吊一台车横30/5t一台4a土 15.850土 15.850152.95016.13向15/3t水平何一台30/5t4b土 15.050土 15.050121.64012.54载风右吹5a48.8048.80241.620-30.49何载左吹5b

31、-55.190-55.190-226.81024.91水平地震6a38.39038.390109.6809.14作用6b38.39038.390109.6809.14（2） A柱的内力图汇总表见下表表3-4 A柱内力汇总表荷载类型弯矩图（KN -m)轴力图（KN）恒载V42X27297.84ZJ380.3屋面活载T. &6E SO4.31130/31吊车竖DmaX 在A柱245.12 :76.5783. 29505.1向荷载Dmln 在A柱83.33L&9.7412E).5C续表6吊 车 横 向 水 平 荷 载一台30/5t的吊车15,(ZK15.0511-64/12i.643一台30/5t，

32、一台15/3tA152.95152.95C风荷载右吹48.8241.62C左吹55.19226.81LC（由于A、B柱的对称性，所以以下组合过程以A柱为例）以A柱 由于是六度 地区地震作用下内力组合小于非抗震情况下所以直接用非抗震情况下即可。3-5A柱内力组合表组合方式I-III IIIII IIIM(KN.m)N(KN)M(KN.m)N(KN)M(KN.mN(KNV(KN)+ M max 相 应的N1.2X1+1.4X0.9(2a+5a)1.2X1+1.4X0.93a+4a+5a1.2X1+1.4X0.93a+4a+5a101.06405.63735.81012.4757.91092.5-7

33、6.25-M ，相应N1.2X1+1.4X0.93b+4a+5b1.2X1+1.4X0.9(2a+4a+3b+5b)1.2X1+1.4X0.92a+3b+4a+5b-272.3357.4-71.5581.5-530664.1-47.7N max 相应土 Mmax1.2X1+1.4X0.92a+3b+4a+5b1.2X1+1.4X0.92a+3a+4a+5a1.2X1+1.4X0.92a+3a+4a+5b-225.4405.7562.71060.864.31141.27.1Nmax，相应Mmax1.2X1+1.4X0.93b+4a+5b1.2X1+1.4X0.9(3b+4a+5b)1.2X1+1

34、.4X0.9(3b+4a+5b)-232.3357.4-65.6535.3281.6615.87.11.4钢柱计算1.4.1柱截面几何特性上柱:A =4.316X 104 mm2I =8.03 X 109 mm 41I = x 30 x 5003 x 2 =6.25 X 108 mm4 y 12闩 5 =431 mmJ = E =120 mm下柱:A =9.557X 104 mm2,I =175.22X 109 mm4I = x 20 x 7403 x 2 + x 36x 7403 + 2x 600 x 30 x 3852 + y 121220 x906.6 x 341.62 + 333820

35、00 x 2 =9.41X 109 mm4=1354 mm175.22 x 10=1354 mm9.5572 x104=314 mm._ I 9.41x10=314 mmly V 9.557 x104屋盖肢：A =740 X 36+2 X 90.66 = 4.4772X 104 mm226640 x18 + 2 x18132 x 94.4 “y =_ 49mm044772（后面采用50mm来确定轴线关系）I = 26640 x 312 + 33 282000 +18132 x 45.42 =1.297X 108 mm4 x1I = 20 x 906.6 x 341.62 + 33382000

36、x 2 + x 36 x 7403y12= 1.398X 109 mm4ix11.297 x1084.477 X104=54 mmi、98 =276 mm y4.477 x104吊车肢：A =5.08X 104 mm 2,1I = X 30 X 6003 X 2 =1.08X 10 9 mm 4 x 2 12I = 20 x 600 x 30 x 3852 +_! x 20 x 7403 y12= 6.01X 109 mm 41.08 x109 厂 =146 mm5.08 x104IS =344 mm上段柱下段柱1.4.2柱子高度上段柱下段柱H =4.2m1H =8.3m31.由前面刚结排架计

37、算中所得到的内力组合值上段柱I-IM(KN.m)N(KN)1.2X1+1.4X0.9(2a+5a)101.06405.631.2X1+1.4X0.93b+4a+5b-272.3357.41.2X1+1.4X0.9：2a+3b+4a+5b-225.4405.71.2X1+1.4X0.93b+4a+5b-232.3357.4下段柱II IIIII IIIM(KN.m)N(KN)M(KN.mN(KNV(KN)1.2X1+1.4X0.93a+4a+5a1.2X1+1.4X0.93a+4a+5a735.81012.4757.91092.5-76.251.2X1+1.4X0.9(2a+4a+3b+5b)1

38、.2X1+1.4X0.92a+3b+4a+5b-71.5581.5-530664.1-47.71.2X1+1.4X0.92a+3a+4a+5a1.2X1+1.4X0.92a+3a+4a+5b562.71060.864.31141.27.11.2X1+1.4X0.9(3b+4a+5b)1.2X1+1.4X0.9(3b+4a+5b)-65.6535.3281.6615.87.11.4.3内计算长度8.03 x 8.3175.22 x -65.6535.3281.6615.87.11.4.3内计算长度8.03 x 8.3175.22 x 4.2=0.09131气= 1.41查附表得R 3 = 1.6

39、8|i = 3 =1.68/1.41=1.19,1 门1贝。H1=1.19*4.2=5.0mH3=1.68*8.3=14.0m平面外计算长度H 1=4.2mH 3 = 8.3m1.4.4柱子的强度和稳定性计算上段柱：取M=272.3KN.m,N=405.7KN进行计算(1 )强度计算=1.606 x107 mm=1.606 x107 mm3,y =1.05W =nx 500405.7431.6272.3 405.7431.6272.3 x105+1.05 x 16060= 170.9 N / mm 2 215 N / mm 2平面内稳定计算 TOC o 1-5 h z 人=Hoi =野=11.

40、6, e = 206x 103N/mm2, p = 1.0 xix43.1mx兀2 EANex =285.1 x103 KN.尤2由b类截面查表得中x=0.9905=170.9 N / =170.9 N / mm 2 215 N / mm 2中xA y w(10.8手)x xNEX平面外稳定计算E = 206 x103 N / mm2，B = 1.0由公式q 由公式q = 1.07-气2 = 1.04244000工字型对y轴为b类截面，由b类截面查表得中广0.918NB M+门 一x = 26.51 N / mm 2 215 N / mm 2中A中W下段柱屋盖肢一侧内力取M=757.9N=11

41、60.8V=76.25吊车肢一侧内力取M=735.8N=1160.8V=76.25屋盖肢及吊车肢的内力计算y = 1567 50 = 1517 mm1h = 2900 - 50 y = 1567 50 = 1517 mm1屋盖肢N =也 + =542.9KN+265.9KN=808.8KN1 h h吊车肢N = Ny + M =617.9KN+258.2KN=876.1KN2 h h(2)屋盖肢及吊车的单肢稳定性计算格构式柱水平缀条之间距离为285cm。屋盖肢:平面内计算长度l = 285cm0 x平面外计算长度10y = h03 =1400cm人 =-ox = = 52.8， Ry = 50 .7 如 i5.4对b类截面查附表得中=0.853b = =21.2 N / mm 2 215 N / mm 2 中A吊车肢:1400 ”=4034.4人=% ,x ix对b类截面查附表得中=0.896N / mm 2 215 N / mm 2下段柱的整体稳定计算（只需计算排架平面内的整体稳定性，排架平面外的 整体稳定性不必计算）取 M=757.9N=1141V=76.25 计算H 03 =1400cm，y =1.05人x = H01 =10.34, E = 206x103N/mm2, p = 1.0 x设缀条