全隐框幕墙设计计算书

1、全隐框幕墙设计计算书基本参数: *地区 抗震8度设防 .设计依依据: 建筑筑结构荷荷载规范范 GBB500009-20001 钢结结构设计计规范 GBBJ177-888 玻璃璃幕墙工工程技术术规范 JGGJ1002-996 建筑筑玻璃应应用技术术规程 JGGJ1113-997 建筑筑幕墙 JGG30335-996 建筑筑结构静静力计算算手册 （第二二版） 建筑筑幕墙物物理性能能分级 GBB/T1152225-994 铝及及铝合金金阳极氧氧化，阳阳极氧化化膜的总总规范 GBB80113 铝及及铝合金金加工产产品的化化学成份份 GBB/T331900 碳素素结构钢钢 GBB7000-888 硅酮酮

2、建筑密密封胶 GBB/T1146883-993 建筑筑幕墙风风压变形形性能检检测方法法 GBB/T1152227 建筑筑幕墙雨雨水渗漏漏形性能能检测方方法 GBB/T1152228 建筑筑幕墙空空气渗透透形性能能检测方方法 GBB/T1152226 建筑筑结构抗抗震规范范 GBBJ111-899 建筑筑设计防防火规范范 GBBJ166-877（修订订本） 高层层民用建建筑设计计防火规规范 GBB500045 建筑筑物防雷雷设计规规范 GBB500057-94 铝合合金建筑筑型材 GBB/T552377-933 民用用建筑隔隔声设计计规范 GBBJ1118-888 民用用建筑热热工设计计规范 G

3、BB501176-93 采暖暖通风与与空气调调节设计计规范 GBBJ199-877 优质质碳素结结构钢技技术条件件 GBB6999-888 低合合金高强强度结构构钢 GBB15779 不锈锈钢棒 GBB12220 不锈锈钢冷加加工钢棒棒 GBB42226 聚硫硫建筑密密封胶 JCC4833-922 铝及及铝合金金板材 GBB33880-997 不锈锈钢冷轧轧钢板 GBB32880-992 不锈锈钢热轧轧钢板 GBB42337-992 建筑筑幕墙窗窗用弹性性密封剂剂 JCC4855-922.基本计计算公式式: (1).场场地类别别划分: 根据据地面粗粗糙度,场地可可划分为为以下类类别: A类类近

4、海面面,海岛,海岸,湖岸及及沙漠地地区; B类类指田野野,乡村,丛林,丘陵以以及房屋屋比较稀稀疏的乡乡镇和城城市郊区区; C类类指有密密集建筑筑群的城城市市区区; D类类指有密密集建筑筑群且房房屋较高高的城市市市区;*大厦按按B类地区区计算风风压(2).风风荷载计计算: 幕墙墙属于薄薄壁外围围护构件件，根据据建筑筑结构荷荷载规范范GB5500009-220011 7.1.11 采用 风荷荷载计算算公式: WWk=gzzsW0 其中中: WWk-作用在在幕墙上上的风荷荷载标准准值(kN/m2)gz-瞬时风风压的阵阵风系数数,按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011取定 根据不不同

5、场地地类型,按以下下公式计计算:gz=KK(1+2f) 其中K为地区区粗糙度度调整系系数，f为脉动动系数 A类场地: gz=00.922*(11+2f) 其中：f=0.3877*(ZZ/100)(-0.12) B类场地: gz=00.899*(11+2f) 其中：f=0.5(ZZ/100)(-0.16) C类场地: gz=00.855*(11+2f) 其中：f=0.7344(Z/10)(-0.222) D类场地: gz=00.800*(11+2f) 其中：f=1.22448(ZZ/100)(-0.3)z-风压高高度变化化系数,按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011取定, 根据

6、不不同场地地类型,按以下下公式计计算: A类场地: z=1.3799(ZZ/100)0.24 B类场地: z=(ZZ/100)0.32 C类场地: z=0.6166(ZZ/100)00.444 D类场地: z=0.3188(ZZ/100)00.600 本工程程属于B类地区,故z=(ZZ/100)0.32s-风荷载载体型系系数,按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011取为：1.00 W00-基本风风压,按全国国基本风风压图,海口地地区取为为0.7750kkN/mm2,(3).地地震作用用计算: qEEAk=EmaxxGAKK 其中中: qqEAkk-水平地地震作用用标准值值E-动

7、力放放大系数数,按 3.0 取定max-水平地地震影响响系数最最大值,按相应应设防烈烈度取定定: 6度: maxx=0.04 7度: maxx=0.08 8度: maxx=0.16 9度: maxx=0.32 海口设设防烈度度为8度,故取maxx=0.1600 GAAK-幕墙构构件的自自重(N/mm2)(4).荷荷载组合合: 结构构设计时时，根据据构件受受力特点点，荷载载或作用用的情况况和产生生的应力力(内力)作用方方向，选选用最不不利的组组合，荷荷载和效效应组合合设计值值按下式式采用：GSG+wwSw+EESE+TTST 各各项分别别为永久久荷载：重力；可变荷荷载：风风荷载、温温度变化化；偶

8、然然荷载：地震 水平平荷载标标准值: qqk=Wk+0.6qEEAk 水平平荷载设设计值: qq=1.4Wkk+0.611.3qqEAkk 荷载载和作用用效应组组合的分分项系数数,按以下下规定采采用:对永久荷荷载采用用标准值值作为代代表值，其其分项系系数满足足： a.当其效效应对结结构不利利时：对对由可变变荷载效效应控制制的组合合，取1.2；对有有永久荷荷载效应应控制的的组合，取1.35 b.当其效效应对结结构有利利时：一一般情况况取1.0；对结结构倾覆覆、滑移移或是漂漂浮验算算，取0.99可变荷载载根据设设计要求求选代表表值，其其分项系系数一般般情况取取1.44一、风荷载载计算 1、标高为为

9、16.1000处风荷荷载计算算(1). 风荷载载标准值值计算: Wkk: 作用在在幕墙上上的风荷荷载标准准值(kN/m2)gz: 16.1000m高处阵阵风系数数(按B类区计计算):f=0.5(Z/110)(-00.166)0.4463gz=00.899(11+2f)=11.7115z: 116.1100mm高处风风压高度度变化系系数(按B类区计计算): (GBB500009-20001)z=(ZZ/100)0.32=1.1165 风荷载载体型系系数s=1.00 Wkk=gzzsW0 (GBB500009-20001) =1.71551.16551.000.7550 =1.4988 kNN/m

10、22(2). 风荷载载设计值值: W: 风荷载载设计值值: kkN/mm2 rww: 风荷载载作用效效应的分分项系数数：1.44 按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011 3.2.55 规定采采用 W=rwWk=1.411.4998=22.0997kNN/m22二、玻璃的的选用与与校核 玻璃的选用用与校核核:(第1处) 本本处选用用玻璃种种类为: 钢化玻玻璃1. 玻璃璃面积: B: 该处玻玻璃幕墙墙分格宽宽: 11.6775m H: 该处玻玻璃幕墙墙分格高高: 22.0000m A: 该处玻玻璃板块块面积: A=BHH =1.66752.0000 =3.3350mm22. 玻璃

11、璃厚度选选取: Wkk: 风荷载载标准值值: 22.0997kNN/m22 A: 玻璃板板块面积积: 33.3550m22 K33: 玻璃种种类调整整系数: 33.0000 试算算: C=WkA10/3/KK3 =1.44983.335010/3/33.0000 =5.5575 T=2(1+CC)0.5-22 =2(1+55.5775)00.5-2 =3.1128mmm 玻玻璃选取取厚度为为: 66.0mmm3. 该处处玻璃板板块自重重: GAAK: 玻璃板板块平均均自重(不包括括铝框): t: 玻璃板板块厚度度: 66.0mmm 玻璃璃的体积积密度为为: 25.6(KKN/MM3) (JGJ

12、J1022-966 55.2.1) GAAK=225.66t/10000 =225.666.0/110000 =00.1554kNN/m224. 该处处垂直于于玻璃平平面的分分布水平平地震作作用:max: 水平地地震影响响系数最最大值: 00.1660 qEEAk: 垂直于于玻璃平平面的分分布水平平地震作作用(kN/m2) qEEAk=3maxxGAKK (JJGJ1102-96 5.2.44) =300.166000.1554 =0.0074kkN/mm2 rEE: 地震作作用分项项系数: 11.3 qEEA: 垂直于于玻璃平平面的分分布水平平地震作作用设计计值(kN/m2) qEEA=rr

13、EqEAAk =11.3qEAAK =11.30.0074 =00.0996kNN/m225. 玻璃璃的强度度计算: 校核核依据: g=844.0000 (JGGJ1002-996 5.33.1) q: 玻璃所所受组合合荷载: a: 玻璃短短边边长长: 11.6775m b: 玻璃长长边边长长: 22.0000m t: 玻璃厚厚度: 66.0mmm: 玻璃璃板面跨跨中弯曲曲系数, 按边长长比a/b查 表5.44.1得: 00.0660w: 玻玻璃所受受应力: 采用用SW+0.6SEE组合: q=W+00.6qEAA =2.0097+0.660.0966 =2.1155kkN/mm2w=6qa2

14、10000/t2 (JGJJ1022-966 55.4.1) =660.06002.15551.6755210000/6.002 =660.1145NN/mmm2 600.1445N/mm22g=844.0000N/mm22 玻璃璃的强度度满足6. 玻璃璃温度应应力计算算: 校核核依据: maxx=558.8800NN/mmm2 (JJGJ1102-96 5.3.11)(1)在年年温差变变化下, 玻璃边边缘与边边框间挤挤压在玻玻璃中产产生的 挤压压温度应应力为: E: 玻璃的的弹性模模量:0.721055N/mmm2t: 玻玻璃的线线膨胀系系数: 11.010-5: 年年温度变变化差: 336

15、.1100 c: 玻璃边边缘至边边框距离离, 取 5mmm dcc: 施工偏偏差, 可取:3mmm ,按5.44.3选用 b: 玻璃长长边边长长:2.0000m 在年年温差变变化下, 玻璃边边缘与边边框间挤挤压在玻玻璃中产产生的 温度度应力为为:t1=EE(att-(22c-ddc)/bb/10000) (JGGJ1002-996 5.44.3) =0.772-722(225-3)/b =0.772336.1100-72(25-33)/22.0000 =-2226.0008NN/mmm2 计算算值为负负,挤压应应力取为为零. 0.0000N/mmm258.8000N/mmm2 玻璃璃边缘与与边

16、框间间挤压温温度应力力可以满满足要求求(2)玻璃璃中央与与边缘温温度差产产生的温温度应力力:1: 阴阴影系数数: 按玻玻璃幕墙墙工程技技术规范范 JGGJ 1102-96表5.44.4-1得1.00002: 窗窗帘系数数: 按玻玻璃幕墙墙工程技技术规范范 JGGJ 1102-96表5.44.4-2得1.00003: 玻玻璃面积积系数: 按玻玻璃幕墙墙工程技技术规范范 JGGJ 1102-96表5.44.4-3得1.11064: 边边缘温度度系数: 按玻玻璃幕墙墙工程技技术规范范 JGGJ 1102-96表5.44.4-4得0.4400 a: 玻璃线线胀系数数: 11.010-5 I00: 日照

17、量:30027.6000(KJJ/M22h) t00: 室外温温度80.0000 t11: 室内温温度15.0000 cc: 单片玻玻璃中心心温度(依据JGJJ1133-977 附录B计算):0: 玻璃的的吸收率率:0.1422 cc=0.0122I000+0.65t0+0.35t1 (JJGJ1113-97 B.0.11) =00.0112330277.600000.1442+00.655800.0000+00.355155.0000 =662.4409 ss: 玻璃边边缘部分分温度(依据JGJJ1133-977 附录B计算): ss=(00.655t00+0.35t1) (JJGJ1113

18、-97 B.0.44) =(0.665880.0000+0.335115.0000) =557.2250t: 玻玻璃中央央部分与与边缘部部分温度度差:t=cc-s =55.1559 玻璃璃中央与与边缘温温度差产产生的温温度应力力:t2=00.744Ea1234(c-s) (JGJJ1022-966 55.4.4) =0.77400.72210051.0110-551234t =1.2216NN/mmm2 玻璃璃中央与与边缘温温度差产产生的温温度应力力可以满满足要求求7. 玻璃璃最大面面积校核核: Azzd: 玻璃的的允许最最大面积积(m2) Wkk: 风荷载载标准值值: 11.4998kNN/

19、m22 t: 玻璃厚厚度: 66.0mmm1: 玻玻璃种类类调整系系数: 33.0000 A: 计算校校核处玻玻璃板块块面积: 33.3550m22 Azzd=00.31(tt+t22/4)/Wkk (JGGJ1002-996 6.22.7-1) =00.33.0000(6.0+66.022/4)/1.4988 =99.0112m22 A=3.3350mm2Azd=99.0112m22 可以以满足使使用要求求三、幕墙玻玻璃板块块结构胶胶计算: 幕墙玻玻璃板块块结构胶胶计算: (第1处) 该处处选用结结构胶类类型为: SSS62211. 按风风荷载和和自重效效应, 计算结结构硅酮酮密封胶胶的宽度

20、度:(1)风载载荷作用用下结构构胶粘结结宽度的的计算: Css1: 风载荷荷作用下下结构胶胶粘结宽宽度 (mmm) Wkk: 风荷载载标准值值: 11.4998kNN/m22 a: 矩形分分格短边边长度: 11.6775m f11: 结构胶胶的短期期强度允允许值: 00.144N/mmm2 按5.66.3条规定定采用 Css1=WWka/2/00.144 (JGGJ1002-996 5.66.4-1) =11.499811.6775/22/0.14 =88.966mm 取9mmm(2)自重重效应胶胶缝宽度度的计算算: Css2: 自重效效应胶缝缝宽度 (mmm) B: 幕墙分分格宽: 11.6

21、775m H: 幕墙分分格高: 22.0000m t: 玻璃厚厚度: 66.0mmm f22: 结构胶胶的长期期强度允允许值: 00.0007N/mm22 按5.66.3条规定定采用 Css2=HHBt225.66/(HH+B)/2/7 (JGJJ1022-966 55.6.4-22) =110.000mmm 取11mmm(3)结构构硅酮密密封胶的的最大计计算宽度度: 111mmm2. 结构构硅酮密密封胶粘粘接厚度度的计算算:(1)温度度变化效效应胶缝缝厚度的的计算: Tss3: 温度变变化效应应结构胶胶的粘结结厚度: mmm1: 结结构硅酮酮密封胶胶的温差差变位承承受能力力: 112.55%

22、: 年年温差: 336.11 Uss: 玻璃板板块在年年温差作作用下玻玻璃与铝铝型材相相对位移移量: mmm 铝型型材线膨膨胀系数数: aa1=2.3510-5 玻璃璃线膨胀胀系数: aa2=110-5 Us=b(22.355-1)/1000 =2.000036.1000(22.355-1)/1000 =0.9975mmm Ts33=Us/(1(22+1)0.5 (JJGJ1102-96 5.6.55) =0.9975/(0.1255(22+0.1255)00.5 =1.99mm(2)地震震作用下下胶缝厚厚度的计计算: Tss4: 地震作作用下结结构胶的的粘结厚厚度: mmm H: 幕墙分分格

23、高: 22.0000m:幕墙层层间变位位设计变变位角0.000777:胶缝变变位折减减系数0.77002: 结结构硅酮酮密封胶胶的地震震变位承承受能力力: 1100.0% Tss4=H10000/(2(22+2)0.5 =00.000772.00000.770010000/(1.0000(2+1.0000)0.5 =66.2mmm3. 胶缝缝推荐宽宽度为:111 mmm4. 胶缝缝推荐厚厚度为:7 mm5. 胶缝缝强度验验算 胶胶缝选定定宽度为为:122 mmm 胶胶缝选定定厚度为为:8 mm(1)短期期荷载和和作用在在结构胶胶中产生生的拉应应力: Wkk: 风荷载载标准值值: 11.4998

24、kNN/m22 aa: 矩形分分格短边边长度: 11.6775m Css: 结构胶胶粘结宽宽度: 112.0000 mm1=Wkka0.55/Css =11.499811.677500.5/12.0000 =00.1005N/mm22(2)短期期荷载和和作用在在结构胶胶中产生生的剪应应力: H: 幕墙分分格高: 22.0000m t: 玻璃厚厚度: 66.0mmm2=122.8HBBt/Cs/(BB+H)/10000 =00.0006N/mm22(3)短期期荷载和和作用在在结构胶胶中产生生的总应应力:=(112+22)0.55 =(00.10052+0.00662)0.55 =0.1055N/

25、mmm20.114N/mm22 结构构胶强度度可以满满足要求求四、幕墙立立柱计算算: 幕墙立立柱计算算: (第1处)幕墙立柱按按等距四四点三跨跨连续梁梁力学模模型进行行设计计计算：1. 选料料:(1)风荷荷载线分分布最大大荷载集集度设计计值(矩形分分布) qw: 风荷载载线分布布最大荷荷载集度度设计值值(kN/m) rw: 风荷载载作用效效应的分分项系数数：1.44 Wk: 风荷载载标准值值: 11.4998kNN/m22 B: 幕墙分分格宽: 11.6775m qww=1.4WWkB =1.411.499811.6775 =3.5133kN/m(2)立柱柱弯矩: Mww: 风荷载载作用下下立

26、柱弯弯矩(kN.m) qww: 风荷载载线分布布最大荷荷载集度度设计值值: 33.5113(kkN/mm) Hssjcgg: 立柱计计算跨度度: 44.0000m Mww=0.08qwHsjjcg22 =0.083.55134.000022 =4.4966kNm qEEA: 地震作作用设计计值(KN/M2): GAAk: 玻璃幕幕墙构件件(包括玻玻璃和框框)的平均均自重: 4400NN/m22 垂直于于玻璃幕幕墙平面面的分布布水平地地震作用用: qEEAk: 垂直于于玻璃幕幕墙平面面的分布布水平地地震作用用 (kkN/mm2) qEEAk=5maxxGAkk (JJGJ1102-96 5.2.

27、44) =500.16604400.0000/10000 =0.3320kkN/mm2E: 幕幕墙地震震作用分分项系数数: 11.3 qEEA=11.3qEAAk =11.30.3320 =00.4116kNN/m22 qEE：水平平地震作作用线分分布最大大荷载集集度设计计值(矩形分分布) qEE=qEAAB =0.41661.6755 =0.6977kN/m MEE: 地震作作用下立立柱弯矩矩(kNm): MEE=0.08qEHsjjcg22 =0.080.66974.000022 =0.8922kNm M: 幕墙立立柱在风风荷载和和地震作作用下产产生弯矩矩(kNm) 采用用SW+0.6SE

28、E组合 M=Mw+0.6MME =4.4496+0.660.8922 =5.0032kkNmm(3)W: 立柱抗抗弯矩预预选值(cm3) W=M1103/1.05/84.2 =5.00321033/1.05/84.2 =56.9111cm33 qWWk: 风荷载载线分布布最大荷荷载集度度标准值值(kN/m) qWWk=WWkB =11.499811.6775 =22.5009kNN/m qEEk: 水平地地震作用用线分布布最大荷荷载集度度标准值值(kN/m) qEEk=qqEAkkB =00.322011.6775 =00.5336kNN/m(4)I11,I2: 立柱惯惯性矩预预选值(cm4)

29、 I11=0.00771880(qWkk+0.6qqEk)Hsjjcg33/0.7 =0.00771880(2.5509+0.660.5366)44.00003/0.7 =3226.1102ccm4 I22=0.007710000(qWWk+00.6qEkk)HHsjccg4/0.7/220 =0.007710000(2.5099+0.600.5336)4.000044/0.7/220 =3662.3336ccm4 选选定立柱柱惯性矩矩应大于于: 3622.3336cmm42. 选用用立柱型型材的截截面特性性: 选用用型材号号: 1770 型材材强度设设计值: 885.5500NN/mmm2

30、型材材弹性模模量: EE=0.71105N/mmm2 X轴轴惯性矩矩: IIx=5336.3314ccm4 Y轴轴惯性矩矩: IIy=1448.7760ccm4 X轴轴抵抗矩矩: WWx1=663.1138ccm3 X轴轴抵抗矩矩: WWx2=663.0053ccm3 型材材截面积积: AA=144.3774cmm2 型材材计算校校核处壁壁厚: tt=3.0000mm 型材材截面面面积矩: SSs=399.1443cmm3 塑性性发展系系数: =1.053. 幕墙墙立柱的的强度计计算: 校核核依据: NN/A+M/wa=855.5NN/mmm2(拉弯构构件) (JJGJ1102-96 5.5.

31、33) B: 幕墙分分格宽: 11.6775m GAAk: 幕墙自自重: 4400NN/m22 幕墙墙自重线线荷载: Gkk=4000WWfg/110000 =400011.6775/110000 =0.6700kN/m NKK: 立柱受受力: Nkk=GkHsjjcg =0.67004.0000 =2.6800kN N: 立柱受受力设计计值: rGG: 结构自自重分项项系数: 11.2 N=1.22Nkk =1.222.6800 =3.2216kkN: 立柱柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为为拉弯构构件) N: 立柱受受力设计计值: 33.2116kNN A: 立柱型型材截面面积: 114

32、.3374ccm2 M: 立柱弯弯矩: 55.0332kNNm Wxx2: 立柱截截面抗弯弯矩: 663.0053ccm3: 塑性性发展系系数: 11.055=N110/AA+M1033/1.05/Wx22 =3.2166100/144.3774+55.03321103/1.05/63.0533 =788.2335N/mm22 788.2335N/mm22a=855.5NN/mmm2 立柱柱强度可可以满足足4. 幕墙墙立柱的的刚度计计算: 校核核依据: UUmaxxU=200mm 且 UmaaxL/1180 (JGGJ1002-996 5.55.5) Ummax: 立柱最最大挠度度 Ummax

33、=0.0007(qWWk+00.6qEkk)HHsjccg410000/0.77/Ixx 立柱柱最大挠挠度Umaxx为: 113.5512mmm20mmm Duu: 立柱挠挠度与立立柱计算算跨度比比值: Hssjcgg: 立柱计计算跨度度: 44.0000m Duu=U/Hsjjcg/10000 =133.5112/44.0000/110000 =0.00331/1180 挠度度可以满满足要求求5. 立柱柱抗剪计计算: 校核核依据: maxx=449.66N/mmm2(1)Qwwk: 风荷载载作用下下剪力标标准值(kN) Qwwk=00.6WkHsjjcgB =00.61.44984.0000

34、1.6675 =66.0222kNN(2)Qww: 风荷载载作用下下剪力设设计值(kN) Qww=1.4QQwk =1.466.0222 =8.4311kN(3)QEEk: 地震作作用下剪剪力标准准值(kN) QEEk=00.6qEAAkHHsjccgBB =00.60.33204.00001.6675 =11.2886kNN(4)QEE: 地震作作用下剪剪力设计计值(kN) QEE=1.3QQEk =1.311.2886 =1.6722kN(5)Q: 立柱所所受剪力力: 采用用Qw+0.6QEE组合 Q=Qw+0.6QQE =8.4431+0.661.6722 =9.4434kkN(6)立柱

35、柱剪应力力: 立柱柱剪应力力: Sss: 立柱型型材截面面面积矩矩: 339.1143ccm3 Ixx: 立柱型型材截面面惯性矩矩: 5536.3144cm44 t: 立柱壁壁厚: 33.0000mmm=QSSs1000/IIx/t =9.4344399.14431100/5366.3114/33.0000 =222.9552N/mm22 222.9952NN/mmm249.6N/mm22 立柱柱抗剪强强度可以以满足五、立梃与与主结构构连接 立梃梃与主结结构连接接: (第1处) Lcct2: 连接处处钢角码码壁厚: 110.0000mmm D22: 连接螺螺栓直径径: 112.0000mmm

36、D00: 连接螺螺栓直径径: 110.3360mmm 采用用SG+SW+0.6SEE组合 N11wk: 连接处处风荷载载总值(N): N11wk=WkBHsjjcg10000 =1.44981.66754.000010000 =100036.6000N 连接接处风荷荷载设计计值(N) : N11w=11.4N1wwk =11.4100036.6000 =1140551.2240NN N11Ek: 连接处处地震作作用(N): N11Ek=qEAAkBBHssjcgg10000 =0.33201.66754.000010000 =21444.0000NN N11E: 连接处处地震作作用设计计值(N

37、): N11E=11.3N1EEk =11.321444.0000 =227877.2000N N11: 连接处处水平总总力(N): N11=N1ww+0.6NN1E =1440511.2440+00.627887.2200 =1557233.5660N N22: 连接处处自重总总值设计计值(N): N22k=4400BHHsjccg =44001.66754.0000 =226800.0000N N22: 连接处处自重总总值设计计值(N): N22=1.2NN2k =1.2226800.0000 =32216.0000N N: 连接处处总合力力(N): N=(N112+N22)0.55 =(

38、1557233.56602+32216.00002)0.55 =160049.0811N Nvvb: 螺栓的的承载能能力: Nvv: 连接处处剪切面面数: 22 Nvvb=223.14D021330/44 (GBJJ17-88 7.2.11-1) =223.1410.360021330/44 =2219005.9971NN Nuum1: 立梃与与建筑物物主结构构连接的的螺栓个个数: Nuum1=N/NNvb =160049.0811/2119055.9771 =0.7733个 取取 2个 Nccbl: 立梃型型材壁抗抗承压能能力(N): D22: 连接螺螺栓直径径: 112.0000mmm N

39、vv: 连接处处剪切面面数: 44 t: 立梃壁壁厚: 33.0000mmm Nccbl=D221200tNumm1 (GGBJ117-888 7.22.1) =12.0000212003.00002.0000 =172280.0000N 1772800.0000N 1660499.0881N 强度度可以满满足 Nccbg: 钢角码码型材壁壁抗承压压能力(N): Nccbg=D222677Lcct2Numm1 (GGBJ117-888 7.22.1) =12.000022677100.000022.0000 =12881600.0000N 12281660.0000NN160049.0811N

40、 强度度可以满满足六、幕墙预预埋件总总截面面面积计算算 幕墙墙预埋件件计算: (第1处) 本工工程预埋埋件受拉拉力和剪剪力 V: 剪力设设计值: V=N2 =32116.0000NN N: 法向力力设计值值: N=N1 =157723.5600N M: 弯矩设设计值(Nmmm): e22: 螺孔中中心与锚锚板边缘缘距离: 660.0000mmm M=Vee2 =32116.000060.0000 =19229600.0000Nm Nuum1: 锚筋根根数: 4根 锚筋筋层数: 2层 Krr: 锚筋层层数影响响系数: 11.0000 关于于混凝土土：混凝凝土标号号C300 混凝凝土强度度设计值值

41、:fc=155.0000N/mm22 按现现行国家家标准混凝土土结构设设计规范范 GBBJ100采用。 选用用一级锚锚筋 锚筋筋强度设设计值:fy=2110.0000NN/mmm2 d: 钢筋直直径: 12.0000mmv: 钢钢筋受剪剪承载力力系数:v=(44-0.08d)(fcc/fy)0.55 (JGJJ1022-966 55.7.10-5) =(4-00.088122.0000)(155.0000/2210.0000)0.5 =00.8112v取0.7 t: 锚板厚厚度: 88.0000mmmb: 锚锚板弯曲曲变形折折减系数数:b=0.6+00.255t/d (JGJJ1022-966

42、 55.7.10-6) =00.6+0.22588.0000/112.0000 =00.7667 Z: 外层钢钢筋中心心线距离离: 2210.0000mm Ass: 锚筋实实际总截截面积: Ass=Numm133.144d22/4 =4.00003.14d2/4 =4552.1160mmm2 锚筋筋总截面面积计算算值: Ass1=(V/KKv+N/0.88/Kbb+M/1.33/Krr/Kb/Z)/fyy (JJGJ1102-96 5.7.110-11) =1148.3455mm22 Ass2=(N/00.8/Kb+M/0.44/Krr/Kb/Z)/fyy (JGGJ1002-996 5.77

43、.100-2) =1136.3455mm22 1448.3345mmm24522.1660mmm2 1336.3345mmm24522.1660mmm2 4根根12.0000锚筋可可以满足足要求 AA : 锚板面面积: 600000.0000 mmm2 00.5ffcA=44500000.0000 N NN=1557233.5660N0.55fcA 锚锚板尺寸寸可以满满足要求求七、幕墙预预埋件焊焊缝计算算 幕墙预预埋件焊焊缝计算算: (第1处) Hff:焊缝厚厚度8.0000 L :焊缝长长度1000.0000m:弯矩矩引起的的应力m=6M/(2hhelw21.22) (GBJJ17-88 7

44、.1.22) =110.4461NN/mmm2n:法向向力引起起的应力力n =NN/(22heeLw1.22) (GBBJ177-888 77.1.2) =112.7786NN/mmm2:剪应力力=V/(2HHfLw) (GBBJ177-888 77.1.2) =2.2333N/mmm2:总应力力=(m+n)2+2)0.55 (GBBJ177-888 77.1.2-33) =233.3553 223.3353NN/mmm21600N/mmm2 焊缝缝强度可可以满足足!八、幕墙横横梁计算算 幕墙横横梁计算算: (第1处)1. 选用用横梁型型材的截截面特性性: 选用用型材号号: 1770H 型材材

45、强度设设计值: 885.5500NN/mmm2 型材材弹性模模量: EE=0.71105N/mmm2 X轴轴惯性矩矩: IIx=477.3331cmm4 Y轴轴惯性矩矩: IIy=366.9994cmm4 X轴轴抵抗矩矩: WWx1=115.5536ccm3 X轴轴抵抗矩矩: WWx2=116.0026ccm3 Y轴轴抵抗矩矩: WWy1=88.3999cmm3 Y轴轴抵抗矩矩: WWy2=112.4432ccm3 型材材截面积积: AA=8.2522cm22 型材材计算校校核处壁壁厚: tt=3.0000mm 型材材截面面面积矩: SSs=9.4277cm33 塑性性发展系系数: =1.05

46、2. 幕墙墙横梁的的强度计计算: 校核核依据: MMx/Wx+My/Wya=855.5 (JJGJ1102-96 5.5.22)(1)横梁梁在自重重作用下下的弯矩矩(kNm) H: 幕墙分分格高: 22.0000m GAAk: 横梁自自重: 3300NN/m22 Gkk: 横梁自自重荷载载线分布布均布荷荷载集度度标准值值(kN/m): Gkk=3000HH/10000 =300022.0000/110000 =0.6000kN/m G: 横梁自自重荷载载线分布布均布荷荷载集度度设计值值(kN/m) G=1.22Gkk =1.220.6000 =0.7720kkN/mm Mxx: 横梁在在自重荷

47、荷载作用用下的弯弯矩(kNm) Mxx=GB2/8 =0.72001.67552/8 =0.2533kNm(2)横梁梁在风荷荷载作用用下的弯弯矩(kNm) 风荷荷载线分分布最大大荷载集集度标准准值(三角形形分布) qwwk=WWkB =11.499811.6775 =22.5009kNN/m 风荷荷载线分分布最大大荷载集集度设计计值 qww=1.4qqwk =1.422.5009 =3.5133kN/m Myyw: 横梁在在风荷载载作用下下的弯矩矩(kNm) Myyw=qqwB2/122 =33.511311.67752/122 =00.8221kNNm(3)地震震作用下下横梁弯弯矩 qEEA

48、k: 横梁平平面外地地震荷载载:E: 动动力放大大系数: 33max: 地震影影响系数数最大值值: 00.1660 Gkk: 幕墙构构件自重重: 3300 N/mm2 qEEAk=3maxx3000/110000 (JGJJ1022-966 55.2.4) =300.16603300/10000 =0.1144kkN/mm2 qeex: 水平地地震作用用线分布布最大荷荷载集度度标准值值 B: 幕墙分分格宽: 11.6775m 水平平地震作作用线分分布最大大荷载集集度标准准值(三角形形分布) qeex=qqEAkkB =00.144411.6775 =00.2441KNN/m qEE: 水平地地

49、震作用用线分布布最大荷荷载集度度设计值值E: 地地震作用用分项系系数: 11.3 qEE=1.3qqex =1.300.2441 =0.3144kN/m MyyE: 地震作作用下横横梁弯矩矩: MyyE=qqEB2/122 =00.311411.67752/122 =00.0773kNNm(4)横梁梁强度: 横梁梁计算强强度(N/mmm2): 采用用SG+SW+0.6SEE组合 Wxx1: X轴抵抗抗矩: 115.5536ccm3 Wyy2: y轴抵抗抗矩: 112.4432ccm3: 塑性性发展系系数: 11.055=(Mxx/Wx11+Myww/Wy22+0.6MMyE/WWy2)1033

50、/1.05 =811.7667N/mm22 811.7667N/mm22a=855.5NN/mmm2 横梁梁正应力力强度可可以满足足3. 幕墙墙横梁的的抗剪强强度计算算: 校核核依据: maxx=449.66N/mmm2(1)Qwwk: 风荷载载作用下下横梁剪剪力标准准值(kN) Wkk: 风荷载载标准值值: 11.4998kNN/m22 B: 幕墙分分格宽: 11.6775m 风荷荷载线分分布呈三三角形分分布时： Qwwk=WWkB2/4 =11.499811.67752/4 =11.0551kNN(2)Qww: 风荷载载作用下下横梁剪剪力设计计值(kN) Qww=1.4QQwk =1.41

51、1.0551 =1.4711kN(3)QEEk: 地震作作用下横横梁剪力力标准值值(kN) 地震震作用线线分布呈呈三角形形分布时时： QEEk=qqEAkkB2/4 =00.144411.67752/4 =00.1001kNN(4)QEE:地震震作用下下横梁剪剪力设计计值(kN)E: 地地震作用用分项系系数: 11.3 QEE=1.3QQEk =1.300.1001 =0.1311kN(5)Q: 横梁所所受剪力力: 采用用Qw+0.6QEE组合 Q=Qw+0.6QQE =1.4471+0.660.1311 =1.5550kkN(6): 横梁剪剪应力 Sss: 横梁型型材截面面面积矩矩: 99.4227cmm3 Iyy: 横梁型型材截面面惯性矩矩: 336.9994ccm4 t: 横梁壁