车库顶板加固方案 新版

1、-徐州双楼物流园区星尚雅苑小区工程车库顶板加固施工方案由南!箝江苏中南建筑产业集团有限贡任公司徐州双楼物流园区星尚雅苑工程项目经理部编制人：黄传真审核人：陆克威审批人：曹景波1年903月18日用江苏中南建筑产业集团有限责任公司用江苏中南建筑产业集团有限责任公司车库顶板加固施工方案TOC o 1-5 h z目录1第一节、编制依据1第二节、工程概况1第三节、综合说明2第四节、车库顶板堆载及施工便道荷载分析4.、1钢筋加工区荷载：4第五节、加固搭设方案5.、1基本搭设参数5.、2材料及荷载取值说明5.、3加固支架选型6第六节、质量保证措施6.、1检验、验收管理6.、2使用管理：7第七节、安全保证措施

2、7第八节、支撑体系的拆除7、1地下室顶板可承受施工荷载后拆除7、2安全文明施工措施8第九节、加固支架的强度、刚度及稳定性验算8、1底板方木的强度和刚度验算9、2托梁材料计算10、3立杆稳定性验算12用江苏中南建筑产业集团有限责任公司用江苏中南建筑产业集团有限责任公司车库顶板加固施工方案 车库顶板加固施工方案第一节、编制依据序号编制依据备注星尚雅苑施工组织设计星尚雅苑施工设计图纸星尚雅苑施工平面布置图建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1662016)建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)混凝土结构设计规范GB50010-2010(2015)建筑结构荷载规范GB50009-2012

3、安全设施计算软件第二节、工程概况序号项目内容1工程名称徐州双楼物流园区星尚雅苑安置小区工程2建设单位徐州双楼物流园区投资发展有限公司3监理单位徐州正大建设项目管理有限公司4设计单位苏州市民用建筑设计院有限责任公司徐州设计院5勘察单位无锡水文工程地质勘察院6施工单位江苏中南建筑产业集团有限责任公司7建筑面积248562.87成8工程位置徐州市贾汪区大吴镇华建路以南、文化路以西、吴中路以北瀛第三节、综合说明1依据本工程“结施”结构设计总说明：项目标准值项目标准值小车楼梯消防车（柱网大于）配电室消防车（柱网小于）地下室顶板考虑施工荷载取值（标准值），消防车通道结、根据现场平面布置图，地库顶板，所涉及

4、非永荷载主要为，行车道路（材料运输-动荷载，目前尚未超设计荷载使用）、钢筋料场及加工场、简易板房仓库（安全网、扣件）、施工电梯（底部设有框架柱），详见平面布置图.逋、目前地下室顶板所涉及材料堆功能性种类。序号涉及内容加固方式备注简易仓库无安全网、扣件施工电梯地库设置X框架柱，配筋为C,混凝土强度等级为，并采取钢管满堂脚手架纵距取，横距取动荷载钢筋堆放场采用扣件脚手架纵横间距0步距1盘圆C每件重量为。、直螺纹C每件重量为钢筋加工场无成品钢筋堆放禁止超过行车道路采用扣件脚手架纵横间距0步距动荷载水泥、砂、砌块堆场无堆放高度严禁超过米搅拌机篷无动荷载4车库顶板上禁止停放混凝土泵车施工。5盘圆钢筋最高

5、堆放两层，直螺纹钢筋按每种规格堆放三层。6所有车库顶板堆放材料均应放置限重标示牌。第四节、车库顶板堆载及施工便道荷载分析.、1钢筋加工区荷载：1、钢筋加工间单根立柱所传荷载基本在1.5吨以下，加工设备自重基本在2吨以内，且分布比较分散，远低于地下室顶板承载力，无需采取支撑措施。但在钢筋加工间旁应设限重标示牌。2钢筋半成品堆放区分布荷载一般在5KN/以下，小于地下室顶板承载力，无需采取支撑措施。3、地下车库顶板厚00,地下车库填土高度1.4m,20T消防汽车通行活荷载小于20KN/m2,图纸设计消防车通道荷载为20KN/m2。（跨度米）材料堆放与限载适用：4、在主体结构施工期间,钢筋加工棚需要外

6、,严禁将大比重的材料堆放于车库顶板上；在装修施工阶段,将建筑材料堆放于车库顶板,要求堆放于车库顶板的建筑材料不能超过楼板上的承载力即堆放集中荷载5KN/面,规定材料堆放高度在1800mm以内即可。顶板施工通道，车辆要求不超过20T。现场悬挂限重标示牌。第五节、加固搭设方案.、1基本搭设参数顶板加固支撑高H为3.45m,立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m,立杆纵距la取0.9m,横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示加固支撑的方木，截面宽50mm,高100mm，布设间距0.25m。.、2材料及荷载取值说明本加固支撑架

7、使用48X2.8钢管，钢管上严禁打孔。5.5.、3加固支架选型托梁加固支架立面图托梁加固支架立面图根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为加固支架的搭设材料，并用可调式顶托，进行相应的设计计算。第六节、质量保证措施6.、1检验、验收管理立杆最大弯曲变形矢高不超过L/500,横杆斜杆变形矢高不超过L/250。U形托螺纹部全完好，无滑丝现象，无严重锈蚀现象。搭设完，应进行检验，检验主要内容：1）垫板放置稳固。2）立杆不允许有松动现象。3）整架垂直度应小于L/500,但最大不超过100mm。4）对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L/200。5

8、）横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L/400。6）所有碗扣接头必须锁紧。检验合格后,报监理进行验收。礴、使用管理：脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改。第七节、安全保证措施根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。（1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。（2）施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全带。（3）

9、所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验。（4）夜间施工要有足够照明。（5）在搭设过程中，应注意调整架体的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现。（6）在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。（7）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m。（8）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（9）脚手架料、木方、在塔吊吊运时，必须分开单独吊运，不得与其它物件混装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点起吊，且保证两端平衡，防止杆件滑落伤人。（10）重点对塔司和信号工培训，吊装大模时轻

10、起轻放，减少对楼板冲击。（11）脚手架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，项目部收通过后，报监理验收。不通过验收合格的脚手架严禁使用。第八节、支撑体系的拆除8.、1地下室顶板可承受施工荷载后拆除（1）拆除支撑架前应设警戒区，设置明显的标志，并有专人警戒。（2）拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业。蛹（）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。（）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。（7）

11、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。8.、2安全文明施工措施（1）、安全管理及交底：对所有安装、拆除的操作工人均应在进场时集中进行安全“三级”教育，工人上岗前施工管理人员应先进行钢管架搭设、拆除的安全技术交底，交底应在现场进行，应有针对性，应提醒操作人员应注意的安全要点；工人上岗时应戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋，高空作业时应戴牢安全带。（2）、搭设架体时安全操作注意事项：工作时要求思想集中，防止空中滑落；工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；严格按碗扣架搭设的顺序进行搭设，不得违反碗扣架搭设的先后顺序；传递材

12、料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量架体材料；（3）、拆除支撑架时安全操作注意事项：应在达到拆除条件时经管理人员审批并进行拆除安全交底后进行支撑架的拆除工作；拆除的施工部位应设置明显的警示标志，非作业人员不得入内；拆除架体时工人应思想高度集中，高空作业必须带好安全带，严防高空坠落；严格按照钢管架拆除的顺序进行拆除，从高处往低处拆，严禁先拆底部再拆上部；在同一工作面共同施工时，工人间应相协作；每组拆除人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相碰撞伤人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作。第九节、加固支架的强度、刚度及稳定性验算加固后上部荷载通过

13、车库顶板传递后作用在板底上，按照，底板底板方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底板方木平行的方向为纵向。礴、底板方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1)荷载计算已浇混凝土自重标准值：x1=0.4X24X0.25=2.4kN/m；板中钢筋自重标准值：x2=0.4X1.1X0.25=0.11kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3=1X0.25=0.25kN/m；钢大模板荷载标准值：x4=2X0.25=0.5kN/m；以上1、2项为恒载，取分项系数1.35，3、4项为活载，取分项系数1.4，则底板的荷载设计值为：g2=(x1+x2)X1

14、.35=(2.4+0.11)X1.35=3.39kN/m；q2=(x3+x4)X1.4=(0.25+0.5)X1.4=1.05kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1g2x1a2-0.117Xq2xla2=-0.1X3.39X0.92-0.117X1.05X0.92=-0.382kN-；(2)方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=60X802/6=6.4X104mm3；=M/Wf=0.382X106/(6.4X104)=5.972N/mm2；底板方木的受弯强度计算值=5.972N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。(3)底板方木产

15、生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6X3.49X0.9+0.617X1.05X0.9=2.468kN；按照下面的公式对底板方木进行抗剪强度验算：=3Q/(2bh)f施=3X467.53/(2X60X80)=0.771N/mm2；所以，底板方木的抗剪强度=0.771N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。(4)底板方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=60X803/12=2.56X106mm4；根据JGJ1302001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0

16、.521X(x1+x2+x3)Xla4/(100XEXI)+0.192X(x4+x5)Xla4/(100XEXI)=0.425mm；底板方木的挠度计算值max=0.425mm小于挠度设计值二m(900/150,10)mm，满足要求。9.、2托梁材料计算根据JGJ1302001,板底托梁按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。(1)荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取(二)中方木内力计算的中间支座反力值,即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1X3.49X0.9+1.2X1.05X0.9=4.

17、589kN；按叠加原理简化计算,托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。(2)强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方:50X100mm；W=83.333X103mm3；1=416.667X104mm4；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN檄)托梁计算变形图(mm)黑修吊甲常8.7018.6978.5588.554.4624.4531C84.0990.136|o.1464.735k70.4955.0S84.4624.4531C84.0990.136|o.1464.735k70.4955.0S83.9E20989.3339.3399.6879.689托梁计算剪力图(kN)中间

18、支座的最大支座力Rmax=18.247kN；托梁的最大应力计算值=1.006X106/83.333X103=12.074N/mm2；托梁的最大挠度max=2.203mm；托梁的抗弯强度设计值fm=13N/mm2；托梁的最大应力计算值=12.074N/mm2大于方木抗弯强度设计值fm=13N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度计算值max=2.203小于最大允许挠度=m(00/10,10)mm,满足要求！、3立杆稳定性验算立杆计算简图不组合风荷载时，立杆稳定性计算亚(1)立杆荷载作用于加固支架的荷载包括静荷载和活荷载。静荷载标准值包括以下内容：支架的自重(kN)：NG1=3.84X3.6=13.8

19、24kN；(2)龙骨的自重(kN)：NG2=0.075X0.9X0.9=0.061kN；N=24X0.4X0.9X0.9=7.776kN；G3静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=21.661kN；活荷载为施工荷载标准值大模板吊装产生的荷载：(1)活荷载标准值：NQ=(0.250.5)X0.9X0.9=0.608kN立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG1.4NQ=1.2X21.6611.4X0.608=26.843kN(2)立杆稳定性验算。按下式验算=1.05N/(AKH)-轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A一立杆的截面面积，取4.89X102mm2；KH-高度

20、调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度10按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2X0.1=1.7m；l0=kh=1.167X1.427X1.5=2.498m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a-加固支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至加固支撑点的长度，取0.1m；-加固支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.427；k-计算长度附加系数，按规程附表D-2取值为1.167；故l0取2.498m；=l0/i=2.498X103/15.8=159；查规程附录C得=0.277；KH=1；超=1.05XN/(AKh)=1.05X26.843X103/(0.277X4.89X102)=208.084N/mm2；立杆的受压强度计算值=208.084N/mm2大于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2