某办公楼建筑结构设计及计算书(本科)

1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.设计简介按照毕业设计大纲要求，毕业设计构想为三跨四层框架楼，在结构计算中选择结构方案中横向框架进行结构、抗震设计，具体步骤如下：建筑设计及结构设计说明；进行框架选选型，做出计计算简图图；进行重力荷荷载代表表值计算算,利用用结构顶点点假想位移移法求出出自震周周期；按底部剪力力法计算算水平地地震荷载载作用下下大小，求求出在水水平荷载载作用下下的结构构内力（弯弯矩、剪剪力、轴轴力）；计算竖向恒恒载及活活荷载作作用下的的结构内内力，找出最最不利内内力组合合；选取最安

2、全全的结果果进行配筋筋并绘图图；进行了结构构方案中中的楼板板、楼梯梯、基础础的设计计，并进进行验算算；施工图绘制制。关键词： 框架 结结构设计计 抗震震设计Accorrdinng tto tthe demmandd off grraduuatiion dessignn,Itt caan bbe ddesiigneed tto bbe aa frramee arrchiiteccturre wwithh 3 or 4 fflooors, thhe sstruuctuurall annd aantii-seeismmic dessignn inn thhe llonggituudinnal fra

3、amess wiill be donne iin sstruuctuurall caalcuulattionn,thhe sspeccifiic sstepps aare as folllowws: 1,Inttrodducttionn off arrchiiteccturral andd sttruccturral dessignn. 2,Makke aa skketcchy draawinng bbefoore sellecttingg thhe fframme. 3,Thee weeighht oof ggravvityy iss caalcuulatted,andd thhen cal

4、lcullateed tthe vibbratte ccyclle bby uutilliziing thee peeak-dissplaacemmentt meethood. 4,Thee seeismmc fforcce ccan be asssignned acccorddingg too thhe ssheaarinng sstifffneess of thee frramees oof tthe diffferrentt axxis,theen tthe intternnal forrce (beendiing mommentt,shhearringg foorcee annd aa

5、xiaal fforcce)iin tthe strructturee unnderr thhe hhoriizonntall looadss caan bbe ccalccuiaatedd.5,Callcullatee thhe iinteernaal fforcce iin tthe strructturee unnderr thhe ddeadd orr liive loaads,andd thhen finnd oone or sevveraal ssetss off thhe mmostt addverrse commbinnatiion of intternnal forrce.6

6、,Choose thee beest andd doo thhe ddrawwinggs.7,Thee deesiggn oof tthe lanndinng sslabb,thhe sstaiirs andd laandiig ggirdder is appproaacheed,aand callcullatee itt.8,Do thee drrawiingss. Keywoordss : frramees, sttruccturral dessignn, antti-sseissmicc deesiggn第一部分：建筑设设计说明明一、设计依依据本工程采用用的主要要标准及及有关法法规、资资

7、料： 1、建筑筑结构统统一标准准（GGB688844） 2、建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准（GB500682001） 3、建筑筑抗震设设防分类类标准（GB5022395） 4、建筑筑结构荷荷载规范范（GGB500009920001） 5、混凝凝土结构构设计规规范（GB500102002） 6、建筑筑地基基基础设计计规范（GB500072002） 7、建筑筑抗震设设计规范范（GGB500011120001） 8、砌体体结构设设计规范范（GGB500003320001）二、建筑设设计说明明本工程为+办公楼楼,为框框架结构构，四层层，檐高高15.40米米，室内内外高差差 0.45米米，室内内地坪

8、0.0000 ，建筑筑面积336000平方米米，建筑筑抗震设设防标准准为八度度；根据毕业设设计任务务书的要要求，坚坚持经济济、适用、美观的的建设方方针，充分满满足业主主并考虑虑使用者者对使用用功能的的要求，做到功功能分区区明确，流线清清晰，方便使使用， 合理组组织好各各种人流流、车流，使内外外交通简简捷、畅通，互不干干扰，参参考了一一些已经经使用的的设计后后，我确确定了自自己的设设计方案案，以此此确定最最终的建建筑设计计方案。（平平面图详详见图11.1）方案整体为为L型，其其中设置置变形缝缝一道，所所有房间间均为矩矩形，比比较传统统，经济济实用，有有利于引引导人流流，且外外形较好好，整体体布局

9、较较为紧凑凑，有利利于抗震震设计。建筑平面设设计主要要应考虑虑建筑物物的功能能要求，力力求建筑筑物的美美观大方方，同时时兼顾结结构平面面布置尽尽量规则则合理和和抗震要要求，以以便于结结构设计计。综合合考虑建建筑和结结构设计计的要求求，拟定定内廊及及外廊兼兼顾式平平面框架架形式。使用部分房间主要为办公室、会议室、活动室等，附属使用房间为厕所、贮藏、电气、设备用房等，交通部分为内廊、门厅、过厅、楼梯（主楼梯1个，次楼梯1个）。对于平面布置作如下几点说明： 图图1.11 方方案平面面示意图图1）为了满满足不同同类型的的房间对对使用面面积的要要求，同同时考虑虑结构的的受力合合理性及及柱网的的经济尺尺寸

10、，本本设计柱柱网基本本上采用用6.553.99m，局局部地方方采用更更小的柱柱网尺寸寸；2）走廊宽宽度根据据本设计计要求取取轴线宽宽度2.5m，主主要人流流通道为为位于大大楼中部部的主楼楼梯。为为了满足足防火要要求，在在西侧面面设置了了楼梯作作为次人人流通道道和满足足火灾时时人员疏疏散要求求。 建筑立面面设计结合平面设设计中框框架柱的的布置，立立面上主主要采用用横向划划分，外外墙将柱柱完全内内包。外外观上显显得平整整，稳重重；同时时，考虑虑到框架架结构的的优点，柱柱间多用用窗少用用墙，使使窗与柱柱及窗间间墙之间间形成了了有节奏奏的虚实实对比，显显得明快快、活泼泼，同时时也得到到了良好好的采光光

11、效果。大大门正中中间，使使整个建建筑物显显得美观观大方。大大门采用用玻璃旋旋转门，使使整个大大门显得得现代并并且节能能，门厅厅空间显显得通透透，宽大大的雨蓬蓬和大门门的设置置一同起起到了突突出主要要入口功功能，起起到了吸吸引人流流导向的的作用。屋顶檐口采采用重色色调，使使屋顶美美观又不不失大方方。设计计成可上上人屋面面，必要要时可开开辟成临临时活动动场所。同同时极大大的方便便了屋面面的检修修。三、建筑施施工说明明一）、地面面做法地面均为水水泥地面面，作法法见苏JJ95001-22-2。二）、楼面面做法 楼面均均为水泥泥地面，作作法见苏苏J95501-3-22。卫生生间地面面以1%坡向地地漏。三

12、）、踢脚脚做法踢脚除楼梯梯间外均均为水泥泥踢脚，做做法见苏苏J95501-4-11高为1150MMM，取取消面层层。四）、内墙墙面做法法 做做法见苏苏J95501-5-55。五）、外墙墙面做法法为混合砂浆浆粉刷墙墙面，外外刷涂料料，做法法见苏JJ95001-66-4，分分格线（宽宽X深）220X115。六）、屋面面做法屋面防水的的等级为为二级，平平屋面做做法见苏苏J95501-7-225(保保温层水水泥防水水珍珠岩岩块，最最薄处770厚，找找坡用11：8现现浇水泥泥珍珠岩岩)。七）、平顶顶做法现浇钢筋混混凝土楼楼板下做做法见苏苏J95501-8-44。八）、楼梯梯做法 楼梯栏杆扶扶手详见见苏J

13、995055-5,栏杆油油漆详见见苏J995011-9-23，扶扶手油漆漆详见苏苏J95501-9-33。九）、坡道道做法做法详见苏苏J95501-11-9。散散水：散散水做法法做法见见苏J995011-122-5，宽宽度为6600MMM。十）、油漆漆做法主要是办公公室木门门油漆，采采用清漆漆。十一）、其其它：1、窗为铝铝合金推推拉窗，采采用900系列，颜颜色为银银白色。2、木门断断面为级。3、门厅处处车坡道道为花岗岗条石坡坡道，具具体做法法为：a：1000厚花岗岗条石面面层，表表面剁平平。b：30厚厚1：33干硬性性水泥砂砂浆结合合层。c：素水泥泥浆一道道。d：1000厚C115砼。e：20

14、00厚碎石石灌M22.5号号混合砂砂浆。f：素土夯夯实。4、散水为为砼散水水，做法法如下：a：20厚厚1：22水泥砂砂浆抹面面，压实实抹光。b：60厚厚C155砼。c：素土夯夯实向外外坡4%。四、地质资资料建筑场地地地形平坦坦，地基基土成因因类型为为冰水洪洪积层。自自上而下下叙述如如下：新近沉积层层（第一一层），粉粉质粘土土，厚度度0.551.0米，岩岩性特点点，团粒粒状大孔孔结构，欠压密密。粉质粘土层层（第二二层），地地质主要要岩性为为黄褐色色分之粘粘土，硬硬塑状态态，具有有大孔结构，厚厚度约33.0米米, qqsk=3540kkPa。粉质粘土层层（第三三层），地地质岩性性为褐黄黄色粉质质粘

15、土，具具微层理理，含铁铁锰结核，可塑状状态，厚厚度3.5米， qqsk=3035kkPa。粉质粘土层层（第四四层），岩岩性为褐褐黄色粉粉质粘土土，具微微层理，含含铁锰结结核，硬塑状态，厚厚度未揭揭露，qqsk=4060kkPa,qpkk=1550020000kPPa。不考虑地下下水。场场地为11类一组组Tg（s）=0.25ss 第二部分：结构设设计说明明本工程为新新沂经济济技术开开发区规规划建设设局办公公楼,为为框架结结构，四四层，檐檐高155.400米，室室内外高高差 00.455米，室室内地坪坪0.0000 ，建筑筑面积336000平方米米，建筑筑抗震设设防标准准为八度度；结构方案形式：框

16、架架结构；结构框架类类别：采采用现浇浇钢筋混混凝土梁梁板结构构；框架节点：采用刚刚性连接接；结构布置：本办公公楼框架架的承重重方案为为横向框框架承重重方案。框架结构的的计算简简图：横向框架组组成的空空间结构构纵向框框架组成成的空间间结构框架结构的的计算简简图梁柱断面尺尺寸，材材料级别别材料级别：砼：柱柱、梁、板板C300；基础础：C115，钢钢筋：柱柱梁级；板板、基础础级；梁柱断面尺尺寸：（1）、梁梁截面高高度一般般取梁跨跨度的11/122至1/8。本本方案横横向梁取取1/111650006000mm，截截面宽度度取65501/223000mm，可可得横向向梁的截截面初步步定为bbh=3300

17、*6000；纵向向梁1/1025000=2250mmm，可可得横向向梁的截截面初步步定为bbh=2250*4500；（2）、框框架柱截截面尺寸寸应考虑虑两个方方向的强强度和刚刚度要求求，其截截面高度度根据以以下几种种方法初初步确定定：取H=（11/155-1/20）HH，其中中H为层层高，但但大于等等于300cm考虑柱的轴轴压比NN/Fcca小于于等于00.9考虑以上两两个因素素，考虑虑柱网尺尺寸不大大，决定定选用截截面尺寸寸为40004000mm的的方形柱柱。梁截面尺寸寸（mmm）混凝土等级级横梁（bh）纵梁（bh）GH跨、JJK跨HJ跨C20300660025044503006600柱截面

18、尺寸寸（mmm）层次混凝土等级级bh1C2040044002-4C204004400第三部分：重力荷荷载计算算一、资料准准备：查荷载规规范可可取：屋面永久荷荷载标准准值（上上人）30厚细石石混凝土土保护层层 2220.003=00.666KN/m2 三毡四油防防水层 0.4 KKN/mm220厚矿渣渣水泥找找平层 114.550.002=00.299 KNN/m22150厚水水泥蛭石石保温层层 550.115=00.755 KNN/m22120厚钢钢筋混凝凝土板 250.112=33.0 KN/m2 合计 5.110 KKN/mm2、1-44层楼面面：20厚水泥泥沙浆地地面 0.4 KNN/m

19、22120厚钢钢筋混凝凝土板 2250.112=33.0 KN/m2 合计 3.40 KKN/mm2、屋面及及楼面可可变荷载载标准值值：上人屋面均均布活荷荷载标准准值 2.0 KKN/mm2楼面活荷载载标准值值 22.0 KN/m2屋面雪荷载载标准值值 SK=urS0=1.00.22=0.2 KKN/mm2 （式式中ur为屋面面积雪分分布系数数）、梁柱密密度 25 KN/m3蒸压粉煤灰灰加气混混凝土砌砌块 5.55KN/m3墙重 1.72 KN/m2二、重力荷荷载代表表值的计计算：第一层：（1）、梁梁、柱：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KKN/mm3）体 积（m3）数 量(根)单 重

20、（KN）总 重（KN）横梁59003006600251.062426.500636.00019002504450250.21125.2563.000纵梁33003006600250.592014.755295.00054003006600250.97224.25548.500类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KKN/mm3）体 积（m3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱36004004400250.57664814.400691.220（2）、内内外填充充墙重的的计算： 横墙： GH跨跨、JKK跨墙：墙厚2240mmm，计计算长度度59000mmm，计算算高度336000-6

21、000=330000mm。 单跨跨体积：0.2245.993=4.25mm3 单跨跨重量：4.2555.55=233.388KN 数量量：244 总重重：23.33824=5611.122KN GJJ跨墙：墙厚2240mmm，计计算长度度1900mmm，计计算高度度36000-6600=30000mmm。 单跨跨体积：（1.93-11.5*1.88）0.224=00.722m3 单跨跨重量：0.7225.55=3.96KKN 数量量：2 总重重：3.962=7.92KKN 厕所横横墙：墙墙厚1000mmm，计算算长度443500mm，计计算高度度36000-1120=34880mmm。 体积积

22、：0.104.3553.448=11.511m3 重量量：1.515.00=7.555KNN 横墙总总重：5561.12+7.992+77.555=5776.559KNN 纵墙： 跨外外墙：单单个体积积：（3.33.00）-（11.81.88） 0.224=11.59984mm3数量：166总重：1.59884165.55=1440.666KNN 厕所外外纵墙：体积：4.773.00-1.81.552=8.770 mm3总重：8.705.55=477.855KN 楼梯间间外纵墙墙：体积积：5.43.00-1.83.66=9.722 m33总重：9.725.55=533.466KN 内纵墙墙：单

23、个个体积：(3.333.00-0.92.7) 0.224=11.79928mm3 单单个重量量：1.792285.55=9.86KKN数量：188总重：9.8618=1777.488KN 厕所纵纵墙：单单个体积积：0.24（4.73-11.82.77）=2.221766m3 单个个重量：2.2217665.55=122.200KN数量：1总重：122.2001=12.20KKN 办公室室纵墙：总重：3.333.000.2245.55=133.077KN 纵墙总总重：1140.66+47.85+53.46+1777.488+12.20+13.07=444.72KKN（3）、窗窗户计算算（钢框框玻

24、璃窗窗）： CC1窗户户：尺寸：18800mmm18000mm 自自重：00.4KKN/mm2 数量：16 重量：1.881.880.4416=200.744KN CC2窗户户：尺寸：15500mmm18000mm 自重重：0.4KNN/m22 数数量：44重量：1.51.880.444=4.332KNNC6窗户：尺寸：18800mmm36000mm 自重重：0.4KNN/m2 数数量：11重量：1.83.660.441=2.559KNN 总重重：200.744+4.32+2.559=227.665KNN（4）、门门重计算算： MM2木门门：尺寸寸：9000mmm2700mmm 自自重：00.

25、155KN/m2 数量：18 重量：0.992.70.11518=6.556KNN MM4：尺尺寸：554000mm30000mmm 自自重：00.4KKN/mm2 数量：1重量：5.43*00.41=6.448KNN 总重重：6.56+6.448=113.004KNN（5）、楼楼板恒载载、活载载计算（楼楼梯间按按楼板计计算）：面积：5.93.3318+5.995.442+11.9(444.4+5.99)+44.75.99=5377.677（m2） 恒恒载：33.45377.677=18228.0078KKN 活活载：22.05377.677=10775.334KNN由以上计算算可知，一层重力

26、荷载代表值为G1=G 恒+0.5G活=（6366+633）1.005+（2295+48.5）1.005+6691.201.005+5576.59+4444.722+27.65 +133.044+（18828.0788+10075.34）0.5 =43334.09KKN注：梁柱剩剩上粉刷刷层重力力荷载而而对其重重力荷载载的增大大系数11.055。2、第二层层：（1）、梁梁、柱横梁：GH跨：3300mmm6000mm 26.5KNN24根根=6366KNJK跨：2250mmm4000mm 5.255KN12根根=63KNN 纵梁梁：295+448.55=343.50KKN 柱： 类别计算高度（mm

27、）截 面（mm）密 度（KKN/mm3）体积（m3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱36004004400250.57664814.4691.220（2）、内内外填充充墙重的的计算：横墙总重：5766.599KN纵墙： 比较第第二层纵纵墙与第第一层的的区别有有： 大厅：一层有有M4 二层JJ(144)(116)、HH(144)(116)跨跨有内墙墙。 比较较异同后后，可得得第二层层纵墙总总重为：444.772+（33.05.44-1.42.11）0.2245.55+（33.05.44-1.883.66）0.2245.55 =4755.055KN（3）、窗窗户计算算（钢框框玻璃窗窗）：

28、 CC1窗户户：尺寸：18800mmm18000mm 自自重：00.4KKN/mm2 数量：16 重量：1.881.880.4416=200.744KN CC2窗户户：尺寸：15500mmm18000mm 自重重：0.4KKN/mm2 数数量：44重量：1.51.880.444=4.332KNNC6窗户：尺寸：18800mmm36000mm 自重重：0.4KNN/m22 数数量：22重量：1.83.660.442=5.118KNN 总重重：200.744+4.32+5.118=330.224KNN（4）、门门重计算算： MM2木门门：尺寸寸：9000mmm2700mmm 自自重：00.155K

29、N/m2 数量：18 重量：0.992.70.11518=6.556KNN MM1：尺尺寸：114000mm21000mm 自自重：00.155KN/m2 数量：1重量：551=0.444KNN 总重重：6.56+0.444=77.000KN（5）、楼楼板恒载载、活载载计算（楼楼梯间按按楼板计计算）： 面积：5377.677（m2） 恒载：3.45377.677=18228.0078KKN 活载：2.005377.677=10775.334KNN由以上计算算可知，二层重力荷载代表值为G2=G 恒+0.5G活=（6366+633）1.005+（2295+48.5）1.005+

30、6691.201.005+5576.59+4755.055+30.24 +7.00+（18828.0788+10075.34）0.5 =43360.97KKN注：梁柱剩剩上粉刷刷层重力力荷载而而对其重重力荷载载的增大大系数11.055。3、第三层层：比较其与第第二层相相同，可可得三层层重力荷荷载代表表值为：G3=43360.97KKN4、第四层层：G4=43360.97KKN集中于各楼楼层标高高处的重重力荷载载代表值值G i的计计算结果果如下图图所示： 第四部分：横向水水平荷载载作用下下框架结构的内力力和侧移移近似计计算一、梁线刚刚度、柱柱侧移的的计算表表：砼C20 ECC=255.51066

31、构件bh（mm2）I0=1/12bbh3I=L（m）kb= EECI/LL边框架中跨梁0.250.4450.001189881.5I00=0.002284882.529.0551003边跨梁0.300.6600.005541.5 II0=0.008816.531.7881003中框架中跨梁0.250.4450.001189882I0=00.000379962.538.7221003边跨梁0.300.6600.005542I0=00.011086.542.377100314层柱柱0.400.40.002213330.002213333.615.1111003柱的侧移刚刚度D的的计算：计算过程见见

32、下表：边框架24层D值值的计算算：D中柱（4根根）4.02660.66889346边柱（4根根）2.10330.51337177中框架24层D值值的计算算：D中柱（400根）5.36770.7299101999边柱（400根）2.80440.58448171边框架首层层D值的的计算：D 中柱（4根根）4.02660.7511105077边柱（4根根）2.10330.63448870中框架首层层D值计计算：D中柱（400根）5.36770.7966111377边柱（400根）2.80440.68889626D1层=（1005077+88870）4+（1111337+996266）40=90880

33、288D2-44层=(93346+71777) 4+(101199+81771) 40=80008922由此可知，横横向框架架梁的层层间侧移移刚度为为：层次1234Di（NN/mmm）9080228800899280089928008992D1/D2=90880288/800089220.7，故故该框架架为规则则框架。横向自振周周期的计计算：横向自振周周期的计计算采用用结构顶顶点的假假想位移移法。1、基本自自振周期期T1（s）可可按下式式计算：T1=1.7T （bs）11/2注：bss 假想想把集中中在各层层楼面处处的重力力荷载代代表值GGi作为水水平荷载载而算得得的结构构顶点位位移。T结构基

34、基本自振振周期考考虑非承承重砖墙墙影响的的折减系系数，取取0.66。bs按以以下公式式计算：VGi=Gk（u）ii= VVGi/D ijj bs=（u）k注：D ij 为第i层的层层间侧移移刚度。 （u）i为第i层的层间侧移。 （u）k为第k层的层间侧移。 s为同同层内框框架柱的的总数。结构顶点的的假想侧侧移计算算过程见见下表。结构顶点的的假想侧侧移计算算层次Gi（KNN）VGi（KKN）D i（N/mmm）ui（mmm）ui（mmm）44360.974360.9780089925.4551.86634360.978721.94800899210.89946.41124360.97130822

35、.911800899216.34435.52214334.09174177.000908022819.18819.188T1=1.7T （bs）11/2 =1.70.66(0.051186)1/22=0.2332288(s)2、水平地地震作用用及楼层层地震剪剪力的计计算：本结构高度度不超过过40mm，质量量和刚度度沿高度度分布比比较均匀匀，变形形以剪切切型为主主，近似似于单质质点体系系结构，可可以采用用底部剪剪力法计计算水平平地震作作用，即即：1、结构等等效总重重力荷载载代表值值GeqqGeq=00.855Gi=0.855（43334.009+43360.973）=148004.445（KKN

36、） 2、计计算水平平地震影影响系数数1查表得二类类场地近近震特征征周期值值Tg=0.30ss。查表得设防防烈度为为8度的的maxx=0.161=（TTg/T1）0.99maxx =（0.3/00.2332288）0.990.116 =0.201143 3、结结构总的的水平地地震作用用标准值值FEkkFEk=1Geq =0.201143165500.91 =33323.73（KKN） 因因1.44Tg=1.40.33=0.42ssT11=0.232228ss，所以以不须考考虑顶部部附加水水平地震震作用。各质点横向向水平地地震作用用按下式式计算： Fii=GiHiFEk/（GkHk）地震作用下下各

37、楼层层水平地地震层间间剪力VVi为 Vii=Fk（i=1，22，n）计算过程如如下表：各质点横向向水平地地震作用用及楼层层地震剪剪力计算算表层次Hi（m）Gi（KNN）GiHi（KNm）GiHi/GjHjFi（KNN）Vi（KNN）414.44360.97627977.9770.400021330.161330.16310.84360.97470988.4880.30002997.7782327.9427.24360.97313988.9880.20001665.0082993.0213.64334.09156022.7220.09995330.7713323.731568998.115各质点

38、水平平地震作作用及楼楼层地震震剪力沿沿房屋高高度的分分布见下下图：水平地震荷荷载作用用 层间间剪力分分布 （具具体数值值见上表表）三、多遇水水平地震震作用下下的位移移验算：水平地震作作用下框框架结构构的层间间位移（u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（u）ii = Vi/D ijju i=（u）k各层的层间间弹性位位移角e=（u）i/hi，根据据抗震震规范，考考虑砖填填充墙抗抗侧力作作用的框框架，层层间弹性性位移角角限值e11/5550。计算过程如如下表：横向水平地地震作用用下的位位移验算算层次Vi（KN）D i（N/mmm）（u）ii （mm）ui（mm）hi（mm）e=（u）i /h

39、hi41330.1680089921.661111.966536001/2166732327.9480089922.907710.300436001/1233822993.0280089923.73777.397736001/963313323.7390802283.66003.660036001/9844由此可见，最最大层间间弹性位位移角发发生在第第二层，11/96630，说说明xal，则则x=（VVG+allq2/2）/（q11+q2）可得跨间最最大正弯弯矩值：Mmax=MG+VGx-（qq1+ qq2）x2/2+alqq2（x-al/3）/2若VG00，则MMmaxx=MG2）同理，三三

40、角形分分布荷载载和均布布荷载作作用下，如如下图： VG= -（MHH+MJ）/ll+q11l/22+q22l/44 x可由下下式解得得： VVG=q1x+xx2q2/l可得跨间最最大正弯弯矩值：Mmaax=MMH+VHx-qq1x2/2-x3q2/3ll第1层GHH跨梁： 梁上上荷载设设计值：q1=1.28.446=110.115 KKN/mm q2=1.2（8.116+00.54.66）=122.555 KNN/m 左震： MGG=48.83/0.775=665.111 KKNm MHH=-0.48/0.775=-0.664 KKNmVG= -（MGG-MH）/ll+q11l/22+（11-

41、a）llq2/2 =-（665.111+0.664）/6.55+100.1556.55/2+12.556.55(1-1/33.333)/2 =51.41 KN 由于于51.41-（210.15+12.55）2.5/2=24.100，故故xaal=ll/3.33=2.55mx=（VGG+allq2/2）/（q11+q2）=（51.41+2.512.55/2）/（100.155+122.555）=2.966m Mmaxx=MG+VGx-（qq1+q2）x2/2+alqq2（x-al/3）/2=65.111+51.412.996-（110.115+112.555）（2.996）2/2+12.552.

42、5（2.996-22.5/3）/2=151.20 KNm REMmaxx=0.751511.200=1133.400 KNNm右震： MG=-1114.227/00.755=-1152.36 KNm MH=1044.155/0.75=1388.877 KNNmVG= -（MGG-MH）/ll+q11l/22+（11-a）llq2/2 =（1552.336+1388.877）/6.5+110.1156.55/2+12.556.55(1-1/33.333)/2 =1066.333 KNN由于1066.333-（2210.15+12.55）2.5/2=65.270，故故xaal=ll/3.33=2.

43、55mx=（VGG+allq2/2）/（q11+q2）=（1066.333+2.5512.55/2）/（100.155+122.555）=5.388m Mmaxx=MG+VGx-（qq1+q2）x2/2+alqq2（x-al/3）/2=-1522.366+1066.3335.338-（110.115+112.555）（5.338）2/2+12.552.5（5.338-22.5/3）/2=162.50 KNm REMmaxx=0.751622.500=1211.888 KNNm 其其它跨间间的最大大弯矩计计算结果果见下表表： 跨间最最大弯矩矩计算结结果表层次1234跨GHHJGHHJGHHJGH

44、HJMmax127.5586.12127.5586.12127.5586.12119.6691.814、梁端剪剪力的调调整：抗震设计中中，二级级框架梁梁和抗震震墙中跨跨高比大大于2.5，其其梁端剪剪力设计计值应按按下式调调整：V=Reevb（MM lb +MM rb）/lln +VV Gbb（1）、对对于第44层， GH跨：受力如如图所示示：梁上荷载设设计值：q1=1.24.55=5.4 KKN/mm qq2=1.2（12.24+0.554.66）=17.445 KKN/mm V Gb=5.446.55/2+17.452.44/2=38.49 KN lnn=6.55-0.4=6.10 mm左震

45、：M lb=13.63/0.775=118.117 KKNm M rb=28.87/0.775=338.449KNNm V=Revb（MM lb +MM rb）/lln +VV Gbb =0.7751.2（18.17+38.49）/6.110+38.49 =36.02 KN右震：M lb=-544/0.75=-722.000 KNNm M rb=66.1/00.755=888.133 KNNm V=Revb（MM lb +MM rb）/lln +VV Gbb =0.7751.2（72+88.13）/6.110+38.49 =52.49 KNBC跨：受受力如图图所示： 梁上荷载设设计值：q1=1

46、.22.811=3.337 KKN/mm qq2=1.2（9.95+00.5*3.99）=144.288KN/m V Gb=3.3372.5/2+14.281.955/2=18.14 KN lnn=2.5-0.4=2.11 m左震：M lb= MM rb=-199.666/0.75=-266.211 KNNm V=Revb（MM lb +MM rb）/lln +VV Gbb =0.7751.2226.21/2.11+18.14 =36.007 KKN右震：M lb= MM rb=-522.288/0.75=-699.711 KNNm V=Revb（MM lb +MM rb）/lln +VV G

47、bb =0.7751.2269.71/2.11+18.14 =73.37 KN（2）、对对于第11-3层层， GH跨：q1=1.28.446=110.115 KKN/mm q22=1.2（8.116+00.54.66）=122.555 KNN/m V GGb=110.1156.55/2+12.552.44/2=48.05 KN HJ跨：q1=1.22.811=3.337 KKN/mm q22=1.2（9.995+00.53.9）=114.228 KKN/mm V Gb=3.3372.5/2+14.281.955/2=18.14 KN剪力调整方方法同上上，结果果见477页各层层梁的内内力组合合和

48、梁端端剪力调调整表。六、框架柱柱的内力力组合：取每层柱顶顶和柱底底两个控控制截面面，组合合结果如如下表：横向框架GG柱弯矩矩和轴力力组合层次截面内力SGk调幅幅后SQk调幅幅后SEk（11）SEk（22）Re11.2（SGk+00.5SSQk）+1.3SEEk1.35SSGk +1.00SQkk1.2SGGk+11.4SSQkMmaxMM12NNminNmax4柱顶M19.900 5.06 -34.668 34.688 -13.66354.000 31.933 30.966 54.000 -13.663 31.933 N71.722 24.700 -8.722 8.72 67.166 84.1

49、77 121.555 120.66484.177 67.166 121.555 柱底M-16.111 -4.033 43.799 -43.779 26.388 -59.001 -25.778 -24.997 -59.001 26.388 -25.778 N86.122 24.700 -8.7228.72 80.122 97.133 140.996 137.99297.133 80.122 140.996 3柱顶M16.111 4.03 -34.668 34.688 -17.55050.133 25.788 24.977 50.133 -17.550 25.788 N165.008 49.400

50、 -29.775 29.755 141.880 199.881 272.226 267.226199.881 141.8801 272.226 柱底M-16.111 -4.033 35.066 -35.006 17.877 -50.550 -25.778 -24.997 -50.550 17.877 -25.778 N179.448 49.400 -29.775 29.755 154.776 212.777 291.770 284.554212.777 154.776 291.770 2柱顶M16.111 4.03 -34.668 34.688 -17.55050.133 25.788 24.

51、977 50.133 -17.550 25.788 N258.444 74.100 -52.555 52.555 214.770 317.118 422.999 413.887317.118 214.770 422.999 柱底M-16.111 -4.033 58.277 -58.227 40.500 -73.113 -25.778 -24.997 -73.113 40.500 -25.778 N272.88474.100 -52.555 52.555 227.666 330.114 442.443 431.115330.114 227.666 442.443 1柱顶M16.111 4.03

52、-34.668 34.688 -17.55050.133 25.788 24.977 50.133 -17.550 25.788 N351.880 98.800 -73.667 73.677 289.225432.991 573.773 560.448432.991 289.225 573.773 柱底M-16.111 -4.033 101.446 -101.46 82.611 -115.24 -25.778 -24.779 -115.24 82.611 -25.778 N366.22098.800 -73.667 73.677 302.221445.887 593.117 577.77644

53、5.887 302.221 593.117 横向框架HH柱弯矩矩和轴力力组合层次截面内力SGk调幅幅后SQk调幅幅后SEk（11）SEk（22）Re11.2（SGk+00.5SSQk）+1.3SEEk1.35SSGk +1.00SQkk1.2SGGk+1.4SQQkMmaxMM12NNminNmax4柱顶M-10.666 -3.299 -42.008 42.088 -52.110 29.955 -17.668 -17.440 -52.110 -52.110 -17.668 N104.880 38.255 -7.344 7.34 104.335 118.669 179.773 179.33110

54、4.335 104.335 179.773 柱底M9.50 2.15 18.911 -18.991 27.955 -8.922 14.988 14.411 27.955 27.955 14.988 N119.220 38.255 -7.344 7.34 117.334 131.665 199.117 196.559117.334117.334 199.117 3柱顶M-9.500 -2.155 -61.991 61.911 -69.888 50.844 -14.998 -14.441 -69.888 -69.888 -14.998 N228.001 76.500 -17.117 17.177

55、222.889 256.337 384.331 380.771222.889 222.889 384.331 柱底M9.50 2.15 44.833 -44.883 53.233 -34.119 14.988 14.411 53.233 53.233 14.988 N242.44176.500 -17.117 17.177 235.885 269.333 403.775 397.999235.885 235.885 403.775 2柱顶M-9.500 -2.155 -72.771 72.711 -80.441 61.377 -14.998 -14.441 -80.441 -80.441 -1

56、4.998 N351.222114.775 -39.224 39.244 329.448 405.999 588.990 582.111329.448 329.448 588.990 柱底M9.50 2.15 64.488 -64.448 72.399 -53.335 14.988 14.411 72.399 72.399 14.988 N365.662114.775 -39.224 39.244 342.444 418.995 608.334 599.339342.444 342.444 608.334 1柱顶M-9.500 -2.155 -38.116 38.166 -46.772 27.

57、699 -14.998 -14.441 -46.772 -46.772 -14.998 N474.443 153.000 -57.446 57.466 439.881 551.886 793.448 783.552439.881 439.881 793.448 柱底M9.50 2.15 108.661 -108.61 115.441 -96.338 14.988 14.411 115.441 115.441 14.988 N488.883 153.000 -57.446 57.466 452.777 564.882 812.992 800.880452.777 452.777 812.992

58、七、柱端弯弯矩设计计值的调调整：1、G柱：第4层，按按抗震震规范，无无需调整整。第3层，柱柱顶轴压压比uuN = NN/Acc fc=1999.811103/9.66/40002=0.1330.15，无无需调整整。柱底轴压比比uNN = NN/Acc fc=2122.777103/9.66/4002=0.133800.155。 可知知，一、二二层柱端端组合的的弯矩设设计值应应符合下下式要求求： Mc=cMb注：Mcc为节点点上下柱柱端截面面顺时针针或逆时时针方向向组合的的弯矩设设计值之之和，上上下柱端端的弯矩矩设计值值可按弹弹性分析析分配。 Mb为节点点左右梁梁端截面面顺时针针或逆时时针方向向

59、组合的的弯矩设设计值之之和。 c柱端弯弯矩增大大系数，二二级取11.2。 横向框架GG柱柱端端组合弯弯矩设计计值的调调整（相当于本本层柱净净高上下下端的弯弯矩设计计值）层次4321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RE（Mc=cMbb）54.000 59.011 50.133 70.033 70.344 68.566 68.566 144.005 REN84.177 97.133 199.881 212.777 317.118 330.114 432.991 445.887 2、H柱： 第44层，按按抗震震规范，无无需调整整。 经计计算当轴轴力N=fc Ac=0.159.6640002/10

60、03=2300.400 KNN 时， 方符符合调整整的条件件，可知知H柱调整整图如下下：横向框架HH柱柱端端组合弯弯矩设计计值的调调整层次4321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RE（Mc=cMbb）52.100 27.955 69.888 123.114 123.114 198.555 198.555 144.226 REN104.335 117.334 222.889 235.885 329.448 342.444 439.881 452.777 八、柱端剪剪力组合合和设计计值的调调整：例：第4层层：恒载载SGk =（M上上+M下）/hh=（-19.90-16.11）/3.66=-11