成都抗浮锚杆方案

1、TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark0 工程概况1 HYPERLINK l bookmark2 场地工程地质条件及水文地质条件1 HYPERLINK l bookmark4 工程地质条件1 HYPERLINK l bookmark6 水文地质条件1 HYPERLINK l bookmark8 地基土力学指标2 HYPERLINK l bookmark10 抗浮锚杆设计2 HYPERLINK l bookmark12 设计依据2 HYPERLINK l bookmark16 设计计算3 HYPERLINK l bookmark34 锚杆材料防腐及灌浆6 HYPER

2、LINK l bookmark36 防水设计6 HYPERLINK l bookmark38 锚杆抗拔试验6施工工艺及技术要求7 HYPERLINK l bookmark40 施工方法与特点7 HYPERLINK l bookmark42 施工工艺流程7 HYPERLINK l bookmark44 操作过程及技术要求7 HYPERLINK l bookmark48 防腐、防锈措施8附图：1、抗浮锚杆平面布置图 工程概况成都义义义义义公司拟在成都市成华区新客站片区锦绣大道以东修建义义义义义项目。该工程由成都义义义义有限公司担任设计工作。根据设计要求，本项目地下室特定区域需要采用抗浮锚杆进行抗浮

3、处理，设计抗浮力标准值为32kN/m2。场地工程地质条件及水文地质条件工程地质条件场地各岩土层特征分述如下：（1）第四系全新统人工填土层（Q4m1）杂填土：色杂，湿。以建筑垃圾、生活垃圾、混凝土块、卵石及黏性土等组成，成分混杂，其硬杂质含量大于30%。杂填土系原东客站及其周边市政道路桥梁建设时转运而来，尚未完成自重固结，结构松散，孔隙大，分布连续。人工填土分布连续，厚度0.45.6m。（2）第四系中下更新统冰水沉积层（Q1+2fg1）黏土：灰黄、褐黄色。个别地段上部为灰黑色。含铁锰质氧化物斑痕及其结核，局部含少量钙质结核。缓倾裂隙较发育，隙间充填灰白色黏土矿物。湿。硬塑。黏土分布较连续，厚度0

4、.97.0m。含卵石黏土：褐黄、黄色，湿，卵石含量约2030%，黏土以硬塑状为主。卵石主要由岩浆岩、变质岩类岩石组成，亚圆形，一般粒径25cm，最大大于10cm，卵石呈强风化状。场地内部分地段分布，厚度0.74.0m。（3）白垩系上统灌口组（K2g）泥岩：暗紫红色。泥质结构，薄中厚层状构造。可见灰白色矿物石膏）斑点、团块及其条带。据其风化程度可划分为三个亚层：全风化泥岩：全风化呈黏土状，岩体结构已全部破坏，遇水泥化，夹碎岩块，用手可捏碎。强风化泥岩：岩体结构已大部份破坏，构造层理不清晰。岩芯长度一般515cm，最长约20cm。岩体较破碎。部分钻孔该层内部夹薄层的中风化泥岩。中风化泥岩：岩体结构

5、较完整，构造层理较清晰。岩体较硬。锤击声半哑。岩芯呈短柱状，少量呈碎块状。局部地段裂隙较发育，岩体较破碎。该层中局部孔段裂隙两侧分布有薄层强风化泥岩。中风化泥岩：岩体结构基本完整，构造层理清晰。岩芯长度一般1030cm,最长约100cm。岩体较完整，部分钻孔该层内部夹薄层强风化泥岩。钻探显示，该层局部夹12mm的白色石膏条带，场地27.0m以后局部岩心有溶蚀小孔，其直径约12cm,无充填。该层厚度大，本次勘察未揭穿。水文地质条件地下水类型场地地下水主要为埋藏于人工填土中的上层滞水、含卵石粘土中的孔隙水及基岩中的裂隙水。人工填土中的上层滞水主要补给源为大气降水；含卵石粘土渗透性较差,其孔隙水水量

6、较小,分布不均,连通性差；基岩裂隙水赋存于下伏基岩中,其水量受裂隙发育程度的不同而有所变化。根据本区域水文地质资料,抗浮设防水位标高按512.00m采用。地下水的腐蚀性根据地勘报告,地下水及场地土对混凝土结构及钢筋混凝土中的钢筋具微腐蚀性。2.3地基土力学指标岩土层与水泥粘或水泥结石体结强度标准值fmg岩土层名称fmg(kPa)岩土层名称fmg(kpa)杂填土0全风化泥岩70素填土30强风化泥岩110黏土70中风化泥岩220含卵石黏土60中风化泥岩220注：本表值按照该项目岩土勘察报告取值。抗浮锚杆设计设计依据岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB500862015)混凝土结构设计规范(G

7、B50010-2010)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)注浆技术规程(YSJ211-92)岩土工程详细勘察报告、补充勘察报告项目地下室结构设计图四川省建筑地基基础检测技术规程(DBJ51/T014-2013)3.2设计计算3.2.1锚杆间距、单根锚杆抗拨力的确定本次设计锚杆间距按S=1.8x1.8m正方形网格布置，锚杆布置详见抗浮锚杆平面布置图。单根锚杆抗拔承载力设计值N:kNk=FkXSXS式中：Fk设计抗浮力标准值(kN/m2);S锚杆间距(m)。根据岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB500862015)

8、第4.6.6-1式，单根锚杆抗拔承载力设计值N：dN=1.35yNdWk式中：Nd锚杆轴向拉力设计值(kN)；Nk锚杆轴向拉力标准值(kN);YW一工作条件系数，取1.1。计算结果见下表:单根锚杆抗拔力设计计算表设计抗浮力标准值Fk(kN/m2)锚杆间距(m)单根锚杆拉力标准值Nk(kN)单根锚杆拉力设计值Nd(kN)32.01.8x1.8103.7154.0锚杆配筋计算根据岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB500862015)第4.6.8-2式，进行计算配筋量：AN/fSdy式中：Nd锚杆的轴向拉力设计值(kN)；A锚杆钢筋截面面积(mm2)；fy普通钢筋抗拉强度设计值(N/mm2,

9、HRB400钢筋螺纹钢筋取360N/mm2)。根据工程性质、施工工艺及施工经验，采用HRB400(三级)螺纹钢筋作为锚杆钢筋，满足设计配筋要求。计算结果见下表:锚杆钢筋截面积设计计算表设计抗浮力标准值Fk(kN/m2)锚杆间距(m)单根锚杆拉力设计值Nd(kN)锚杆钢筋截面积计算值As(mm2)单根锚杆配置ni级螺纹钢筋实配锚杆钢筋截面面积(mm2)32.01.8x1.8154.0427.7222759.9锚杆直径与长度依据岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB500862015)第4.6.10-1、4.6.10-2式进行锚杆锚固段长度计算，计算结果取较大值：(1)锚杆锚固体与地层的锚固段

10、长度计算：L(NK)/(f兀D2)admg(2)锚杆钢筋与锚固体间的锚固长度计算：LN/(f-n兀de)adms式中：Nd锚杆拉力设计值(kN)La锚固段长度(m)；f锚固段注浆体与地层间极限粘结强度标准值。取18-18剖面中26#钻孔mg进行计算；f一锚固段注浆体与筋体间的粘结强度设计值(MPa),按灌浆体抗压强度ms30MPa考虑取0.9MPa；D一锚杆锚固段钻孔直径，取200mm；d锚杆钢筋直径(mm)；K锚杆段注浆体与地层间的粘结抗拔安全系数，取2.2(永久锚杆)；一采用2根或2根以上钢筋时，界面粘结强度降低系数，取0.7；一锚固段长度对极限粘结强度的影响系数；取1.0n一钢筋根数(根

11、)；取上述计算中的大值，根据场地岩土工程地质条件、设计要求、拟建物性质及工程施工经验，考虑锚杆上部填土段锚固效果差，填土层(厚2.3m)作为无效段锚固段，即锚杆上部填土深度范围不计算抗拔力。上部锚入抗水板底板内长度大于35d(d为钢筋公称直径，35x22=770mm,取0.8m),故本工程锚杆长度及结构组成见下表：锚杆长度及结构组成表设计抗锚杆锚固体锚杆钢筋与锚杆锚固无效锚固段长度(m)钢筋上钢筋总长(m)EKk1J7L浮力标与地层的锚锚固体间的长度计算锚杆长部锚固准值Fk(kN/m2)固段长度计算值(m)锚固长度计算值(m)最终确定值(m)度La(m)长度(m)32.06.91.86.92.

12、39.20.810.0锚杆设计结果统计综合上述3.2.13.2.3中的计算结果，抗浮锚杆设计结果统计如下:锚杆设计结果统计表设计抗浮力标准值Fk(kN/m2)锚杆间距(m)单根锚杆拉力设计值Nd(kN)单根锚杆配置ni级螺纹钢筋锚杆长度(m)钢筋长度(m)锚杆直径(mm)锚杆布置根数(根)32.01.8x1.8154.02229.210.0200893锚杆抗浮力验算单根锚杆轴向拉力验算根据岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB500862015)第4.6.8-2式、第4.6.10-1、4.6.10-2式，按实际设计参数进行锚杆轴向拉力计算：NfAdysfNA兀DL4dKaNf-n兀dL七d

13、msa计算结果见下表：单根锚杆轴向拉力验算表锚杆杆体受拉承载力设计值(kN)锚固段注浆体与地层间的实际锚固力设计值(kN)锚固段注浆体与筋体间的实际锚固力设计值(kN)锚杆轴向拉力设计值Nd(kN)比较结果273.6161.6800.8154.0满足要求整体抗浮锚杆抗拔力验算将实际设计的抗浮锚杆所能提供的总抗拔力设计值与该区域整体所需抗浮力设计值进行对比，计算结果见下表：设计抗浮设计抗浮基础实际提供的抗浮锚整体所需抗实际总抗比较结果力标准值力设计值面积锚固力最小杆根数浮力设计值拔力设计Fk(kN/m2)F(kN/m2)(m2)值(kN)(根)(kN)值(kN)32.047.52996.0161

14、.6893142369.9144279.6满足要求抗浮锚杆整体稳定性验算根据岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB50086-2015)第11.2.4节进行抗浮锚杆整体稳定性验算：K=(W+G)/Ff式中：W基础下抗浮锚杆范围内总的土体重量(kN)，计算时采用浮重度；G结构自重及其他永久荷载标准之和(kN)；耳地下水的浮力标准值(kN)；K抗浮稳定安全系数，取1.05。计算结果见下表:设计抗浮力标准值Fk(kN/m2)地下水浮力标准值Ff(kN)结构自重及其它永久荷载标准值之和G(kN)基础下抗浮锚杆范围内总的土体重量W(kN)抗浮稳定安全系数K比较结果32.0211218406856.8

15、125906.902.52满足要求锚杆材料防腐杆体材料采用2221n级(三级)螺纹钢筋，由于地下水对混凝土中的钢筋具微腐蚀性，钢筋直接由水泥浆或水泥砂浆封闭防腐。杆体上端钢筋伸入基础砼内800mm,若基础板厚度不足800mm,则钢筋末段采用弯钩形式(钢筋上端距离基础板顶面不小于50mm)。沿杆体轴线方向每隔2m设置一个隔离对中支架，确保杆体保护层厚不小于25mm。防水设计本工程抗浮锚杆需进行锚杆防水处理,抗浮锚杆上部与基础板连接(含钢筋弯曲),锚杆与基础连接处的防水处理措施,由土建单位施工完成。锚杆抗拔试验根据规范要求,锚杆抗拔试验分为须基本试验和验收试验。试验用计量仪表(压力表、测力计、位移

16、计)应满足测试要求的精度。选取有资质的检测单位进行抗拔试验,抗浮锚杆试验检测数量、方法按相关规范执行,验收检测宜在锚杆施工完成后15天后进行。基本试验抗浮锚杆基本收试验应在正式施工前进行，在同一场地内做不少于3根（同一地层条件、杆体材料、锚杆参数及施工工艺等），基本试验锚杆应选择非工程锚杆，且配筋应满足基本试验抗拔要求。验收试验抗浮锚杆验收试验应抗浮锚杆施工完毕后，应进行验收试验的检测，数量为锚杆总数（配筋不同应分类检测）的5，且不得少于6根。若验收试验不合格时，应增加锚杆试件数量，增加的锚杆试件应为不合格锚杆的3倍。对不合格的锚杆，按实际达到的试验荷载最大值的50进行取值，并根据不合格锚杆占

17、总数量的百分率推算工程锚杆实际总抗浮力与总浮力的差值，并按差值增补锚杆。4施工工艺及技术要求施工方法与特点嵌入深度及成孔技术要求根据该项目场地的地质条件，采用中风压跟管钻进成孔，终孔后用风清孔，然后在孔内置入钢筋及灌浆管，后经压浆锚固形成直径约为200mm的抗浮锚杆。灌浆材料要求灌浆管采用20左右增强塑料管或钢管，灌浆材料采用水泥浆或水泥砂浆，应确保灌浆体抗压强度达到30MPa。施工工艺流程测量放孔成孔记录孔深度清孔钢筋制作安装拔管压力注浆二次补浆质量自检养护期抗拔试验基础施工（含作防水，由土建方进行。操作过程及技术要求测量放孔：由土建施工单位放出拟建筑轴线，我方按照具体的抗浮锚杆平面布置图测

18、放锚杆位置。成孔：采用锚杆钻机跟管钻进。成孔时孔位准确，钻孔垂直，孔深符合设计要求并及时做好成孔深度记录。清孔：成孔后及时清孔。钢筋制作安装：钢筋按照设计要求下料，沿杆体轴线方向每隔2.0m设置一对定位箍筋和一个对中支架，把钢筋、箍筋以及对中支架焊接牢固。钻孔完成且清孔后，将制作好的钢筋和注浆管下入孔中，要求下至设计深度，误差不超过10cm。注浆管端口距孔底2030cm。填砾：填砾为5-20mm豆石，要求充填密实。拔管：下完钢筋后开始拔出套管，拔管时应保证钢筋不随管拔出。注浆：通过注浆管进行压力注浆。采用42.5R普通硅酸盐水泥。若采用水泥浆，按水灰比0.45:10.5:1配制纯水泥浆；若采用水泥砂浆，则应由专业检测结构出具配合比，两种灌浆材料均须确保灌浆体抗压强度达到30MPa。灌浆压力0.51.5MPa,要求第一次灌浆至浆液返出地面为止，再间隔5分钟左右观察，若孔内浆液低于