施工电梯基础专项施工方案

1、施工电梯基础专项施工方案目 录1. 工程概况22. 编制依据23. 施工电梯技术参数34. 施工电梯基础34.1 施工电梯布置34.2 施工电梯基础施工44.3 基础承载力计算54.4 加固钢管支撑架计算55. 施工电梯附墙件65.1 附墙件布置65.2 附墙件施工要点66. 平台脚手架、施工通道66.1 施工电梯平台脚手架施工66.2平台脚手架计算书77. 安全保证措施77.1 安全注意事项77.2 应急预案78. 附图及附件7附件1：钢管支撑架计算书附件2：平台脚手架计算书附图1：施工电梯布置平面图附图2：基础及平台示意图附图3：支撑加固剖面图附图4：附墙连接示意图附图5：升降机立面图1.

2、 工程概况1）工程名称：成都万科海悦汇城一期总承包工程2）建设单位：成都万科华东置业有限公司3）设计单位：四川省建筑设计院4）施工单位：中天建设集团有限公司5）监理单位：四川四强建设项目管理有限公司6）地勘单位：四川省川建勘察设计研究院有限公司7）工程地点：位于成都市双流县华阳镇，东南面一侧为规划红星路南延线，西南为海昌北路8）建筑形式： 本工程总建筑面积71190平米，地下一层车库7506.79平米，架空层物业用地1962.13平米，地上35层住宅61721.08平米。建筑高度99.50米，本工程正负0.000相当于绝对标高480.75。本工程结构形式为框架剪力墙结构，高层部分基础采用人工挖

3、孔桩加筏板基础，多层部分基础采用独立基础+防水板。主楼抗震等级二级，地下室扩展部分三级，耐火等级一级，建筑使用年限50年。9）当施工电梯基础为独立基础时，需介绍地质条件，并附相关地质勘察报告；施工电梯安装在阀板、顶板上时，需介绍板的厚度、强度。2. 编制依据1）建设工程安全生产管理条例（第393号令）2）施工升降机技术条件GB/T10054-20053）施工升降机技术规程GB/T10055-20054）建筑结构荷载规范GB50009-20125）高处作业安全技术规范JGJ80916）建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ215-20107）建筑施工安全检查标准JGJ59-20118）

4、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20059）建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201210）本工程施工组织设计3. 施工电梯技术参数本工程施工双笼电梯拟采用广东佛山高达建筑机械有限公司制造的SC200/200施工升降机，根据SC 型升降机使用手册，单个吊笼的技术性能参数如下：项 目单 位参 数额定载重量2*2000额定乘员（无载货时）人20最大提升高度M450起升速度m/min36吊笼内空尺寸（长宽高）M3.21.52.5外笼（双）尺寸M4.24.42.1吊笼自重2*2200标准节自重170标准节长度1508吊杆提升长度200电机台数614连续负载25%负载功率每台KW8.5/11额

5、定电压/频率V/HZ380/50额定电流A1423.5漏电断路器A2*63减速机速比1：16防坠安全器自动力矩KNm3防坠安全器动作速度m/min54整机自重（H=100m）T20附墙架承载力每套KN40安装载重量2*10004. 施工电梯基础4.1 施工电梯布置主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200TD施工升降机四台；垂直运输机计划安装时间为结构9层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定1#2#3#4#楼各一台施工升降机。1#3#楼人货梯基础设置于车库顶板上，2#楼人货梯基础设置于基础底板上，4#人货梯基础设置于地下室顶板外。各栋施工电梯安装位置如下：1、

6、1楼施工电梯安装于1-11-2轴间，距1-L中心距3650mm。2、2楼施工电梯安装于2-122-13轴之间，距2-L轴中心距3650mm。3、3楼施工电梯安装于3-H3-G轴之间，距3-1轴中心距3600mm。4、4楼工电梯安装于4-64-8轴之间，距4-P轴中心距3200mm。各栋施工电梯安装位置详见施工总平面图布置图。1#3#4#升降机楼从车库顶板-1.35至屋面层99.35，安装高度为101m，每节导轨架1508mm，计67节导轨架。2#3#楼升降机从基础底板-5.05至屋面层99.35，安装高度105m，每节导轨架1508mm，计70节导轨架。4.2 施工电梯基础施工（1）基础的技术

7、要求（2）基础施工工艺及质量控制措施施工工艺：施工电梯型号选用SC200/200TD，基础尺寸为（长）4.5 M（宽）4.60M（高）0.30M。各栋施工电梯基础底板均配12200双向双层钢筋，砼强度等级为C30，整体浇捣。将2.5 米长50 50 5 角钢头削尖，打入双笼电梯基础范围内，支设双笼电梯基础模板，绑扎钢筋，钢筋定要与已打入的角钢焊接完好，作避雷引下线。施工电梯基础平面尺寸图详见附图。质量控制措施：基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。基础施工时应认真校对基础及预埋件的轴线位置，偏差不得大于5mm。 要控制砼表水平度不得大于1/1000。砼浇筑完毕后及时闭水养护，达到强度后即

8、可安装双笼电梯。（3）排水措施施工电梯基础平面必须保证良好的排水。依工程实际情况，需要排水的编写具体的排水措施。（4）加固措施在脚手架立杆对应的下面采用钢管回顶承担此脚手架荷载，后浇带处设双排支撑到基础地下车库底板。依工程实际情况，需要加固的编写具体的加固措施。包括加固方案设计（附图）及具体的施工方法。当地下室为多层时，需要写明如何保证不同层的加固立杆上下位置在同一直线上。4.3 基础承载力计算根据本工程结构设计总说明，车库顶板荷载为28KN，根据（成都万科海悦汇城一期项目岩土工程勘察报告）及补充报告报告，粉土层承载力特征值为0.06MPA。施工升降机自重： SC200/200TD型施工升降机

9、按高度105m时的重量：P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重量）。吊笼重44 KN；外笼重14.8KN；导轨架总重=(每节重1.7KN,每节高1.508m)：1.7KN70节=119KN；载重40KN； P1=（44+14.8+119+40）=217.8KN。基础承载P计算：考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。顶板升降机基础承载P=G2.1=217.82.1=457.38KN施工电梯基础混凝土自重：P2=4.54.60.325kN/ m 3=155.25KN。施工总荷载为457.38+155.25=612.63 KN基础地面承受压力：612.63（4.54.6）=29.

10、6KN/m22#楼人货梯基础设置于基础底板，基础地面承受压力小于粉质粘土层0.06MPA及60KN/m2，满足要求。1#3#楼人货梯基础设置于车库顶板，不满足要求。为确保车库顶板安全，采用钢管回顶加固措施。4.4 加固钢管支撑架计算施工升降机安装在地库顶板上满堂钢管支撑架立柱验算（进行支撑加固的须进行此项计算），计算的板厚按电梯基础加板厚计算，立杆跨度为基础扩大一个立杆间距计算，详见附件1。5. 施工电梯附墙件5.1 附墙件布置每三层设附墙架一道，电梯中心距楼板的距离为3.2米，附着长度为3.2米，一般施工升降机的附墙连接架的标准长度为2.9米至3.6米，所以支撑长度随附着物的远近进行特殊的加

11、长处理。附墙架均与阳台封口梁进行附着。根据安装方案，附墙件布置如下表。5.2 附墙件施工要点1）附墙座与建筑物连接承载力不得小于40KN。2）附墙座和建筑物连接方法，附架与楼板的连接。A.将前杆用U型螺栓固定与标准节方框上，将附墙后座用穿墙螺栓固定于建筑物的响应位置上。B.从基础面起每隔8.4米安装一套附墙架，每个人货梯拟设置12道附墙。最大高度时，最上面一处附墙以外悬出高度不得大于7.5米。C. 随着导轨的升高，应按每不大于10.5米安装一个附墙架，建筑物上的附墙座应先安装好支架，其允许最大水平倾角为100以内，每个停靠站必须设过桥平台。采用型附墙架，联接尺寸L=29003600mm，附墙架

12、宽度B=1425mm。6. 平台脚手架、施工通道6.1 施工电梯平台脚手架施工（1）施工技术参数脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架与分段悬挑式，立杆纵距为1600、800、1600mm，立杆横距为800、500mm，2层以下步距1800，2层以上为1800 mm、（稳定性计算值）1000mm，连墙杆中心间距为3200mm（每根连墙杆有效面积为5.5平方米），两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构构筑物间距35mm，保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度（含屋面层防护1500mm）为108.5米，落地架首层-10层，悬挑分段11-17层，18

13、-24层，24-35层。脚手板铺设的层数为34层（0.35KN/m2），每米立杆结构自重取0.1291KN/m，施工正常荷载取2层（5KN/m2）。详见附图。（2）施工工艺流程落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整材料配备定位设置脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺板悬挑脚手架搭设的工艺流程为：悬挑层施工预埋穿插工字钢焊接底部定位钢筋首层搭设架体加斜拉钢丝绳搭设架体铺板。（3）电梯楼层入口设置：电梯楼层的入口设置平面见附图，在入口处中庭内双排拆出凹口，搭设落地架，入口通道1.2米，每层入口位置处设置，地上的落地架与楼层的柱体水平抱箍时，应将柱角保护好，以免损坏棱角。平台

14、及施工通道的搭设、使用、拆除等安全技术要求按脚手架安全技术要求执行。6.2平台脚手架计算书详见附件2。7. 安全保证措施7.1 安全注意事项1）地面操作人员，应尽量避免在高空作业面的正下方停留或通过，也不得在起重机的起重臂或正在安装的构件下停留或通过。 2）构件安装后，必须检查连接质量，只有连接确实安全可靠，才能松钩或拆除临时固定工具。 3）雨天和雾天不安排高空作业，必须进行时定要采取可靠的防滑、防坠措施；遇到六级及以上风时，必须停止高空作业。恶劣天气后要对高空作业设施进行全面的检查、修复和完善。 4）重点把好高空作业安全关,有高处作业人员必须经过体检合格，工作期间, 严禁喝酒、打闹。小型工具

15、、焊条头子等放在专门工具袋内。使用工具时，要握持牢固。手持工具应系安全绳，应避免直线垂直交叉作业。 5）吊装作业应划定危险区域，挂设安全标志，加强安全警戒。 6）“安全生产、预防为主”，在施工过程中，首先要保证防护设施的到位，在防护不到位的或不符合要求的情况下，作业人员有权对施工的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举和控告。有权拒绝违章指挥和强令冒险作业。7）施工电梯具体安拆过程及安全施工、使用要点见安拆专项方案。7.2 应急预案8. 附图及附件附件1：钢管支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.0米，搭设

16、尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.60米，步距 h=0.60米。梁顶托采用双钢管483.2mm。图 楼板支撑架立面简图一、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于支架的活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (29.600+0.000)0.6000.600=10.656kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ二、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.74kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.

17、59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.243；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.2431.7000.60=1.268m

18、 =1268/15.9=79.840 =0.728=15735/(0.728450)=48.021N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=0.600+20.100=0.800m =800/15.9=50.378 =0.852=15735/(0.852450)=41.032N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)的计算结果：l0=1.2431.014(0.600+20.100)=1.008m =1008/15.9=

19、63.496 =0.805=15735/(0.805450)=43.428N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4#楼升降机基础设置在回填土上。为保证升降机基础地基稳固，避免因地基沉降造成升降机安全隐患。升降机基础位置土方回填采用2：8灰土分层夯填，分层厚度300mm，采用蛙式打夯机夯实。避免雨天进行灰土回填，若有天气变化及时用彩条布覆盖，回填完成后及时施工砼垫层。选用基础类型如图1示，混凝土基础长4.5m，宽4.6m，厚0.3m，砼强度等级为C30，配筋为双层双向12200。附件2：平台脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（J

20、GJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为32.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.40米。 采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距3.20米。 施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设11层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/

21、3=0.093kN/m 活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.158+0.101.867)1.6002=0.510kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.158+0.1171.8

22、67)1.6002=-0.600kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.600106/4729.0=126.786N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m 活荷载标准值q2=1.333kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.132+0.9901.333)1600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要

23、求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/3=0.149kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/3=2.133kN 荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.149+1.42.133=3.240kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算

24、公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+3.2400.800/3=0.868kN.m =0.868106/4729.0=183.459N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN 集中荷

25、载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2344.107800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.831mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.

26、8001.600/2=0.224kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/2=3.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363 NG1 = 0.13

27、632.000=4.362kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350111.600(0.800+0.200)/2=3.080kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.60011/2=1.320kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60032.000=0.256kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.018kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，

28、内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计

29、值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.29.018+0.851.46.400=18.438kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.29.018+1.46.400=19.782kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2291.6001.4001

30、.400/10=0.085kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=19.782kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到

31、0.301； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =19782/(0.30450)=145.959N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=18.438kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m； A 立杆净截面面积，

32、A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =18438/(0.30450)+85000/4729=154.106N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力

33、8.0kN，满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 79.13 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 19.78 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 200.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 地基承载力的计算满足要求!附图1：施工电梯布置平面图附图2：基础及平

34、台示意图附图3：支撑加固剖面图附图4：附墙连接示意图附图5：升降机立面图 梁板柱结构混凝土一次浇注，地下室墙体混凝土单独浇注，保证模板周转。本工程采用现场搅拌泵送混凝土，因此结构施工期间，搅拌站的管理是一个最重要的工作，混凝土施工方案将编制详细的管理办法控制措施。理各部门的工作内容均要增加搅拌站管理这一项工作。技术部应把好材料选样、送样检测关，物资部门应把好进货关，工程部做好组织协调工作，质量部应常跟踪检查原材料、混凝土的质量。 梁板柱结构混凝土一次浇注，地下室墙体混凝土单独浇注，保证模板周转。本工程采用现场搅拌泵送混凝土，因此结构施工期间，搅拌站的管理是一个最重要的工作，混凝土施工方案将编制

35、详细的管理办法控制措施。理各部门的工作内容均要增加搅拌站管理这一项工作。技术部应把好材料选样、送样检测关，物资部门应把好进货关，工程部做好组织协调工作，质量部应常跟踪检查原材料、混凝土的质量。提前了解设计意图，明确质量要求，将图纸上的问题、专业之间的矛盾等，尽最大可能地解决在工程开工之前。对施工图设计的不理解、不清楚地方提出问题建议,报请业主、监理，设计单位同意及时下工程设计变更或工程洽商，不擅自修改施工图纸。施工出现问题及时与设计单位沟通、解决，把问题在施工前提出，以免造成损失。本工程给排水安装工程，主要包括生活给水管道系统、排水管道系统、雨水排水系统。本工程为综合区公寓住宅产业化工程，生活

36、给水管道户外采用见设计说明，户内采用PPR管；压力排水管道采用钢管，丝扣连接；雨水排水管道采用承压塑料排水管，承插胶水粘接；污水立管道采用UPVC排水管；空调冷凝水管采用UPVC排水管。在北侧东段施工道路与围护放坡间设钢筋主筋堆放场地，本地下室施工用的钢筋在加工厂制作好运至现场，直接由塔吊吊到承台内进行绑扎，承台砖胎膜采用砼预制构件替代，所以无需水泥砂石堆场。基坑的南侧：在基坑南侧离其围护放坡边最近约3.3米为围墙，围墙外侧为育才家园小区。因本工程场地较为狭小，多处围墙与基坑放坡边距离較近，对距离小于1米以内的围墙全部改用轻质围墙。施测方法：在混凝土承台、短柱预埋与地脚螺栓定位板面同高度的角钢

37、架子，纵横双向心线均投测在架子上，并用红色三角标识，将其与定位板上纵横柱定位轴线比较，根据偏差情况，调整定位板，使得定位板的纵横轴线与投测的轴线完全重合为止。定位板上的纵横轴线，与设计位置的允许误差为0.3mm。在混凝土浇注完毕后初凝前，应再次检测定位板上的心线，如现偏差应即刻校正，直至符合精度要求为止。首先进行混凝土的初工作，采用刮尺进行施工，确保初后的混凝土标高高出地坪的完成面标高，然后采用激光整机整，从一边开始沿长边方向后退进行，两次整范围内搭接0.3m，每台整机安排不少于一名驾驶员，三名配合人员，负责多余混凝土的刮除，低洼区域的填料工作，有成堆的混凝土或整不的及时再次整。在工程施工，以

38、投标工期的按时完成为前提，以确保工程质量为目标，建立严谨、精干的施工技术管理班子完善的质量保证体系；编制详细的总进度计划、月计划、周计划，并根据施工情况适当调整；选用精干的合格分包商施工队伍，配备精良机械设备；编制工程用款、用料计划，确保资金、材料的正常供应。以二氧化碳气体药芯焊丝双重保护半自动焊为主，手工焊为辅，进行节点焊接施工。根据焊接规程焊接工艺评定要求，采用电加热火焰加热进行焊接部位的预热处理；摸索焊接变形规律，优化焊接顺序，对称施焊，严格控制焊接质量焊接变形；必要时采取后热保温措施，并及时进行焊缝无损检测。对超限的缺陷，按规定的修复工艺进行返工处理。一切准备工作完成后，即可进行吊挂层

39、主次梁的安装，其安装顺序先安装弧形主梁再安装次梁，安装时钢梁间接头处采用临时螺栓固定。由于最大跨度的弧形主梁分为5段，所以该梁安装时应从间往两对称施工，从而减少误差的累计，其余两跨弧形主梁从一边往另一边依次施工即可。当施工现场的监控人员现异常时，应立即给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。为达到优良的制造质量，使业主、设计满意，本公司决定，对参加本钢结构制作工程钢构件制造的管理人员、技术人员焊工进行上岗前全员技术培训质量意识教育、技术交底应知应教育

40、，对于主要工种，如焊工、涂装工、组装工、划线工、检查工等进行特殊培训考试，实行持证上岗制度。其，电焊工按焊接方法、焊接位置分别进行考试，合格者给相应范围的合格证书，不得超越证书范围作业。屋盖及吊挂层采用组合楼板，是将压型钢板砼通过某种措施组合成整体而共同工作的受力构件。压型钢板作为浇筑砼的永久模板，安装完成后可以作为施工台使用，不必搭设临时支撑，不影响其他楼层施工；压型钢板能够部分代替受力钢筋，减小钢筋工程的工作量；压型钢板的肋部便于铺设管线，能够增大层高或者降低建筑的总高度。从地勘上看，本工程地下水比较丰富，且地下水位较高，同时基坑内汇集地表水，因此在土方开挖过程必须采取降排水措施。基坑降排

41、水涵盖土方二次开挖至地下室土方回填完成为止，降水可利用原有部分降水井将地表水、地下水汇集至集水井，采用潜水泵集抽水至基坑顶部排水沟内，沉淀池后排入市政雨水管网。本工程的主体结构由砼核心筒钢结构外筒组成。其砼核心筒为一内净尺寸17m14m的椭圆柱体，自下而上筒壁厚度由1000mm渐变至400mm,并设有大量建筑孔洞；其钢结构外筒为由24根圆锥形立柱、46组环梁及分布其间的斜撑组成的变截面椭圆筒体。由于钢结构外筒自下而上作45扭转，因此使外筒所有构件均为三维倾斜，这种独特的结构形式为目前外所仅见。外钢筒心不仅自身倾斜，而且与核心筒心偏置达9m，使结构整体在恒载作用下即生较明显的侧移。由于浅孔爆破孔

42、的孔径较小，其堵塞质量难以保障，因此，为较好的控制爆破飞石，浅孔爆破要采用爆被覆盖措施。爆被材料可选用草袋、竹笆、沙包或橡胶带（可采用碎石加工用废旧传输带制成一定大小的炮被），对爆破部位覆盖要注意：后起爆的炮孔先覆盖，先起爆的炮孔后覆盖，并搭接覆盖先前的覆盖层，防止先起爆的炮孔掀开覆盖层。本工程位于敦煌市主城区东南方向，为大型乙等剧场，观众厅人数1419人，以出演歌舞剧为主，兼顾戏曲、话剧、议等其他功能。建筑地下二层，功能为舞台台仓设备机房；地上局部四层，建筑结构高度23.9m，钢桁架屋脊处建筑高度35m。为营造仿汉唐风格建筑形象。本地下建筑面积12626.33m2，地上建筑面积20865.8

43、4m2，地上结构面积29547.0m2。材料到货验收确认后，由保管员作好验收标记并按规定进行材料保管放，选取合适的场地或包件储存该工程材料，按品种规格分别堆放，并按规定进行材料保管放。为防止不同规格材质的钢材混淆，使用记号涂色区分钢材的方法。不同材质的钢材采用涂色区别，钢材的规格采用记号笔直接在材料的醒目位置进行标识。构造柱、抱框混凝土由人工浇筑，振捣棒振捣，同时配以人工振捣，门窗口抱框混凝土人工振捣时，不得用力夯击，防止模板移位。混凝土分层灌注，分层振捣，层间混凝土接茬处仔细振捣，保证混凝土接茬处振捣密实。混凝土施工完成、清理干净工作面，做到活完脚底清。用砂浆车运输混凝土，砂浆车封闭严密，不

44、得漏浆，下班后将车清理干净，用水冲净。混凝土每层或每100m3取样一组，用于检验28天的混凝土强度。对于因结构问题引起墙面抹灰起壳、裂缝渗水的，应先对结构采取措施后，再对抹灰层进行处理。处理时，一般应铲除起壳部分，清理、湿润后重分层抹灰。对于抹灰层裂缝一般应沿裂缝凿成V形槽，清洗后用水泥砂浆分层嵌补或用油膏嵌缝，然后分层修补抹灰层。楼层施工过程，工具化附着式升降脚手架为结构施工提供单层施工面，架体上不能堆放钢筋、模板等材料，架体升降过程采用智能控制系统，架体上严禁站人（包括操作人员），若架体出现故障，在架体上操作排除故障人员不得超过2人。安全通道、卸料台、施工电梯、塔吊附墙支撑与架体各自为独立

45、体系，互不影响。工程质量的好坏、进度的保证很大程度与施工机械的先进性有关。对于本工程的施工，我公司将针结实际情况各工种、工序的需要，合理地配备先进的机械设备及挑选专业水较高的技术操作人员，最大限度地体现技术的先进性机械设备的适用性，充分满足施工工艺的需要，从而来保证工程质量幕墙工程装饰效果。为了保证楼层桁架结构在安装过程的稳定，同时保证结构由施工状态缓慢过度到设计状态，结构在拆除支撑后，保证桁架通过内、外支座的稳定的受力，与设计初始位置相吻合，此间，桁架结构生较大的内力重分布，并逐渐过渡到设计状态，因此，支撑架拆除工作至关重要，必须针对结构支承情况，确定合理的拆除顺序。根据本工程结构用钢、节点

46、构造形式、焊接工艺等基本要求，按钢结构焊接规程的规定，对于Q345GJc钢材，已整理以往工程所做的，以及结合本工程做的焊接工艺评定试验，确定焊接工艺的有关技术参数及工艺要求。对于Q390GJcQ460GJc钢材的焊接工艺评定试验将随着工程的进展陆续进行。 施工存在着多种因素的协调工作，既有部内部的，同时也有部外部的协调，针对协调的内容不同部将配备一名具有丰富施工验的理负责部的生产及对外协调工作，配备一名协调员进行内部诸因素的协调，协调的目的是调动工作人员积极性、提高组织的运转效率、消除按计划施工的任何不利的因素、保证施工的进度。考虑在地下室底板及墙板完成后，对北侧入口采用回填矿渣铺设一条6m宽

47、的1:4的坡道，上铺路基板，250T汽车吊此入口进入地下室底板上进行上部主钢梁、钢柱的吊装。待主钢梁、钢柱吊装完成后，再进行地下室顶板的浇筑。QTZ315塔吊安装在工程6-7轴E-F轴间位置，作为钢结构主、次檩条吊装之用。填充墙与结构的连接沿高度每隔500mm设26拉结筋，楼梯间及过道通常设置4焊接网片网片（详见结构设计总说明七条规定）。拉结筋与混凝土墙或柱采用植筋方法进行连接，拉结筋植入混凝土结构深度见植筋胶说明未有说明的按15d。植筋后留出混凝土结构部分为700mm，且不小于墙长的1/5，墙垛700mm时为墙长-30mm,拉结筋的搭接长度为500mm。填充缝焊接面层焊接完毕，自检外观质量符

48、合要求后，立即实施焊后后热过程。对于大长焊缝，尽管作业者严格遵循工艺流程，实施间再加热，也不可避免由于板厚过大、始终焊缝过长、面缝过宽等原因造成的根部与面层的温差、始与终的温差、近缝区与远缝区的温差、（水横向焊缝）下部与上部的温差、（H型钢梁）边翼缘翼的温差。由于焊后后热是焊接工艺相当重要的环节。为实现安装工程进度目标，根据施工进度计划，实行面流水、立体交叉作业相结合的快速施工方法。统筹安排计划，整体一盘棋，并定期召开生产协调，协调各专业、各工种之间的施工配合，及时解决施工存在的问题，加强对关键部位施工的控制，确保各进度控制点的实现，加强学习推广应用先进的施工技术，施工工艺来保证工期进度。钢横

49、梁及屋面斜梁直线度控制：钢横梁安装完毕，且标高符合完毕以后，在任何可以通视位置架设全站仪（纬仪）沿着横梁上边线或底边线行观测梁的轮廓边线是否在同一水线且最多不允许超过2mm（用含有水管的水尺也可以），对于屋面斜梁用全站仪在其顶边以每米一个点测出高度坐标，计算是否在一条直线上，若不符合要求，则需调整螺栓，直到满足要求。在钢立柱制作预拼装时或立柱安装前，需在各节立柱的顶部底部分别做好对应刻画线，以控制立柱的扭转。安装时，首先将立柱根部上的刻画线对准以安装的立柱的顶部刻画线，并保证正确衔接，即完成根部定位及解决空间扭转，然后进行该立柱顶部的精确控制。顶部控制时，先在分节柱顶设置棱镜支架，安装棱镜。再

50、由全站仪从控制点上观测立柱上的棱镜，控制其空间位置，钢柱顶测校合格后，复测柱与环梁连接线上的辅助棱镜，以校核柱的扭转偏差。如果超差，需进行重复校正。梁板柱结构混凝土一次浇注，地下室墙体混凝土单独浇注，保证模板周转。本工程采用现场搅拌泵送混凝土，因此结构施工期间，搅拌站的管理是一个最重要的工作，混凝土施工方案将编制详细的管理办法控制措施。理各部门的工作内容均要增加搅拌站管理这一项工作。技术部应把好材料选样、送样检测关，物资部门应把好进货关，工程部做好组织协调工作，质量部应常跟踪检查原材料、混凝土的质量。降低大体积混凝土块体里外温度差减慢降温速度来达到降低块体自约束应力提高混凝土抗拉强度，以承受外

51、约束应力时的抗裂能力，对混凝土的养护是非常重要的。只有充分湿养护才有利于混凝土的膨胀效能挥，必须提高养护意识。必须设立专职养护人员，建立严格的混凝土养护制度。保湿养护的时间不得少于14d，并常检查塑料薄膜的完整情况，保持混凝土表面湿润。水角焊时，当焊脚超过8mm时应采用多层焊。如果共需焊两层，在一层时，焊枪与立板夹角较小，并指向距根部23mm处。电流稍大些，可采用左焊法或右焊法，亦可略有小幅度摆动。然后焊二层。焊枪指向一层焊道的凹坑处，采用左焊法、可根据情况采用直线法或小幅摆动法。此时电流可稍小，焊接速度梢快。这种焊法适合于要求脚长812mm的焊缝。本工程所有构件均由建钢构四川厂负责加工制作。建钢构四川厂位于四川省天府区仁寿视高开区。四川厂总用地588亩，分两期建设，其一期占地353亩，投资额4.5亿元，产能为14万吨。一期以生产建筑钢结构为主，产品涉及超高层建筑、文体场馆、机场站房等多个领域。二期占地235亩，产品定位绿色建筑领域。西部厂所在的视高济开区隶属于级区天府区，位于成都南大门，仁寿北大门，据双流机场40公里、成都二机场（规划已批准）25公里、成都二绕城高速10公里、成都三绕城高速公路5公里。柱头混凝土浇筑：由于