展馆大体积混凝土裂缝质量控制方案

1、展馆大体积混凝土裂缝质量控制方案设计要求上海*博览中心扩建8、9号展馆工程中， 展馆为72M180M，地坪为钢筋砼，筏板结构，地基梁下返，板厚400MM，地基梁下为PHC桩支撑，横向设一道后浇带，纵向均匀分布三条后浇带，将整个底板划分成了八区（每区大约50M X 36M）范围，因按照规范要求后浇带要在二个月后方可施工，由于工期及工艺方面的要求，现将后浇带取消改成一次性浇筑，面层随浇随抹，原浆压光，一次成型，并且要求地面面层平整光滑，无裂纹脱皮、麻面起砂等缺陷，地面平整度偏差要求不超过3MM。地面要求为耐磨砼，一次压光。8号展馆、9号展馆东南端分别建设地下室，8号9号展馆地下室之间、地下室长72

2、2m，宽约16m，连廊净宽2.0m。地下室基础为桩筏板基础。因此采取一系列技术补救措施。满足面层平整光滑，无裂纹脱皮、麻面起砂等缺陷，地面平整度偏差要求不超过3MM。砼浇注流程确定本工程由于后浇带施工不满足本工程工期要求，同时，设计要求耐磨光洁混凝土地面，后浇带施工必然会产生表面色差缺陷，故决定取消后浇带，将后浇带改为加强带。加强带采用标号高一级的微膨胀砼浇注(连续浇注或分区浇筑)，【说明：微膨胀济的含量确定，在加强带部位加入微膨胀济12%（360左右下午晚上温度稍低的时段）14%（380左右中午温度高的时段），最高不超过15】浇注流程见下图：浇筑流程确定 本工程地面混凝土量大，按原施工计划，

3、地坪混凝土浇筑沿长度方向进行（图1），即参照宽幅路面浇筑的方法，逐幅浇筑，先浇的区域两边用槽钢作模板，控制模板的轴线位置和上口 按业主要求，浇筑地坪混凝土时，幅与幅之间不设缝，不支撑，像现浇楼面一样整体浇筑（图2），但由于采用一次压光成型，浇筑速度控制、地坪标高及表面平整度控制成为施工难点。 【说明：微膨胀济的含量确定，在加强带部位加入微膨胀济12%（360左右下午晚上温度稍低的时段）14%（380左右中午温度高的时段），最高不超过15】按以上方案施工，首先要解决混凝土板桩浇筑速度与面层施工速度的矛盾，一方面要求混凝土浇筑速度尽量快，保证幅与幅之间接缝时，相对形成“软缝”（非真正意义上的施工“

4、硬缝”）；但另一方面由于面层施工工艺复杂，施工速度相对较慢，要求浇筑速度尽可能慢。结合这一情况及其他具体情况，须采取相应对策和措施。3、施工技术措施3.1人员组织 要控制混凝土浇筑与面层施工的速度，需有合理的人员组织及安排。应根据工艺要求，配备适当的劳动力；人员分工要明确，职责要落实。为此将混凝土浇筑人员负责初凝前阶段，保证浇筑速度和表面平整度满足要求；面层施工人员负责初凝后阶段，保证面层压光成型的质量。3.2施工速度 控制 地面施工中，控制混凝土的凝固速度也很重要。中午气温偏高时，可在混凝土中适量增加缓凝型外加剂；夜间气温较低时，可减少甚至不加缓凝型外加剂，使混凝土浇筑和面层施工既能保持连续

5、作业，又能满足施工工艺的要求。由于工艺上的差别，实际上地面浇筑速度快，而按传统施工方案面层施工速度相对较慢，为此决定采用机械抹光工艺，以提高面层施工效率，降低大面积地坪施工的劳动强度。机械抹光分三次进行，初凝前后用圆盘抹光机抹平，同时起压石提浆的作用，终凝前用叶片式抹光机抹平并初步压光。机械抹光时，可根据经验掌握及控制初凝及终凝时间。机械抹光时，面层混凝土强度可相对稍高，这对控制表面裂缝有利。3.3平整度控制3.3.1用贴饼控制大面积地坪一次成型，工艺要求有可靠的表面标高控制措施，采用一般拉线的方法难以取得理想的效果。对超厚混凝土做贴饼应分两次进行，第一次做至贴饼表面标高以下40mm左右，此部

6、分贴饼浇筑混凝土时直接埋入混凝土内，做成下部尺寸100mm*100mm、上部尺寸50mm*50mm的锥体，可提前预制，并尽可能提前坐浆握牢，间距以1.51.8m为宜。第二次做表面以下3040mm的贴饼，此部分要求标高准确。为便于识别，第二次贴饼表面应贴碎片，面层二次收光时，该部分贴饼必须凿除（图3），以免混凝土凝固后贴饼凸出地坪表面，而影响观感质量。 3.3.2施工“软缝”处理 先后浇筑的混凝土在幅与幅之间的：“软缝”处，表面质量控制难度较大，主要表现为混凝土分界感观不好，接缝处平整度及表面光洁度难以控制。对此施工时将先浇区域的混凝土浇出分界线一点。待找平及二次压光后，沿分界线将多出的部分混凝

7、土面层铲去2030mm。混凝土浇到待浇区域时，再用砂浆或石子较少的混凝土补平该部位（图4）。 4、面层防裂措施 本工程基础回填土正逢雨期，回填土密实程度难以控制。为防止结构与回填土沉实变形不均，沿内外干墙及柱根等部位留设宽25mm的缝，使主体结构与地面基底分开，互不影响。对地面双层双向钢筋作不同处理底层钢筋通长设置，并错开接头位置，整体绑扎，而上层钢筋则根据柱网尺寸断开，并在轴线位置处切50mm深的缝，这样地面在受压工作时能整体受力，当面层出现应力时又能控制裂缝在切缝位置处发展。本工程地面混凝土厚350mm，属超厚混凝土（200mm），且泵送混凝土坍落度大，收缩及沉实量大，易形成收缩或干缩裂缝

8、。对非结构性裂缝，首先要保证砂石的粒径及级配等指标合格，控制好混凝土的配合比和坍落度。在满足泵送的条件下，地面混凝土坍落度要尽量小，一般坍落度宜控制在120140mm。泵送混凝土经过一段时间的静置，表面会出现泌水，宜采取措施排除离析水，同时在面层撒1：1水泥砂干料，以增加面层混凝土强度。 采取二次振捣、二次抹压工艺。因混凝土较厚，浇筑混凝土时先采用插入式振动器，待混凝土有所沉实，在初凝前后再改用滚子或平板振动器振一遍，这样既可以减少混凝土收缩及沉陷的影响，又对混凝土表面进行了压石提浆，便于面层操作。5、注意事项 （1）因本工程采用坍落度较大的泵送混凝土，混凝土沉实量较大，浇筑时混凝土的虚铺厚度

9、应稍厚于要求的厚度。 （2）双层钢筋间要设置好施工钢筋，保证上层钢筋的位置，防止因钢筋下沉而增大保护层，加大面层裂缝的可能性。 （3）为避免表面不平，对施工中出现的低凹处应采用混凝土补平，不得用周围混凝土表面的浮浆填补。 （4）机械抹光时，若听到刺耳响声应查看是否有石子凸出表面。遇有凸出的石子，可轻轻将其敲入混凝土内，亦可将石子挖出并随即填浆修补。 （5）室内地坪施工要注意防风，大风时要关闭门窗，防止混凝土表面过快失水而导致裂缝。 （6）注意成品保护工作，地坪施工区域应搭围栏，禁止非工人员进入成品保护区。 （7）混凝土面层浇筑完成后，应及时加以覆盖和浇水养护，养护期内应保持混凝土表面湿润。由于

10、加了微膨胀济对砼的养护工作要加强，要延长养护时间，必须随时保持砼表面湿润,达到养护的目的 由于采取上述技术措施，本工程大面积超厚混凝土地坪表面光洁，无裂纹，无起砂脱皮等质量通病，平整度偏差小于3mm，满足了生产工艺的要求，一定会取得满意的效果。详见计算分析大体积砼温度裂缝控制与计算分析摘要大体积砼材料选取、温度监测数据入手，参考现今国内外各经验公式，对产生温度裂缝的降温拉应力作一简单验算。关键词水化热 裂缝 信息化管理 温差 收缩 松弛首先：优化砼配合比。本工程底板大体积砼配合比见下表：水灰比0.46砂率（%）38%坍落度（mm）12030材料含量水泥350砂680卵石1120粉煤灰40（10

11、%）减水剂1.1（0.3%）水180 1、水泥水泥采用425矿渣硅酸盐水泥，由砼搅拌站提供的水泥性能检验报告表示其0.08mm方孔筛筛余量小于10%，满足GB要求。一般高细度的水泥必然带来较高的强度，但提高细度也必然带来较大的收缩，显著地增加收缩应力，因此在大体积砼施工时水泥细度尽可能低一些。2、粉煤灰粉煤灰的掺加可提高砼的可泵性，降低水化热（掺水泥用量的15%，降低水化热约15%左右），但掺粉煤灰的砼早期抗拉强度及早期极限拉伸有少量降低（约10%20%）。后期强度不受影响，所以对本工程为考虑有效地保证早期极限拉伸，粉煤灰掺量取10%。3、减水剂BC-1对泵送砼，适当采用减水剂，有利于提高水泥

12、在管道内的分散效果，减少泵的输出压力，并可引进一定量的微小气泡，以减少砼对管壁的摩擦阻力，特别对内部热量不易散发的大体积砼01，在掺粉煤灰的同时掺入一定量的减水剂的“双掺”砼可较大幅度地降低水化热，减少砼绝热温升。4、骨料细骨料采用温溪河砂，其细度模数为2.2，含泥量0.5%，粒径0.165mm之间，0.16mm的筛余量为97%；粗骨料采用温溪卵石(或碎石)，粒径为5400mm。粗骨料与细骨料的比例为1.65，砂率为38%。根据本工程底板的平面尺寸、形状和厚度，布置测温点30个，对大体积砼基础施工进行温度监测，实现信息化管理的反溃施工。每一处分别在底部、中部和表面垂直布置48钢管作测温点，垂直

13、距离为0.55m、0.4m。温度监测的目的是为了掌握砼内部的实际最高温升和砼中心至表面的温度以及由内外温差产生的温度应力，以便在保温措施上（加减草包和塑料薄膜）加以调整，保证砼内部与砼表面的温差小于25，及降温速率小于1.5/d，以免出现裂缝。大体积砼产生裂缝的原因很多，从变形角度出发则认为温度及收缩而引起的约束拉应变超过砼的极限拉伸值，所以在养护期间控制裂缝的关键在于控制内部最高温升、内外温差及降温速率。自砼浇筑完成第二天即对砼进行测温记录，前10天4小时测一次，后20天每天测两次，各测点温升均在第6天左右达到峰值，其后呈降温阶段，直至30d底部、中部、表面三处温度基本处于稳定状态。绝热温升

14、的计算假定砼处于上下左右均不能散热的绝温状态，则其绝热最高温升为：Tmax=WQ0CR W-每1M3中水泥含量（kg/m3）Q0-每1kg水泥散热量（J/kg）C-比热 一般为0.92-1.0103J/（kg.oC）R-砼重度 2400-2500 kg/m3 则Tmax=350334103/0.91032400=50.6 oC但是实际大体积砼并非处于完全嵌固的四面绝热状态，随着水化反应的进行，水化热的升高，同时必然伴着散热，考虑上下表面一维散热系数0.8，砼的入模温度12 oC：T=50.60.8+12=52.5 oC升温时间持续较短，一般发生在砼浇捣成型后一星期，此阶段砼弹性模量很低，砼基本

15、处于塑性与弹塑性阶段，有升温引起的自约束压应力可作为安全蓄备，对裂缝控制有利。实际温升与计算温差当水化热升至峰值后，水化热能基本耗尽，继续散热并引起温度下降，在此阶段弹性模量迅速增大，约束拉应力随之出现并逐渐增加。若某时刻超过极限拉应力便将出现贯穿性裂缝。总降温差一般应取截面平均最高温度与稳定温度之差，为便于计算偏于安全地取水化热最高温度与稳定时的气温。将总降温差分成台阶(步距为3d)式降温计算如下（养护30d）：1、 6天 T（6）=54 (与理论估算值接近)2、 9天 T（10）=50 T（9）=54-50=4 12天 T（12）=45.5 T（12）=50-45.5=4.54、 15天

16、T（15）=41.5 T（15）=45.5-41.5=3.55、 18天 T（18）=38 T（18）=41.5-38=3.56、 21天 T（21）=33.5 T（21）=38-33.5=4.57、 24天 T（24）=29 T（24）=33.5-29=4.58、 27天 T（27）=25.5 T（27）=29-25.5=3.59、 30天 T（30）=22 T（30）=25.5-22=3.5砼收缩当量温度砼在水化进行及降温过程中必然存在沿结构截面砼水分蒸发及含湿量分布的不均，形成湿度变化梯度（结构的湿度场），引起收缩应力。其应力大小与水泥含量、水灰比大小、环境湿度、施工及养护条件等诸多因素

17、有关。据国内外有关统计资料，可以用下式指数函数表示收缩值的计算：y(t)= yM1M2M10(1-e-0.01t)y(t) -任意时刻收缩值（mm/mm） t-由浇灌时至计算时以天为单位的时间值y=（）-最终收缩值 标准状态下y=3.2410-4 考虑非标准状态下各参数修正系数：参数代表取值M1水泥品种1.25M2水泥细度1.35M3骨料1.0M4水灰比1.21M5水泥浆量1.0M6自然养护0.84M7环境温度0.7M8水力半径倒数1.2M9机械振捣1.0M10含筋率0.85由上表修正系数可知，一般不考虑风速引起的收缩值，因为风速虽然能加快水份蒸发的速度，但其总收缩值不变，只需在养护时及时浇水

18、补给风速失水即可。收缩引起的砼内部应力变化相当于温差应起的应力变化，即引起变形的收缩相当于引起同样变形所需的温差（其温差即收缩当量温差）：Ty(t)= y(t)/砼的膨胀系数 取=1105结合、其后各阶段的收缩值及当量温差如下表：时间y(d)(10-4)Ty(d)( )Ty(d)( )27-301.027710.280.8924-270.93889.390.9221-240.84678.470.9518-210.75157.520.9815-180.65356.540.9812-150.55235.521.039-120.44864.4861.086-90.34123.411.11台阶式综合温

19、差及总综合温差温差与收缩共同作用引起的台阶式综合温差T(t)= T(t)+ Ty(t)：时间T(d)( )6-95.119-125.5812-155.0315-184.4818-215.4821-245.4524-274.4227-304.39叠加降温温差得各阶段台阶式综合温差为5.11+5.58+5.03+4.48+5.48+5.45+4.42+4.39=40.04各龄期砼弹性模量随着水化热的趋于稳定，砼日趋成型，其弹性模量也随之增大，因此需考虑弹性模量的变化规律:E(t)=E0(1-e-0.09t) E(t)任意日期的弹性模量E0最终弹性模量 对C30砼一般取成龄弹性模量3104N/mm2

20、t砼浇灌后到计算日的天数计算后各日的弹性模量如下表：时间E（d）（104）E（9）1.66E（12）1.98E（15）2.22E（18）2.41E（21）2.55E（24）2.65E（27）2.73E（30）2.80各龄期砼松驰系数砼结构在任意荷载任意小的应力作用下，随时间的增长其-均会出现非弹性性质，即工程中所指的徐变。徐变在结构中一般有两种表现：其一为应力不变，但变形随时间增加。另一种为变形不变，内力随时间延长而减少，即应力松弛。对于低配筋的大体积砼，一般应力松弛现象占主导。工程中用松弛系数（松弛应力与弹性应力比值）考虑应力松弛对结构裂缝的有利影响。松弛系数与发生约束应力大小无关，仅与发生

21、约束变形的砼龄期、及其后至某一时间t的时间间隔长短有关。在此处某一时间t即取养护时间30d，松弛系数H取值如下表：H（d）取值H（9）0.214H（12）0.215H（15）0.233H（18）0.252H（21）0.301H（24）0.524H（27）0.570H（30）1.0大体积砼降温速率的控制，使台阶式变形的级差小，延续时间长些，尽可能缓慢降温，即“利用时间控制裂缝”，其效果将更佳。最大拉应力计算综上各种对砼降温过程拉应力的控制及影响因素，其各台阶段的拉应力可通过下式计算：（t）=-/(1-)1-1/ch(L/2) Ei(t) Ti H(i)(t,Ti) 、Ei(t) 、Ti、 H(i

22、)(t,Ti)的数值均已在前面提到，L代表的为基础的长度13900mm。=cx/H E(t) cx为总阻力系数（地基水平剪切刚度） 取1.210-2 N/mm3由式计算得各期的台阶拉应力及最终拉应力见下表：90.028120.031150.039180.042210.053240.089270.081300.145总0.508混凝土C30，取Rf=1.5MPaK=Rf/总=1.5/0.508=2.951.15 满足抗裂条件。本大体积砼工程，一定要采用事前原材料选控、事中正确浇捣、事后养护到位的全过程质量控制，不会出现任何表面收缩裂缝及贯穿性裂缝。大面积耐磨硬化地面施工工艺1 施工准备1.1混凝

23、土地台施工前准备 （1）按纵横6m钉好桩撅和水平控制点。 （2）用碾压机分层压实地基，每层厚度不大于250mm。在柱子附近用机械夯实，夯压密度93%。 （3）垫层应配比准确，按规范要求碾压密实，满足设计要求的厚度（200mm）。 （4）为控制地台的平整度，按地台设计标高设置模板，选用槽钢。模板应平整坚固，涂脱模剂。对偏差处用楔型块调整。用经纬仪控制模板直线度，确保分仓尺寸准确。1.2 混凝土地台施工 （1）混凝土板桩表面密实，没有积水，用3m直尺检查平整度偏差不大于3mm，现场搅拌混凝土坍落度应控制在75100mm，泵送混凝土为100120mm。 （2）混凝土浇筑分仓按序进行，以免因凝结时间差

24、异无法进行大规模机械镘抹施工，且有利于减少混凝土的收缩裂缝。采用地面硬化剂的混凝土地台要求一次性浇至设计标高。若不铺设防水薄膜应洒水使地基处于湿润状态。为防止钢辊或振捣器损坏已浇混凝土仓边的棱角，可用厚0.5mm的马口铁制成90护角，骑在护角上，待混凝土振捣辊压完毕后，取出护角镘抹整平。 （3）用较重的钢制长辊（钢辊长度应比模板间距长0.5m以上），反复滚压混凝土，使其浆液溢出并用木抹子抹平。地面标高用水平标高仪检测确认。由于地面硬化剂的硬化厚度仅34mm，无法再调整面层水平度，须严格控制混凝土地台的水平。（4）地台混凝土浇完后，表层会泌出游离水，应及时用橡胶管去除。由于施工面积大，水分易蒸发

25、，可用塑料布遮盖；遇炎热天气或下雨亦应遮盖。2 地面硬化剂施工 地面混凝土搓平并除去泌水后进行地面硬化剂施工，地面硬化剂用量为：轻载区域4kg/m2；重载区域6kg/m2，施工工艺如下。 （1）去除浮浆。用圆盘机械镘均匀地破坏混凝土表面浮浆膜（模板边缘使用要模）。 （2）撒播硬化剂。将规定用量2/3的地面硬化剂按预先计量撒布面积划出区段，用手均匀撒布在初凝的混凝土表面。撒播时机与水灰比、天气阴晴、风力大小等关系很大。以混凝土接近初凝，双脚踩在平整的混凝土地台上，脚印陷深3mm时开始撒布为宜。前面用手撒硬化剂，后面用刮杠及木抹子边刮平边揉搓施抹，然后用3m直尺检测找平，平整度偏差不大于3mm；待

26、地面硬化剂吸收水分变暗且均匀湿润后，采用圆盘机械镘依次抹压，随后均匀撒布余下的1/3材料，用机械镘将最上一层硬化剂旋压进地台面层上进行第二次撒布作业。 （3）机械镘压。待地面硬化剂吸收水分均匀湿润后，视混凝土硬化情况，进行至少三次圆盘机械镘压作业。机械转速视混凝土地台的硬化情况调整，机械运行就纵横交错进行。操作人员穿大硬底特制拖鞋，以免在作业面上留直脚印，新旧混凝土衔接处应平整、密实、无污染。 （4）表面磨光。经机械镘三遍抹压，地面硬化剂临近终凝前，纵横三遍使用铁抹子手工镘抹。边抹边用3m刮杠控制平整度，误差应不大于3mm。待用手指按硬化剂面层不下陷（仅有指纹）时，可及铁抹子压光。第一遍和第二

27、遍之间可停半小时左右，抹完第二遍后即可抹第三遍，表面应光洁平整无砂眼且不得有抹痕，衔接处应无明显印记。 （5）地台养护。混凝土地台完成后，在其表面均匀喷洒养护，进行早期养护。3后期作业 （1）拆模。拆模作业可以在地台完成后次日进行，作业时应注意不要损伤地台边缘。 （2）切缝（打胶）。切缝工作应在耐磨地面施工完毕2472h内实施。分格缝间距为6m，本工程分格缝间距为6m。切缝深度为混凝土层厚度的1/3左右，以保证地面收缩时形成规律性变化。 （3）为防止裂缝，地面施工完毕3d后才可上人，7d后方准上车，28d后方可上重型设备；施工温度不低于5C；若要求地面外观美观，可选用SF2430环氧树脂进行封

28、闭。 将检定过的两台纬仪分别置于相互垂直的轴线控制线上（借用1线），精确对整后，后视前方的同一轴线控制线，并固定照准部，然后纵转望远镜，照准钢柱头上的标尺并读数，与设计控制值相比后，判断校正方向并指挥吊装人员对钢柱进行校正，直到两个正交方向上均校正到正确位置后，拧紧柱子的地脚螺栓收紧缆风绳,并将柱脚垫铁与柱底板点焊。 将检定过的两台纬仪分别置于相互垂直的轴线控制线上（借用1线），精确对整后，后视前方的同一轴线控制线，并固定照准部，然后纵转望远镜，照准钢柱头上的标尺并读数，与设计控制值相比后，判断校正方向并指挥吊装人员对钢柱进行校正，直到两个正交方向上均校正到正确位置后，拧紧柱子的地脚螺栓收紧缆

29、风绳,并将柱脚垫铁与柱底板点焊。填充缝焊接面层焊接完毕，自检外观质量符合要求后，立即实施焊后后热过程。对于大长焊缝，尽管作业者严格遵循工艺流程，实施间再加热，也不可避免由于板厚过大、始终焊缝过长、面缝过宽等原因造成的根部与面层的温差、始与终的温差、近缝区与远缝区的温差、（水横向焊缝）下部与上部的温差、（H型钢梁）边翼缘翼的温差。由于焊后后热是焊接工艺相当重要的环节。管理的成败与选用的管理班子成员的素质有关，选用较高素质的管理人员，既便于管理，又能提高整体管理人员的素质。因此在选用管理班子成员时，一定要过考核后谨慎选用。为便于管理，对选用的的管理人员，应明确其职责，对于不同岗位的管理人员其职责是

30、不同的。钢柱吊点的设置需考虑吊装简便，稳定可靠，故直接用钢柱上的连接耳板作为吊点，每节钢柱共四个吊点。为穿卡环方便，在深化设计时将连接耳板最上的一个螺栓孔的孔径加大，作为吊装孔。为了保证吊装衡，挂设四根足够强度的单绳进行吊运；为防止钢柱起吊时在地面拖拉造成地面钢柱损伤，钢柱下方应垫好枕木。提交一份完整地、详细地说明深化设计与配合设计、实体模型制作（含相关测试）、材料采购、加工制作、现场施工的方法总进度计划，报由总包人批准后执行。进度计划与措施依据现场情况及进度制定，满足工程进度目标要求。如计划不能按总包人批准的进度计划施工时，根据总包人的要求调整或修订进度计划，以保证分包工程如期竣工。为使本围

31、护支撑体系均匀对称受力，开挖土方必须对称开挖，先外围后心。先用挖机在支撑梁上面把整个支撑梁内的土方掏挖出来，使支撑梁对称且缓慢受力。然后以人工到下面挖出支撑梁下面挖机不能挖到的土方，慢慢使整个支撑梁全部受力。防止改变支撑体系的设计受力工况，造成支撑梁损坏。本工程爆破器材采用现场配送制度，爆破器材运抵爆破现场后，立即划定警戒区域，拉警戒线警戒，无关人员不准进入，待爆破员保管员清点完毕、办理好相关手续后，在爆破现场立即搬运至炮孔区装药，以防长时间集堆放。爆破器材在爆区临时存放时，存放地点要整、安全，并设置垫层。炸药雷管分开存放，两者相距不少于12m，现场配备遮阳伞，并做好防雨、防水、防晒等措施。本

32、工程爆区北侧紧邻科技大道，距地下管道水距离最近约20m，高差约10m（根据昆仑燃气压天然气管道（科技大道（农林大学站高园区站）影响段）迁改必要性及可行性论证，天然气管道迁移至爆区50m以外）；距10kv电力线路、办公楼、部用房（为活动板房）分别为65m、65m、180m,距信号塔最近约305m，西侧距部用房约30m；东侧距自用变压器约20m,距待拆信号塔约50m,距部用房约50m；南侧及其他各侧200m范围内民房均已拆迁。爆破环境较复杂。根据施工总面设计及各分阶段的布置，以充分保障阶段性的重点施工、保证进度计划的顺利实施为目的，在工程实施前，制定详细的材料生产、加工、堆放、运输计划，以及各工种

33、施工队伍进退场调整计划。同时制定以上计划的具体实施方案，严格依照执行标准、奖罚条例，实现施工面科学、文明的管理。桁架设置的支撑架，其状况相当于给桁架节点荷载，而临时支座分批逐步下降，其状况相当于支座的不均匀沉降。这都将引起桁架结构内力的变化调整。对少量杆件可能超载的情况应事先采取措施，局部加强或根据计算可事先换加强杆件。为防止个别支撑点集受力，宜根据各支撑点的结构自重挠度值，采用分区、分阶段按比例下降或用每步不大于5mm的等步下降法拆除支撑点。现在地面加工厂将钢桁架全部放样，按其编号放在相应位置上，使构件各拼接节点的标志线与台上相应控制点严密吻合。拼装时相邻拼装构件的杆件，能准确对位，严禁强迫

34、定位，钢方管对接采取内加衬管坡口对接，先点焊拼接，杆件定位而后，测量各节点坐标，确保各节点位置偏差在许可范围之内，拼装质量符合规范要求，而后焊接本施工段构件。施工完毕后，在进行下面构件安装前，要再次对各节点坐标整体尺寸进行测量，确保符合质量要求。否则，应进行调整矫正，对焊缝作无损探伤，确保焊缝质量。由于浅孔爆破孔的孔径较小，其堵塞质量难以保障，因此，为较好的控制爆破飞石，浅孔爆破要采用爆被覆盖措施。爆被材料可选用草袋、竹笆、沙包或橡胶带（可采用碎石加工用废旧传输带制成一定大小的炮被），对爆破部位覆盖要注意：后起爆的炮孔先覆盖，先起爆的炮孔后覆盖，并搭接覆盖先前的覆盖层，防止先起爆的炮孔掀开覆盖

35、层。由于本工程屋面单坡尺寸较长，为提高防水性能，每隔200m搭设高度约12.2m的屋面外板成型机脚手架操作台，在操作台半空制作彩钢板，制作完成后的彩钢板安放在安装台两侧，一块板屋面板按排板起始线放置，安装二块板时先将一块板向前推进一段距离，然后在一块钢板位置上安放二块钢板，再滑移一、二块板，安放三块钢板，如此循环，直至钢板全部安放就位。同时安装屋面板的过程在屋脊与天沟处拉设一条准线，防止屋面板安装过程产生偏移的现象。焊接工序是本工程结构施工的一道关键工序，其质量的好坏直接影响到工程的质量，保证现场焊接质量应从工艺制订、材料采购、资源配置、焊接、检验等方面加大管理监控的力度。在控制现场焊接质量的

36、过程，应始终贯彻“在原材料检验合格的前提下，由合格的焊工按照合格的焊接工艺施工”的原则，切实保证现场焊接质量。多级分步测量、直接测量二种监测方法都需要有位置相对稳固的外围测量控制点坐标值或基准面、基准线、基准数作起算依据。对同一测点如外框筒测点采用二种检测方法所测得的变形值应进行相互校核比较，提高监测结果的可信度准确度。根据幕墙施工需要，单纯在关键层打水还不足以确定竖龙骨的定位，为了保证竖龙骨安装的误差在规定范围，在放线时还需要寻找一个辅助层打水以保证两点形成一根定位线，辅助层可以是一个或几个，视实际情况而定，一般情况下随楼层的层高而定，层数越多辅助层就越多，反之亦然。部分别与市容环境卫生管理

37、所签订垃圾清运协议书，对生活垃圾每日进行一次清运；与废弃物交换心签订危险废物转移联单及废弃物技术服务处置合同，对可利用的建筑垃圾及危险废弃物进行回收利用；与劳保五金商店签订废旧安全网处理协议，对废旧安全网进行回收利用。在灯位盒上安装吸顶灯时、灯具或绝缘台应完全遮盖住灯位盒。安装有绝缘台的吸顶灯，在确定好的灯位处，应先将导线由绝缘台的出线孔穿出，再根据结构的不同，采用不同的方法安装。绝缘台固定好后，将灯具底板与绝缘台进行固定，无绝缘台时可直接把灯具底板与建筑物表面固定，灯具的接线应按上述有关内容进行。若灯泡与绝缘台接近时(如半扁圆罩灯)，应在灯泡与绝缘台间铺垫3mm厚的石棉板或石棉布隔热。为控制

38、杆件制作精度,提高杆件制作效率,预先制作杆件组对胎具。胎具水滑槽用100制作，滑槽内设两挡板，一个固定，另一个可以沿滑槽纵向水滑动。组对时，通过调节两挡板的间距来控制杆件的组装长度，当一根杆件校正无误后，则将可移动的挡板用夹具牢固夹紧在胎具滑槽上，此时与该杆件相同的料就可以从胎具上以相同的长度被制作出来。这样，即可以保证杆件的长度符合要求，又可以减少相同构件制作时重复定位、测量的时间，提高了工作效率。现场设立标养室及试验室。试块混凝土在浇筑地点随机抽取，取样频率为：每100盘且不超过100m3方的同配比混凝土，取样次数不少于一组；每一工作班拌制的同配比混凝土，不足100盘时，其取样次数不少于一

39、组；每层取样不得少于一组。本工程每组次做三组试块，其一组用于7天强度试验，一组用于28天强度试验，一组备用。焊缝同一部位的返修次数，不超过两次，超过两次须焊接责任工程师及监理工程师核准后,方可返修。焊缝出现裂纹时，焊工不得擅自处理，应及时焊接技术负责人查清原因,制定修补措施。对焊缝金属的裂纹，在修补前用无损检测方法确定裂纹范围，去除时，从裂纹头算起，两至少各加50mm的焊缝一同去除后再进行修补。石材表面处理：石材表面充分干燥（含水率小于6%）后，用石材防护剂进行石材六面体防护处理，此工序必须在无污染的环境下进行，将石材放于木木枋上，用羊毛刷蘸上防护剂，均匀涂刷于石材表面，涂刷必须到位，一遍涂刷

40、完间隔24h后用同样的方法涂刷二遍石材防护剂，本工程对石材采用石材黏结剂进行贴结，先对石材面进行拉毛处理，拉毛胶泥凝固后方可使用。对于由65节组成的巨型钢柱，每节柱长度受荷载后的压缩值为Z，随着荷载的不断增加，下节已安装的各节压缩值也不断增加，566.9米超长的钢柱及诸多不确定因素，加上调整后牵涉到的120层梁面标高问题，地上巨型钢柱标高调节采用在过程严格安装设计理论值进行标高控制，确保楼层层高净空间距，通过保证使用功能不受影响，从而保证整体建筑标高的精准。 由于本工程水安装时合拢点在分区线上，所有误差均在分区线合拢缝桁架上体现，为减少结构安装误差，对桁架合拢安装温度要求非常严格。本工程合拢的

41、温度主要结合XX施工时候的气候温度，在钢结构设计的均使用温度下进行合拢施工。同时合拢施工时近量避免阳光、温差等带来的温度变形，所以合拢施工需安排在早上太阳没有出来的时候，避免由于阳光带来的温差影响。合拢温度要求为建筑物使用的均温度，因此水桁架的合拢温度宜在1015之间，根据XX市9月底至10月初的气候温度，早上太阳还没有出来前进行合拢施工，并在太阳出来前全部合拢施工完毕。施工测量工程师对拼装单元进行全面复测，并同技术员将测得的数值输入电脑，绘制实测坐标线模图，将实测线模图与设计线模图通过移、转动等方法最大限度地进行“拟合”，使实体线模与理论模型尽量重合，最后不重合的差值就认为是现场安装才生的误

42、差。确定吊装单元的变形状态，分析变形原因，并找出解决办法，避免下一拼装单元出现类似情况，确保吊装单元的拼装及罩棚结构整安装精度。根据本工程结构用钢、节点构造形式、焊接工艺等基本要求，按钢结构焊接规程的规定，对于Q345GJc钢材，已整理以往工程所做的，以及结合本工程做的焊接工艺评定试验，确定焊接工艺的有关技术参数及工艺要求。对于Q390GJcQ460GJc钢材的焊接工艺评定试验将随着工程的进展陆续进行。对本工程钢结构进行深化设计，包括完成深化设计模型、深化图、各种报表等相关资料；配合加工、运输、安装等各工序的正常工作需要；对深化设计工作进行系统、有效的管理，包括进度质量控制，满足材料采购、加工

43、安装需要，以及审查校核深化设计图的质量，是否符合原设计的节点构造要求；协调处理土建、机电等专业与钢结构之间的联系问题，确保钢结构工程的顺利进行；配合现场进行深化设计服务工作。将检定过的两台纬仪分别置于相互垂直的轴线控制线上（借用1线），精确对整后，后视前方的同一轴线控制线，并固定照准部，然后纵转望远镜，照准钢柱头上的标尺并读数，与设计控制值相比后，判断校正方向并指挥吊装人员对钢柱进行校正，直到两个正交方向上均校正到正确位置后，拧紧柱子的地脚螺栓收紧缆风绳,并将柱脚垫铁与柱底板点焊。施工现场按施工段、作业点划分区管理，每道工序做到“工完场清”，施工垃圾集堆放，及时清运，不得在施工从高空流放倾倒污

44、水、垃圾。材料工具及时回收、维修、保养、利用、归库，各工序成品保护好。现场管理操作人员按规定持证上岗作业，现场管理人员工人佩戴安全帽应分色，便于施工管理。满堂脚手架高空散装法，需将地面混凝土结构部分工程施工完成后，在结构板面上搭设满堂脚手架到设计标高，满铺的脚手板作为操作面进行拼装的一种施工方法。用此种施工方法施工时，首先，钢结构的整个工程工期延迟，而且满堂脚手架必须待钢结构完成安装后才能拆除，在此期间钢结构施工区域内的其它工序均无法穿插施工；其次，脚手架前期搭设及后期拆除的时间较长，且成本较高。钢结构吊装全部采用卷扬机行进吊装，在需要吊装的钢梁上拉设32.5钢丝绳，做悬索吊装绳，将吊装用的滑

45、轮挂在吊装钢丝绳上，使用卷扬机进行吊装，两部卷扬机，主吊卷扬机进行构件吊装，辅助卷扬机（1吨）使滑轮在吊装钢索上根据吊装点位置的需要进行滑动，将构件吊装到安装位置。工程质量的好坏，进度的保证很大程度上与施工机具的先进性有关。对于本工程的施工，我公司针对本工程的实际情况各工种、工序的需要，合理地配备先进的机具设备及挑选专业水较高的技术操作人员，最大限度地体现技术的先进性机具设备的适用性，充分满足施工工艺的需要，从而保证工程质量装饰效果。柱脚锚栓作为钢结构安装的一步工序，其安装定位的精度直接影响上部结构安装质量。首先通过内业计算，得出柱脚锚栓的空间坐标，然后在土建钢筋绑扎基本完成时，在基坑周边的二

46、级测量控制点架设全站仪，测量放线确定柱脚定位环板的轴线位置，安装好定位环板锚栓；在土建钢筋绑扎好之后浇注混凝土前，对锚栓位置进行复测。首先将十字型分成一个H型两个T型，待H型T型分别组装焊接并检测合格后再进行十字型组装焊接。对两个T型组装焊接时为了有效控制组装焊接变形，并充分利用机械化作业提高加工效率，将两个T型通过加固连接措施组拼成“H”型，待“H”型组装焊接合格后将其拆分成两个T型。在承重架体的主立杆上设置吊挂层主梁的支撑点，支撑点采用工16工字钢，工字钢与架体的主立杆之间设置可调节U型钢垫板，用来调整支撑点顶面标高，支撑梁顶面标高与悬挂层主梁底面标高一致（包括起拱值）。支撑点设置完成后，用全站仪在每个支撑梁的顶面准确的放出悬挂层主梁的线及两边线的面位置，并在两边线位置焊上定位钢板。先在一侧搭设几榀脚手架组装台，由于螺栓球网架所有构件都按图纸设计要求在厂家加工成形，现场只须拼装即可，拼装时依据脚手架组装台，网架先落入支座固定，将网架分成若干散拼单位，采用汽车吊沿支座最小跨度方向逐渐向前延伸扩展，逐块拼装，每延伸拼装一个轴线，定位一轴网架。此种施工