洛阳会议特殊钢课件

1、特殊钢冶金与钢中非金属 夹杂物控制技术王新华2015年5月特殊钢冶金与钢中非金属 夹杂特殊钢抗疲劳性能与夹杂物控制合金结构钢棒线材用于制作机械设备中的轴件、齿轮、弹簧、轴承等；大多在动载荷，即冲击、振动或承受周期性交变应力的条件下工作，疲劳破坏是导致工件失效的重要原因；非金属夹杂物往往成为疲劳裂纹的起源。特殊钢抗疲劳性能与夹杂物控制合金结构钢棒线材用于制作机械设备夹杂物与钢基体构成镶嵌结构在钢加热或冷却过程，由于膨胀系数的不同，夹杂物周围产生嵌镶应力(T)；夹杂物周围(4R)为受夹杂物嵌镶应力影响区域；夹杂物数量多、直径大，嵌镶应力场会叠加；工件服役过程所受应力与嵌镶应力叠加，夹杂物周围应力超

2、过钢的屈服极限，导致裂纹产生，形成疲劳源。热膨胀系数差夹杂物与钢基体构成镶嵌结构在钢加热或冷却过程，由于膨胀系数的R. Kiessling, Non-metallic Inclusion in Steel, The Institute of Metals，London, 1989，4693R. Kiessling, Non-metallic Inc夹杂物相对变形能力S.Rudnik研究指出：0.51 时，在钢与夹杂物界面上很少由于形变产生微裂纹；0.030.5时，经常产生带有锥形间隙的鱼尾形裂纹； 0时，锥形间隙与热裂纹撕裂是常见的。夹杂物相对变形能力S.Rudnik研究指出：软硬度不同夹杂物

3、周边区域的应力分布 J. Kawahara, et al., “Advance of Valve Spring Steel”, Wire Journal International., Nov. 1992, p.55-62软硬度不同夹杂物周边区域的应力分布 J. Kawahara,影响疲劳性能的夹杂物临界尺寸Lasson等研究发现：夹杂物小于10m时，夹杂物萌生疲劳裂纹的几率非常小；夹杂物大于10m时，疲劳裂纹则在夹杂物周围萌生。斋藤誠研究发现：10m程度的TiN夹杂物导致弹簧疲劳破坏。Kiessling等认为：大多数疲劳破坏起源于表面或亚表面的单个夹杂物，萌生疲劳裂纹的表面或表面附近的夹杂物

4、尺寸并不太重要。M.Lasson et al. Mater. Sci. Tech., 1993,9(3), p235斋藤誠，熱処理，1987, vol.27, No.1, p.23R.Kiessling, et al., Production and Application of Clean Steel,1970, p179影响疲劳性能的夹杂物临界尺寸Lasson等研究发现：M.La不同类别夹杂物对钢疲劳性能的影响“D类”或“DS类”“D类”或“DS类”J. Monnot, et al., Amer. Soc. For Test Mat., 1988, p.149不同类别夹杂物对钢疲劳性能的影

5、响“D类”或“DS类”“D类”常规夹杂物检验标准（ASTM E45）试样分析检验的表面积不低于160mm2。每个视场0.49mm2；总计320个视场。常规夹杂物检验标准（ASTM E45）试样分析检验的表面积不夹杂物控制标准夹杂物控制标准夹杂物控制标准夹杂物控制标准高端重要用途钢材品种中国钢铁工业发展壮大（产量、品种、质量等）；某些重要用途高端钢材品种仍依赖进口：汽车钢板（合资品牌汽车钢板国产比率：50%）；重要用途特殊钢棒线材：轴承（飞机、高铁等）；高铁车轮、车轴、中高档汽车齿轮、轴件、弹簧等。特殊性能钢材（超高强度钢板、大桥悬索钢丝、深海钻管、套管、切割丝等）；-。高端钢材主要差距：实物质

6、量与性能稳定性控制；与用户联系。高端重要用途钢材品种中国钢铁工业发展壮大（产量、品种、质量等高端钢材特点 高档产品 抵挡产品谢蔚，中国钢铁工业可持续发展论坛，中国科协，2013年，唐山高端钢材特点 高档产品 抵挡产品谢蔚，中国钢铁工业可持续发展非金属夹杂物稳定性控制高端重要钢材性能稳定性差，非金属夹杂物控制不稳定是重要原因之一；主要表现在个别大尺寸夹杂物控制方面（DS类夹杂物）；以轴承、高铁车轮、车轴为例：即便将总氧含量控制在3.5 5ppm极低含量范围，钢中仍有个别数十、数百微米，甚至毫米级大型夹杂物存在，非金属夹杂物稳定性控制高端重要钢材性能稳定性差，非金属夹杂物德国Mubea泰倉厂弹簧钢

7、试样分析德国Sarrstahl钢厂韩国浦项制铁国内高水平特钢厂：A厂B厂汽车弹簧钢盘条不变形夹杂物尺寸比较德国Mubea泰倉厂弹簧钢试样分析德国Sarrstahl钢厂42CrMo钢疲劳断口（T.O：10ppm）旋转弯曲疲劳实验：三种热处理制度得到三个不同强度水平的材料，进行疲劳实验22个疲劳断口裂纹起源为夹杂物；最大夹杂物为66m，最小夹杂物为14.8m，平均为33.3 m尺寸60m的夹杂物42CrMo钢疲劳断口（T.O：10ppm）旋转弯曲疲劳实验个别大型夹杂物为外来夹杂物？个别大型夹杂物为外来夹杂物？尺寸60m的夹杂物尺寸60m的夹杂物超低氧特殊钢（T.O：36ppm）K. Kawakam

8、i, et al., Proceedings of the 3rd International Congress on the Science and Technology of Steelmaking, May 9-12, 2005, Charlotte, AIST, 209超低氧特殊钢（T.O：36ppm）K. Kawakami,超低氧特殊钢工艺流程爱知制钢公司超低氧特殊钢工艺流程爱知制钢公司超低氧特殊钢工艺流程山阳特殊钢公司超低氧特殊钢工艺流程山阳特殊钢公司超低氧特殊钢关键工艺技术偏心炉底出钢；出钢后扒净钢包内顶渣。超低氧特殊钢关键工艺技术偏心炉底出钢；超低氧特殊钢（T.O：36ppm）

9、K. Kawakami, et al., Proceedings of the 3rd International Congress on the Science and Technology of Steelmaking, May 9-12, 2005, Charlotte, AIST, 209超低氧特殊钢（T.O：36ppm）K. Kawakami,超低氧特殊钢关键工艺技术铝脱氧（直接与间接脱氧）；高碱度精炼渣：碱度：58；FeO1%。足够强搅拌（比搅拌功控制）。超低氧特殊钢关键工艺技术铝脱氧（直接与间接脱氧）；脱氧能力比较E.T. Turkdogan, Fundamentals of S

10、teelmaking, The Institute of Materials, The University Press, UK, 1996采用铝脱氧，首先将溶解氧O含量降低至0.0001 0.0003%；通过渣-钢精炼、RH真空处理、连铸等，去除钢液中铝脱氧产物；将钢总氧降低至数个ppm水平。脱氧能力比较E.T. Turkdogan, Fundamen特殊钢脱氧工艺铝脱氧（Al: 0.015%）：轴承、齿轮、悬挂簧、轴件、连杆、高铁轮对、大桥钢索、预应力钢丝、冷镦钢等。无铝脱氧（Al: 0.015%）：日本特殊钢厂采用LF精炼渣成分钢厂CaOSiO2Al2O3CaF2MgOT.Fe+MnOC

11、aO/SiO2A63720100.39.0 B8055101.0216.0 C60102050.46.0 D60102280.846.0 E50520205210.0 F60102730.46.0 G606340.5510.0 H60158151.154.0 I501025155.0 J5010201550.75.0 K. Kawakami, The 182183th Nishiyama Memorial Seminar, ISIJ, TokyoKobe, 2005, 151采用高碱度精炼渣系的目的：降低渣中SiO2的活度，抑制下式反应： (Si02) +4/3 Al2/3Al203夹杂物 +

12、Si 日本特殊钢厂采用LF精炼渣成分钢厂CaOSiO2Al2O3C爱知制钢LF精炼渣碱度与钢水T.O福本一郎，第126127回西山紀念技術講座，日本鉄鋼協会，大阪東京，1988，121爱知制钢LF精炼渣碱度与钢水T.O福本一郎，第126127山阳特殊钢精炼渣碱度对轴承钢总氧与夹杂物影响K. Kawakami, T. Taniguchi, et al, Tetsu-to-Hagane, 93(2007), 741山阳特殊钢精炼渣碱度对轴承钢总氧与夹杂物影响K. Kawak爱知制钢炉渣FetO+MnO含量控制福本一郎，第126127回西山紀念技術講座，日本鉄鋼協会，大阪東京，1988，121爱知制

13、钢炉渣FetO+MnO含量控制福本一郎，第12612LF精炼搅拌强度控制比搅拌功： 比搅拌功率 (W/t)Q ：底吹氩气流量 (Nl/min)T ：钢水温度 (K)W ：钢水重量 (t)H ：钢水深度 (cm)比搅拌功：120150W/t LF精炼搅拌强度控制比搅拌功： 比搅拌功率 (W/t)比超低氧特殊钢关键工艺技术：采用RH真空精炼超低氧特殊钢关键工艺技术：采用RH真空精炼VD工艺的缺点炉渣卷入钢液；脱硫反应增加Al2O3夹杂物。3(CaO)+2Al+3S=3(CaS)+(Al2O3)夹杂物 VD工艺的缺点炉渣卷入钢液；3(CaO)+2Al+3SRH工艺优点钢水为强还原性炉渣所覆盖；渣-钢

14、界面“平静”，炉渣卷入钢液形成的夹杂物量减少；钢水大范围“循环流动”，促进微小夹杂物碰撞、聚合、上浮去除；山阳特殊钢轴承钢RH精炼时间：20 60min。RH工艺优点钢水为强还原性炉渣所覆盖；LF与RH精炼分工升温，脱氧，合金化，去除夹杂物等。脱气（H，N），脱氧，合金化，去除夹杂物等。实现超低氧控制：LF or RH（哪个更高效？）LF与RH精炼分工升温，脱氧，合金化，去除夹杂物等。脱气（HLF精炼优势：加热钢水，炉渣；强扩散脱氧（高碱度、极低FeO含量炉渣）；钢液成分控制。超低氧控制方面不足：对钢水搅拌能不足。LF精炼优势：RH工艺优点钢水为强还原性炉渣所覆盖；渣-钢界面“平静”，炉渣卷入

15、钢液形成的夹杂物量减少；钢水大范围“循环流动”，促进微小夹杂物碰撞、聚合、上浮去除。RH工艺优点钢水为强还原性炉渣所覆盖；JFE西日本制铁所生产轴承钢38K. MATSUOKA, 4th International Congress on Steelmaking, 2008, Gifu, 456JFE西日本制铁所生产轴承钢38K. MATSUOKA, 4JFE西日本制铁所生产轴承钢39在RH前完成钢水合金化操作，尽量不在RH精炼过程进行成分调整，并将RH精炼时间延长至最大（与连铸周期相适应）。K. MATSUOKA, 4th International Congress on Steelmak

16、ing, 2008, Gifu, 456JFE西日本制铁所生产轴承钢39在RH前完成钢水合金化操作，特殊钢总氧控制福本一郎，第126127回西山紀念技術講座，日本鉄鋼協会，大阪東京，1988，121特殊钢总氧控制福本一郎，第126127回西山紀念技術講座，洛阳会议特殊钢课件洛阳会议特殊钢课件洛阳会议特殊钢课件超低氧特殊钢关键工艺技术严密保护浇铸；中间包钢水加热；大方坯连铸（立式，垂直-弯曲型）。超低氧特殊钢关键工艺技术严密保护浇铸；山阳特殊钢公司连铸中间包经过LF-RH精炼，钢水T.O降低至3.55ppm;中间包冶金功能由促进夹杂物上浮转为防止二次氧化：全封闭（断气）；能够快速升温（浇次开浇、

17、钢包浇铸后期）；快速通过。采用较小容量中间包（山阳：20t）。山阳特殊钢公司连铸中间包经过LF-RH精炼，钢水T.O降低至中间包钢水加热电磁感应加热 等离子加热中间包钢水加热电磁感应加热 中间包钢水加热目的中间包钢水加热目的采用立式或垂直-弯曲型大方坯连铸机川上潔，第2号連続鋳造機（60tCC）建設稼動，Sanyo Technical Report Vol.20 (2013) No.1，51采用立式或垂直-弯曲型大方坯连铸机川上潔，第2号連続鋳造機（川上潔，第2号連続鋳造機（60tCC）建設稼動，Sanyo Technical Report Vol.20 (2013) No.1，51川上潔，第

18、2号連続鋳造機（60tCC）建設稼動，Sany立式连铸机优势大同特殊钢公司新建300mm圆坯铸机立式连铸机优势大同特殊钢公司新建300mm圆坯铸机山阳特殊钢立式铸机60t铸机150t铸机投产年月2012年6月1982年11月铸机类型立式铸机铸机长度25.3m（弯月面拉矫辊上段）钢包容量90t165t中间包容量10t20t铸机流数23铸坯尺寸380530mm电磁搅拌结晶器电磁搅拌拉速最高 0.60m/min液面控制方式涡流式川上潔，第2号連続鋳造機（60tCC）建設稼動，Sanyo Technical Report Vol.20 (2013) No.1，51山阳特殊钢立式铸机60t铸机150t铸

19、机投产年月2012年6非金属夹杂物变化Al脱氧：2Al+3O=(Al2O3)夹杂物钢液与包衬、炉渣作用：3(MgO)包衬或炉渣+2Al=3Mg+(Al2O3)夹杂物3(CaO)炉渣+2Al=3Ca+(Al2O3)夹杂物Mg + n/3(Al2O3)夹杂物= (MgO(n-1)/3Al2O3)夹杂物+ 2/3AlxCa+(yMgOzAl2O3)夹杂物=(xCaO(y-x)MgOzAl2O3)夹杂物+ xMg非金属夹杂物变化Al脱氧：2Al+3O=(Al2O3K. Kawakami, et al, TETSU-TO-HAGANE, 93(2007), 741-752山阳特殊钢LF精炼过程夹杂物组成

20、K. Kawakami, et al, TETSU-TO-洛阳会议特殊钢课件山阳特殊钢夹杂物评级T. Uesugi, Tetsu-to-Hagane, 74 (1999), 1889ASTM “E45-06”标准山阳特殊钢夹杂物评级T. Uesugi, Tetsu-to-国内特殊钢工艺技术进展2000年前：总氧含量高：158ppm；超低氧生产工艺技术问题较多（铝脱氧、高碱度渣、保护浇铸等）。2000年后：高水平钢厂：总氧已能降低至5ppm左右，但夹杂物评级难以达到SKF、NSK要求（DS类夹杂物）；存在主要问题：RH功能充分发挥，仍依赖钙处理，保护浇铸，弧形铸机等。国内特殊钢工艺技术进展200

21、0年前：DS类夹杂物非金属夹杂物评级界限（“GB/T 10561-2005”）DS类夹杂物非金属夹杂物评级界限（“GB/T 10561-2研究热点：极低氧特殊钢夹杂物“小径化”国内高水平特殊钢厂生产轴承钢，在实现了超低氧含量控制后（总氧：4.56ppm），仍面临个别“DS类”大尺寸夹杂物超标问题；日本特殊钢厂十年前开始报道此问题，其在采用“ASTM E45”标准进行检验时（检验面积160mm2），检测不到数十m的大尺寸夹杂物，但在疲劳试样断口或采用超声波探伤检验方法对更大试样进行检测时却可以发现其存在；国内特殊钢厂生产的超低氧轴承钢在采用“ASTM E45”标准进行检验时，也可以检测到“DS”

22、类大尺寸夹杂物；山阳特殊钢公司发现，总氧含量相同的轴承钢，疲劳寿命却会有很大的不同，因此仅用总氧含量这单一指标已不能完全代表轴承钢抗疲劳性能；国内轴承专家杨晓蔚将此现象称之为“高纯净度钢的寿命离散性”。研究热点：极低氧特殊钢夹杂物“小径化”国内高水平特殊钢厂生产山阳特殊钢轴承钢质量控制重要转变2004年10月山阳特殊钢轴承钢质量控制重要转变2004年10月近来，不仅要通过降低钢总氧含量来减少夹杂物，还要求减小夹杂物的尺寸（“小径化”）。这种超高洁净度轴承，转动疲劳寿命的波动较以往轴承钢（电炉钢）减小50，可靠性（可信赖性）显著提高。这样，通过确立高洁净度钢的稳定生产技术，能够生产“不同炉次间波

23、动小、具有高信赖性”的钢材，轴承转动疲劳寿命得以发生飞跃的提高。近来，不仅要通过降低钢总氧含量来减少夹杂物，还要求减小夹杂物夹杂物检验方面问题川上潔，第182183次西山纪念技术讲座，NMS-ISIJ，東京神户，2004，p.151夹杂物检验方面问题川上潔，第182183次西山纪念技术讲座轴承钢控制策略转变（山阳特殊钢）由重点控制钢总氧含量（“鋼中酸素量低减”）转为“控制钢总氧含量+控制钢中最大夹杂物尺寸（“最大介在物大抑制”）。Sanyo Technical Report， Vol.13 (2006)，No.1，77轴承钢控制策略转变（山阳特殊钢）由重点控制钢总氧含量（“鋼中主要目的：提高稳

24、定性高信頼性長寿命軸受鋼 PremiumJ2，Sanyo Technical Report Vol.20 (2013) No.1，70主要目的：提高稳定性高信頼性長寿命軸受鋼 PremiumJ2各检测100mm2，取30个视场中观测到的最大尺寸夹杂物形貌对比：各检测100mm2，取30个视场中观测到的最大尺寸夹杂物形貌采用极值统计法推算得到的最大夹杂物尺寸对比山陽特殊鋼技報，13（1），2006，p.77-78采用极值统计法推算得到的最大夹杂物尺寸对比山陽特殊鋼技報，1疲劳性能比较不同时期山阳特殊钢公司生产轴承钢总氧含量与轴承疲劳寿命的关系(a) 1985年 (b) 1988年 (c) 2004年疲劳性能比较不同时期山阳特殊钢公司生产轴承钢总氧含量与轴承疲夹杂物尺寸比较采用100MHz超声波探伤仪对超高洁净度和常规超低氧轴承钢夹杂物检测结果川上潔，第182-183回西山紀念技術講座，日本鉄鋼協会，東京-神戶，2005年，p.151-179夹杂物尺寸比较采用100MHz超声波探伤仪对超