高加水位调试专业分析

1、高加水位调试试验汇报4 月 9 日11日调试过程中,3 号和 4 号机组分别进行过在不同负荷下进行了 水位提升试验, 试验条件均是在机组负荷不变化的前提下提升水位,试验方法是 逐步调整水位 每次变化 10mm,稳固一段时间后,查看下端差数值（疏水温度 与给水入口温度差值） ,当下端差变化不明显时终止试验,通过绘制曲线查找下端差急剧变化的拐点,试验次序为13 号高加逐台进行；图一 . 4 号机组 1 号高加水位调试试验曲线图二 . 4 号机组 1 号高加依据试验结果绘制的曲线4 月 10 日 10 点左右,开头在调试机组的4 号机组 1 号高加进行水位调试试验,由于试验时 1 号高加下端差尚可,

2、因此先进行了降水位过程,在-40mm以当前 DCS 数值,下同 左右时下端差约 22 度,此时说明已有大量蒸汽进入疏水冷却段,停止降低水位,复原到原水位后稳固10 分钟后再进行提升水位,由于机组暂时接到提升负荷,试验终止；通过绘制的曲线 图二,目前的试验以及可以找到拐点,拐点在 DCS 显示 -10mm 位置处；图三 3 号机组 1 号高加水位调试试验曲线图四 3 号机组 1 号高加依据试验结果绘制的曲线4 月 10 日,在解除高加高三爱护动作后, 机组负荷在 1000MW 左右,此时 1号高加下端差在 -16 度左右,鉴于下端差偏大, 因此省略了降水位, 直接从 -40mm开头提升水位；当水

3、位提升到+10mm 时,运行人员认为水位波动幅度加大,且此时下端差已接近合格值,停止了提升过程,水位复原到-40mm 稳固了 40 分钟后,再进行了水位下降试验, 降低到 -60mm 时下端差已接近 20 度,停止了试验；通过绘制曲线图 （图四）,本条曲线比 4 号机组的更缓和, 但仍是可以找到拐点,在 0 左右；图五, 3 号机组 2 号高加水位提升曲线随后进行 3 号机组 2 号高加水位调整试验,由于此时下端差有近 17 度,因此进行了水位提升,水位开头自-260mm 提升,当水位提升时,加热器水位波动幅度加大,且成倍数增加,为防止显现过高水位,试验只得停止；从试验结果上来看,提升水位可以

4、明显降低高加的下端差,两台 1 号高加均 可以找到下端差的拐点, 但是提升水位后, 加热器水位出现波动幅度变大的情形 图三,严峻时会显现水位无法掌握的现象,不加入人工干预可能导致高加水位 达到高三水位 图五 ,旁路高加的可能；图六 3 号机组 2 号高加参数曲线由于水位存在波动,后面调试就以稳固水位为主；在后续的调试过程中,也可以观看到全部高加提升水位后均可以接近或者超过 明高加在性能设计上可以满意热平稳要求；-5.6 度的下端差要求； 这说加热器是属于圆筒型容器,凝聚水均在设备底部,负荷平稳,端差正常的情 况下,水位越提升,其表面积越大,提升水位所需凝聚水量会逐步增大,当提升 后高度埋没换热

5、管后,会削减换热面积,这样抽气凝聚下来的凝聚水量会削减,因此,提升水位后水位波动应当是出现更加平缓的现象；高加轴向图图七 4 号机组 2 号高加图八 4 号机组 3 号高加图九 4 号机组 3 号高加；投自动后波动逐步加大 从水位调试情形来看,在低负荷下,水位提升比较简单,波动仍可以掌握得 住,当超过 800MW 负荷时,提升水位这会显现水位稳不住的现象,当手动操作 阀门开度, 提升水位后阀门投自动, 显现水位波动越来越大, 且阀门开度比水位 波动幅度更明显,负荷提升会增加调剂阀前后的压差, 会造成短时间的水位波动,但运行一段时间后, 在端差正常的情形下, 负荷稳固, 加热器水位波动应当趋于

6、平稳；在图十和图十一对比时可以发觉,调剂阀动作时间相对于水位有 10 多秒的 推迟,调剂阀动作反应时间比较迟缓,这有可能是造成波动变大的缘由；当然,由于机组刚刚投运,可能有杂物进入调剂阀阀笼而转变调剂特性的可 能,特殊是 4 号机组 3 号高加正常疏水调剂阀； 建议贵公司在停机检修期间查看 阀门阀笼；图十 4 号机组 3 号高加图十一 4 号机组 3 号高加图十二 4 号机组 3 号高加,调剂阀反馈没动,而水位不规章波动图十三 3 号机组 2 号高加,投自动后水位波动大图十三这种波浪是否可以采纳修改 PID 中的参数,使积分时间调整？由于高加液位是实行 3 取中的方式来指导调剂阀掌握水位,三台

7、导播雷达液位变送器取样位置都很接近,经查询试验时曲线（图十四和图十五）,发觉 3 台导波雷达信号在水位基本平稳时波形比较一样,但在水位变化稍大时,3 号机组3 号高加总线 3黄色 反馈的液位变化幅度更大,明细超过了总线 2 的反馈,这样会导致调剂阀掌握水位采纳三取中时,在水位变化时幅度越来越大, 调剂阀也会随之变大,显示出水位波动越来越大的现象；4 号机组 3 号高加有时也会存在这个现象 图十六 ,建议贵公司检查导波雷达液位计及其一次门,修正测量；图十四 3 号机组 3 号高加 三台液位变送器反馈曲线图十五 3 号机组 3 号高加 水位提升试验时三台液位计反馈曲线图十六 4 号机组 3 号高加

8、 3 台液位变送器反馈曲线 总线 3 反馈不规律图十八, 3 号机组 3 号高加在 3 号机组 3 号高加提升水位时仍显现了一种情形,正常疏水调剂阀开度自80%左右开度采纳手动的方式按1%关小开度及其缓慢的关到了40%左右,高加水位出现基本不变的状态,但是疏水下端差已从24 度变到 5.5 度,在 40%开度稳固了 1 分钟后显现水位暴涨的现象； 由于端差已正常, 说明设备内部的疏水冷却段已经建立好虹吸, 液位测量均是独立设置取样点,且波动情形趋同, 基本上可以排除液位测量一次门未打开的可能性；现象说明设备底部由于设备沿轴向存在压力差,液位有梯度,在关小阀门开度时,虹吸口被埋没不多,由于整个疏

9、水管路始终出于爬坡,依靠压差抵消和25 米的液柱静压等阻力刚刚能使虹吸维护于平稳中,当调剂阀开度到临界点时, 稍微关闭可能导致阀门内部可能提前汽化,就打破了平稳状态,使疏水管路显现堵塞,产生高加水位急速上升的现象；由于高加处于 7.1 米层,距离除氧间有 20 多米高度差, 加上调阀位于除氧器 顶部,估量有近 25 米的液柱静压, VWO 工况时 3 抽蒸汽压力 2.51MPa.a,考虑到 3 抽管道阻力 3%,加热器壳侧压力缺失0.07MPa,实际到阀前的压力估量不到 2.1MPa.a；依据阀门厂的选型资料,最大工况时入口压力却有 2390Kpa.a；两者差值超过了 12%,选型上有没有考虑

10、液柱静压？广东某电厂和华东某电厂的1000MW 机组单列高加,在参数特别接近,疏水量更小的情形下,广东某电厂 3台正常疏水调剂阀分别为8”、10” 、8” ；华东某电厂 3 台正常疏水调剂阀分别为6” 、8”、8” ；本项目正常疏水调剂阀规格 4” 、6” 、6”；阀门尺寸是否存在偏小的可能；调剂阀的选型中, 过大或过小的调剂阀调剂性都会比较差,这是由于调节阀正确的使用区间就是在25%75%邻近,因此我们建议贵公司可以考察其他类似 1000MW 单列高加的调剂阀规格；图十九 广东某 1000MW 电厂 正常疏水参数图二十 华东某电厂 1000MW 高加 2 号和 3 号正常疏水阀选型参数图二十一 调剂阀流量特性曲线由于调剂阀出入口均会有缩颈过渡管,阀门尺寸远比疏水管道小,这样也会 产生节流成效,显现较大的压力缺失, 加上疏水阀前压力未达到选型参数的压力,可能导致疏水在阀门内部汽化, 假如阀门未采纳抗气蚀设计, 就可能对管道疏水 产生阻力和波动；在调试过程中, 3 号和 4 号机组中均有将危险疏水调剂阀动作水位偏低的现 象,请按我公司说明书或图纸要求设置高二水位为危险疏水调剂阀动作水位；这样可以防止将运行水位设置过低的现象；由于 1000MW 高加设备直径是 24001