钢筋混凝土结构课程设计实用模板要求

1、WORD格式-可编写网络教育学院钢筋混凝土构造课程设计题目：厂房单向板设计学习中心：-WORD格式-可编写基本状况本设计XXXXXXXXX，进行设计计算。厂房采纳钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm砖砌承重。采纳单向板肋梁楼盖。楼面做法：20mm厚水泥沙浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰沙浆抹灰。荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥沙浆容重20kN/m3，石灰沙浆容重17kN/m3，分项系数G1.2。可变荷载，楼面均分布荷载为7.5kN/m3，分项系数K1.3。资料采纳：混凝土采纳C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）；钢

2、筋主梁、次梁采纳HRB335级（fy=300kN/m2）钢筋，其他均用HPB300级（fy=270kN/m3）钢筋。主梁沿房屋的横向部署，次梁沿纵向部署。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4.8m。梁每跨内部署两根次梁。此间距是1.9m。楼盖的部署如图1-1。依据构造要求，板厚取h80mml19004047.5mm40次梁截面高度应满足ll48004800h1218266400mm1812h=400mm，截面宽度取为b=200mm。主梁的截面高度应满足ll57005700h1015380570mm1510取截面高度h=500mm，截面宽度取为b=250mm。-WORD格式-可编写图1-1楼盖部

3、署图-WORD格式-可编写2单向板构造设计2.1板的设计板的计算按塑性分析法计算内力。荷载恒荷载标准值：20mm水泥沙浆面层80mm钢筋混凝土板15mm厚石灰沙浆抹灰0.02m20kN/m30.4kN/m20.08m25kN/m32.0kN/m20.015m17kN/m30.255kN/m2gk2.655kN/m2活荷载标准值横荷载设计值活荷载设计值合计内力计算qk7.5kN/m2g1.22.6553.186kN/m2q1.37.59.75kN/m2gq212.936kN/m次梁的截面200mm400mm，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为：边跨l0lnh1.90.120.20.

4、081.72m222lna0.120.20.121.74m1.9222l01.72m中间跨l01.90.21.7m跨度差(1.721.7)/1.71.2001000说明可按等跨连续板计算内力。-WORD格式-可编写取1m宽板作为计算单元，计算简图如图2-1所示。gq12.936kN/m2图2-1计算简图连续板各截面的弯矩计算见表2-1。表2-1连续板各截面弯矩计算1B2C截面离端第二中间跨跨边跨跨内中间支座支座内弯矩计算系数111111111614m计算跨度l0l01.72ml01.72ml01.7ml01.7mMm(gq)l023.48-3.482.342.67-WORD格式-可编写截面承载

5、力计算b1000mm,h80mm,h0802060mm。C30混凝土，fc=14.3N/mm2。HPB300钢筋，fy=270kN/m2，连续板各截面的配筋计算见表2-2。表2-2连续板各截面配筋计算边区板带（1-2，5-6轴线间）中间区板带（2-5轴线间）离离端第离端边端二中第二截面地址支跨第离端跨间边跨跨跨中间支跨二跨第二支跨内内、中座内、内支支座座中座间跨间跨内跨跨内3.4-3.2.3-2.0.820.8(-2M（kN/m2）3.48-3.48.34=1.67)=-2848467.87.14Ms1fcbh02112s0.00.00.00.00.0670.0670.0360.0416767

6、45520.00.00.00.00.0690.0690.0370.042-WORD格式-可编写As1fcbh0fy6969465421921914617221921911813466666/86/8620选配钢筋/8/819166200170170017017000实配钢筋228228149177228228141141面积支座截面的受压区高度系数均小于0.35，满足弯矩调幅的要求；min(0.2%,45ft/fy)max45ft/fy451.43/270100%0.238%因此，Aminbh0.238%100080190.4mm2s,min板的裂缝验算裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采纳荷

7、载的标准组合。按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利部署，有Mkggkl02qqkl02式中gk折算永久荷载标准值，gkgk/q2k2.6557k.N5m/26.405/qk折算可变荷载标准值，qkqk/27.5/23.75kN/mg五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；q五跨连续板最不利荷载部署下相应的弯矩系数，按有关表-WORD格式-可编写格查的。由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk(0.0786.4050.13)1.7202kN/m2.32kN/mMBk(0.1056.4050.1193)1.7202kN/m3.05kN/mM2k(0.0336.4050.07

8、93)1.72kN/m1.30kN/mMCk(0.0796.4050.1113)1.72kN/m2.42kN/mM3k(0.0466.4050.0853)1.72kN/m1.59kN/m受弯构件的受力特色系数cr1.9，光面钢筋的相对粘结特色系数0.7，C30混凝土抗拉强度标准值ftk2.01N/mm2；保护层厚度c=15mm20mm,取c=20mm，计算过程见表2-3，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。表2-3板的裂缝宽度验算截面1B2C3Mk2.32-3.051.30-2.421.59As/mm2228228149149149sqMk/0.87h0As(N/mm2)202.9266.817

9、0.6317.5208.6teAs/Ate1.10.65ftk/tesq0.010.010.010.010.010.4560.6100.3340.6890.474deqd/(mm)11.4311.438.578.578.57lcr(1.9cs0.08deq)(mm129.4129.4106.5106.5106.544666te-WORD格式-可编写)wmaxcrlcrsq/Es(mm)0.1080.1910.0550.2100.095注:te0.01,取te=0.01。板的挠度验算截面的短期刚度由下式确立：BsEsAsh021.156E0.23.5f1式中，347，矩形截面0，各截面的短EEs

10、/Ec21010/310f周期刚度以下表所示。截面1B2C3As/mm22192191461461460.4560.6100.3340.6890.474As/bh00.00370.00370.00240.00240.0024Bs/1011Nmm1.8821.5671.6121.0101.305由上表可见，BB与B1很凑近，满足0.5B1BB2B1,按混凝土构造设计规范可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。长远刚度按下式确立BMkBs2.321.88210118.641010NmmMq(1)Mk2.725212.32此中，M1q(0.078gk0.1qk)l02(0.0787

11、.9650.13)1.7222.725kNmgkgk1(qqk)2.6551(0.87.5)7.965kN/m22-WORD格式-可编写qk1qqk10.87.53kN/m22第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可变荷载qk在1，3，5跨部署，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644102和0.973102，于是挠度：0.644102gkl40.973102qkl4fBB0.6441022.655172040.9731027.517204=8.45mml8.6mm8.6410108.641010200-WORD格式-可编写2.2次梁的设计次梁计算次梁按考虑塑性

12、内力重分布方法计算。荷载恒荷载设计值由板传来次梁自重梁侧抹灰1.9m3.186kN/m36.05kN/m21.20.2m(0.4m0.08m)25kN/m31.92kN/m21.20.015m(0.4m0.08m)17kN/m320.20kN/m2g8.17kN/m2活荷载设计值由板传来q1.9m9.75kN/m318.5kN/m2合计gq26.67kN/m22.2.3内力计算计算跨度边跨ln4.8m0.12m0.25m4.555m2lna4.555m0.24m4.675m221.025ln4.669m4.675m取l0=4.675中间跨l0ln4.8m0.25m4.55m跨度差(4.6754

13、.55)/4.552.7001000，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2-2所示。-WORD格式-可编写gq26.67kN/m2图2-2计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表2-4、表2-5。表2-4连续次梁弯矩计算1B2C截面离端第二中间跨跨边跨跨中中间支座支座中弯矩计算系数111111111614m计算跨度l0l04.675ml04.675ml04.55ml04.55mMm(gq)l0253.00-53.0034.5139.44表2-5连续次梁剪力计算-WORD格式-可编写AB（左）B（右）C截面离端第二离端第二边支座中间支座支座支座剪力计算系数0.450.60.550.55

14、v净跨度lnl0=4.675l0=4.675l0=4.55l0=4.55Vv(gq)ln254.6774.8166.7466.742.2.4正截面承载力计算正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度取bf1l=14800=1600mm，又33bs2001700mmb1600mmn，故取f一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。鉴识T型截面种类：hf)1.014.3151780(365801fcbfhf(h02)564.02kNm53.00kNm2各跨跨中均属于第一类T型截面。次梁的正截面承载力过程见表2-6。表2-6次梁正

15、截面受弯承载力计算截面边跨跨离端第离端第中间支-WORD格式-可编写中（1）二支座二跨跨座（C）（B）中（2）中间跨跨中（3）弯矩设计值53.0053.0034.51-39.44kNm）Ms1fcbh02112s0.1600.1600.0910.1040.1750.1750.0960.110选配1fcbh0Asfy564.21044334.0383钢筋实质配筋512322312412As=565As=1140As=339As=452计算结果表示均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。As/(bh)339/(200400)0.42%min(0.2%,45ft/fy)max45ft/fy451.

16、43/3000.22%，满足最小配筋率的要求。斜截面受剪承载力计算计算内容包含：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。（1）验算截面尺寸hwh0hf36580265mm,hw/b265/2001.24，截面尺寸按下式验算：0.25cfcbh00.251.014.3250365362.20kNVmax74.81kN-WORD格式-可编写截面尺寸满足要求。（2）计算所需腹筋采纳6双箍，计算支座B左边截面，VBl72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确立箍筋间距s:1.0fyvAsvh01.0270100.483655725.70mms748100.71.43200365Vcs0.7ftbh0

17、调幅后受剪承载力应增强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增20%。先调幅整箍筋间距，s0.85725.74580.56mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。（3）验算最小配箍率弯矩调幅时要求的配箍率下限为0f.f3y/0.313.43/270配1.5810tv，实际箍率svAsv/(bs)100.48/(200250)2.50103，满足最小配箍率的要求。次梁的裂缝宽度验算次梁的折算永久荷载gk6.80814.23/410.37kNm/；折算可变荷载q14.23310.k6N7m/粘度特色系数k4。变形钢筋的相对1.0，混凝土的保护层厚度c=25mm。荷载标准值下弹性分析的荷载弯

18、矩系数cr1.9，裂缝宽度的计算过程见表2-7，各截面的裂缝宽度均满足要求。表2-7次梁的裂缝宽度验算截面1B2C3Mk41.00-51.524.54-41.428.65-WORD格式-可编写As/mm2sqMk/0.87h0As(N/mm2)teAs/Ate1.10.65ftk/tesqdeqd/(mm)58565565339402339245.3308.4227.9324.9266.1256440.0140.0140.0100.0100.010110100.7220.7990.6290.7020.6091212121212lcr(1.9cs0.08deq)(mm115.5115.5143.

19、5142.5143.5te994)wmaxcrlcrsq/Es(mm)0.2080.2640.1950.2760.221由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk(0.07810.370.110.67)4.6752kN/m41.00kN/mMBk(0.10510.370.11910.67)4.6752kN/m51.55kN/mM2k(0.03310.370.07910.67)4.5502kN/m24.54kN/mMCk(0.07910.370.11110.67)4.5502kN/m41.48kN/mM3k(0.04610.370.08510.67)4.5502kN/m28.65kN/m次梁的挠度

20、验算按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：EsAsh022.010556536522132Bs6E67.148.310-3Nmm1.14510Nmm1.150.23.5f1.150.772+0.2+13.51.6751-WORD格式-可编写此中，As/bh0565/(200365)8.3103；EEs/Ec2.01052.81047.14；(bfb)hf(1600200)801.647。fbh0200365长远刚度：BMkBs41.001.14510139.2671013Nmm2Mq(1)Mk35.12(21)41.00此中，M1q(0.0789.6540.18.538)4.67523

21、5.12kNmgkgk1(qqk)6.80810.814.239.654kN/m44qk3qqk30.814.238.538kN/m44挠度系数与板同样，挠度：0.644102gkl40.973102qkl4fBB0.6441026.808467540.97310214.2346754l9.26710129.2671012=9.737mm23.375mm200-WORD格式-可编写2.3主梁的设计主梁计算主梁按弹性理论设计。荷载为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。荷载设计值：由次梁传来8.174.8=39.22kN主梁自重1.20.25（）1.9172=8.13kN梁侧抹灰1.

22、20.015（）1.9172=0.67kNG=48.02kN活荷载设计值：由次梁传来Q=18.54.8=88.8kNG+Q=136.82kN计算简图主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm350mm；墙、柱为主梁的铰支座，主梁连续梁计算。-WORD格式-可编写图2-3计算数计算跨度：边跨ln5.70.120.355.405m2l01.025lnb5.4050.351.0255.715m22l0ab0.370.35ln5.40525.765m222取最小值l05.715m中间跨：ln5.70.355.35ml0lnb5.350.355.7m跨度差（）/5.7=0.26%0.24ft/fyv0.241.43/2701.27103，满足要求。主梁裂缝宽度验算受弯构件的受力特色系数cr1.9，变形钢筋的相对粘结特色系数1.0，C30混凝土抗拉强度标准值ftk2.01N/mm2；保护层厚度c=25mm。主梁各截面的裂缝宽度验算过程见表2-10，各截面的裂缝宽度均满足要求。表中B支座边沿弯矩标准值：-WORD格式-可编写MBkMBk,maxV0kb/2182.4108.320.35/2204.01kNm表2-10主梁各截面的裂缝宽度验算过程截面MkA