SAE J2430-1999 中文版 客车和轻型卡车制动器制动特性台架试验方法

1、页脚内容页眉内容SAEJ2430客车和轻型卡车制动器制动特性台架台架试验方法1适用范围此SAE工业标准建立了一个惯性台架试验程序，使用盘式或鼓式制动器测量客车或轻型卡车的制动器制动特性，等于并包括3500kg车全重。SAEJ2430提供了一种描述摩擦材料效力的思想，使用特殊的车辆制动硬件和接近美国要求的新车制动试验的试验条件。1.2基本原理SAEJ2430对SAEJ661/J866是一个提高。SAEJ661使用1平方英寸的样本驱动一个大的鼓，而且对描述车辆制动衬套不同类型的车辆性能有缺点。SAEJ2430模拟FMVSS135的某部分。SAEJ2430是基于在新鼓或转子上从未用过的摩擦材料的控制

2、试验。使用接近样本制动器车辆的试验条件规定的装置。FMVSS135车辆试验程序强调从不同速度快速制动并包括制动衰退部分。车辆制动过程的内部条件。这些相互作用能影响前后制动器的工作记录，后制动器具有较高的相对量级。工作记录中的变化导致效力的变化。而且，制动效力数值受制动器、车辆设计和摩擦材料特性的影响。因为以前的原因，使用SAEJ2430进行的材料效力的比较是基于相同车辆相应的制动器和试验条件的试验。SAEJ2430没有描述所有摩擦材料效力的特征，像轻负载性能，环境灵敏性或效力偏差。而且SAEJ2430没有提供可信赖的衬套磨损，噪音，或典型的客户服务车中鼓转子兼容性。SAEJ2430使用新设备鼓

3、或转子，微结构，和尺寸。要求或使用图特的配对表面的摩擦材料可能不能被试验程序精确的描述。试验特征制动效力作为坡面应用复员力矩和作为力矩和压力控制应用的平均力矩被记录。1.4试验应用从SAEJ2430计算的制动效力值可以用于加到摩擦材料移位的部分。此汽车盘式或鼓式制动器的摩擦材料与设计的和使用的样本制动器的材料是相似的。2.参照2.1可应用的刊物一一下面的刊物形成了此规范的一部分。除非特别指出。最近的SAE刊物译本将应用。页眉内容SAE刊物SAE可应用的，地址：150960001SAEJ661-制动衬套质量控制试验程序SAEJ866制动衬套摩擦系数鉴定系统SAEJ2115商用车惯性台架制动性能和

4、磨损试验代码FMVSS刊物一美国政府印刷办公室，华盛顿，哥伦比亚特区20402FMVSS116FMVSS135相关刊物下面的刊物只是提供信息，不是此文件要求的部分。SAE刊物一SAEJ1652客车和轻型卡车盘式制动器摩擦材料台架效力特性试验3.试验准备3.1台架结构一SAEJ2430将在下面最小容量的惯性台架上运行。3.1.1具有速度分辨土1rpm的可变速度驱动系统在160km/h时校准准确率为土0.5%。驱动将使容量加速到要求的惯量，在20秒内达到1500rpm。3.1.2增加的惯性盘模拟指定的土2kg*m2内的制动惯量。3.1.2.1指定的制动惯量数值由制动内的距离计算决定，像附录A中所描

5、述的一样。试验制动器完全装入有足够大小接受制动硬件的空气输送管中，并满足制动冷却规范。对盘式制动器来说，制动试验装置器由车辆转向节、制动钳和满足初始设备规范的转子构造。适配器接近台架尾架的转向节。对鼓式制动器来说，试验制动器由制动装置器、支架板、和满足初始设备规范的鼓构造。一个短轴和适配器接近台架尾架的支架板。一个轮或轮节可能增加制动器硬度或在满足制动器冷却率方面有辅助作用。个准确率在土0.5%内的压力传感器，可读取和校准的范围为300到14000kpa。压力传感器被固定在空气传送管的外侧使传感器热量流动最小。一个小的制动衬套(150mm)连接制动器与传感器。对盘式制动器来说，压力连接在制动钳

6、后部的活塞中心线上，或在放气螺钉处测量输出压力。3.1.4.3对鼓式制动器来说，压力连接通过一个在轮缸放气螺钉位置的T型适配器。尾架节和连接试验制动器的载荷单元。载荷单元校准超过要求的范围，并且测量制动力矩的准确度在土0.5%，相应的力矩减速度为1.0g页脚内容页眉内容闭环伺服系统在指定的条件下控制制动应用伺服系统容量包括：1线压力升高率，从300kpa达到最大压力的95。对某一个后制动器来说，压力升高率可以与模拟车辆比例阀特性的前后弯管是双线性的。在斜坡过程中的力矩升高率与因为摩擦材料特性的变形点无关，或与压力升高率中程序化的变化无关，它超过了在制动斜坡应用部分从50Nm到最大力矩的95%的

7、范围。至多5的力矩或压力超过了预设定水平。对力矩和压力控制来说，从斜坡控制到持续力矩或压力控制的转变将在指定的持续水平的03%。保持平均持续的力矩或压力在指定水平的1%。在力矩控制的持续部分过程中，100Hz力矩数值的范围不能超过50Nm。3.1.7自动的一体化温度控制和数据获得系统。500r是校准为土1%。负压，闭环制动冷却系统在每个试验节获得要求的冷却空气速度和温度。在空气输送管中有个具有标称尺寸6到12mm开口的金属屏。大约30cm的制动器的上升气流被推荐来提高空气流动的均匀性。自动的一体化数据获得系统记录指定的数据3.1.10在SAEJ2430中信息采集的频率小于15Hz。适当的模拟和

8、数字过滤有必要确保好的模拟振幅量。因此，有200Hz、低通和两孔过滤连同速度、力矩和压力数据400Hz的最小数字样本率。此数据在方式上是数字过滤的，在测量的路线间不能插入相对相的变化。所有的即时的数据像满足先前标准的100Hz过滤的数值一样被记录。数据处理系统自动数据处理系统被推荐执行指定的计算，包括最小平方衰退分析和有效惯量，也包括距离平均力矩和压力值。鼓式制动器部件只使用初始装备制动硬件和满足所有可用车辆生产商的规范的组成部件。制动鼓对每个试验来说，使用新的，原始的鼓。校验试验鼓，内径、椭圆度和表面光洁度满足车辆生产商的规范。（7.2）试验鼓要避免刻痕、腐蚀、或表面污染。在使用前不能磨削或

9、车削内径，除非鼓不满足车辆生产商的规范。3.3.1.1在鼓中安装一个插头型铜热电偶。在衬套摩擦轨迹的中心钻3.0mm的孔。清理孔毛刺并在鼓磨损表面下1.0mm固定热电偶。准备具有至少60cm长#24AWGJ型热电偶线的热电偶。页脚内容页眉内容由SAEJ2115使用3.18mm焊有银、铜的热电偶插头。推荐插头要排列在圆外以确保可靠的固定在钻孔内。3.3.1.2在运行SAEJ2430前要用异丙基乙醇和纸巾完全清理鼓表面。（7.3）3.3.2线型制动滑块线性滑块提供一个超出原始装备指定厚度1mm的最小厚度，并根据鼓实际直径对摩擦材料进行最终磨削。原始装备线性制动滑块和生产的一样被试验。使用有保证的或

10、铆接的与商业产品相应的线性制动滑块。使用新的原始装备或相当的制动滑块。按照原始装备规范在滑块上定位摩擦材料。装配与滑块工作台平行的衬套。3.325使用适当的装配器和滑块磨床，在平均鼓内径下最终研磨衬套0.45到0.55mm以确保在衬套的水平中点接触一致并避免根部/前部接触。（见7.2）安装衬套热电偶。通过每个滑块和衬套钻3.0mm的孔，并在远离每个滑块水平中心的中心线上钻1.0mm的孔。使用#24AWGJ型热电偶线或装备，至少60cm长。按照SAEJ2115使用3.18mmX3.18mm焊有银的铜热电偶插头。在衬套磨损表面下1.5mm固定热电偶。推荐插头排列在圆外以确保可靠的安装在钻的孔内。通

11、过滑块腹板到尾架连接器运行热电偶线。轮缸使用初始设备轮缸。检查先前试验，如果发现有渗漏或热量损失则替换轮缸。弹簧、夹钳和销钉每次试验使用新的原始设备弹簧，夹钳和销钉。支架板检查先前试验的支架板，如果发现有任何磨损或弯曲则更换。固定安装和对中使用固定在驱动轴上的千分表，在固定制动安装或鼓前排列台架尾架轴到驱动轴。排列应该是同中心的正方形，最大国际公路运输协定在0.1mm。在没有滑块情况下，固定短轴到支架板尾架法兰上。定位支架板使轮缸轴是水平的。按照生产商的规范固定支架板力矩固定螺钉。使用固定在驱动轴商的千分表同心地显示鼓引导孔并且方形法兰具有国际公路运输协定0.1mm。驱动轴上千分表显示方形的支

12、架板滑块支架太。）际公路运输协定不能超过所有的支架台0.25mm。通过在支架板千分表中钻一个小孔测量和记录固定鼓。校验鼓与驱动器是同心的。如果固定的鼓超出007mm,再指示或取代鼓。没有钢索情况下安装滑块、弹簧和住车制动器控制杆到支架板。页脚内容页眉内容封盖支架板钢缆孔以减少制动器内部空气的流动。制动器安装按照生产商的规范装配制动器。连接衬套热电偶线到尾架连接器并鼓热电偶线连到集流环。使用平均鼓内径，并且在鼓直径下调整具有星形轮的滑块到制动器水平线上罩直径的距离0.45mm到0.55mm。关闭制动器并旋转鼓以检校最小摩擦力矩。337.2在轮缸T值和主缸完全撤汽。3.4盘式制动部件制动器转子每次

13、试验使用新的初始设备转子。转子不能被车削或被磨削，并免于表面腐蚀，污染或刻痕。检校试验转子满足车辆生产商关于表面粗糙度和run-out规范。341.1使用#24AWGJ型热电偶线或等价物，至少在60cm长。连接转子热电偶到尾架集流环。按照SAEJ2115使用3.18mmODX3.18mm长焊银铜插头热电偶。推荐插头排列在圆外以确保可靠的固定在钻孔内。对通风转子来说，通过转子内衬垫表面钻一个3.0mm的孔。定位孔在摩擦轨迹中心间的加强筋上。清理毛刺和固定热电偶在转子磨损表面下1.0mm处。对固定转子来说，从转子OD到ID钻一个3.0mm的孔,从内衬垫转子面到中心距离2.5mm。在孔中摩擦轨迹的中

14、心线上定位热电偶插头。3.4.1.2预先运行SAEJ2430，用异丙基乙醇和纸巾清洁转子。（7.3）盘式制动器摩擦部件摩擦材料/支架板附件将与产品一致。部件尺寸要与原始设备规范一致。3.4.2.1对铆接装配来说，最小的脱落力矩采用半管铆接是500Nm,采用孔眼铆接是340Nm。除非部件在生产时有绝缘体被系在支架板上。试验在没有外部垫片下运行。在使用产品部件的地方，摩擦材料和支架板间使用合成背板。3.4.2.2安装衬套热电偶。使用#24AWGJ型热电偶线或等价物，至少60cm长衬垫热电偶线。对内衬片来说，通过钢背板和摩擦材料钻一个3.0mm的孔。孔定位在衬片长轴的中心线上中心点前13mm或接近1

15、3mm。定位热电偶插头在摩擦表面下的1.5mm。对外衬片来说，通过支架板和摩擦材料钻一个3.0mm的孔。定位孔在衬片长轴的中点，衬片OD和ID间。如果外侧活塞或其他设计特征要求，按要求的一样定位热电偶在前沿，以避免阻塞。定位热电偶插头在磨损表面下1.5mm。卡钳和转向节在每次试验前检校卡钳到转向节的间隙满足原始设备规范。检查灰尘、腐蚀或卡钳/转向节上的应力集中，然后将卡钳固定在转向节上。按照生产商的规范检查和装配卡钳。如果衔接表面显示冷作硬化或压痕，则替换卡钳或页脚内容页眉内容转向节。用手检校低卡钳滑动力。每次试验前检查密封和保护罩。如果发现任何磨损和热散失则需替换。每次试验前检查卡钳滑动销钉

16、。如果发现任何变形、压痕或腐蚀，则需替换。3.4.4安装和排列a按照车辆厂商的规范安装和定位制动器b检查转向节以驱动轴使两轴承承担索紧的尾架。调整使在试验前不超过0.10mmTIR(国际公路运输协定)。安装转子且在转子自由旋转时测量run-ut。如果固定run-out超过0.10mm,则需替换转子。转子run-out在内衬片面上测量，与转子外直径距离为13mm。使转子驱动并在低速、尾架索紧时再次检查run-out。Run-out不超过0.10mm。3.4.4.1卡钳长轴将平行与气流方向成15度角。3.442在卡钳中固定摩擦材料并装配制动器。固定转向节上后完全卸掉(bleed)卡钳。连接转子热电

17、偶到滑动环，垫片热电偶到尾架连接器。3.5制动液一使用乙二醇。原始设备质量制动液像DOWHD50-4或满足FMVSS的最小要求的类似物品。(7.4)如果使用预备的制动液，刷新系统将完全取代密封或轮缸运行SAEJ2430。3.6台架清单3.6.1附录B,图B1和B2引导台架安装和盘式或鼓式制动器安装。清单要完整的保存，并包括于试验报告中。4.试验参数和控制规范-SAEJ2430在车辆指定的制动硬件和试验参数下运行。表1概括了SAEJ2430程序的输入控制规范。SAEJ2430详细说明了车辆参数的输入控制，例如持续减速度和制动踏板力。为了以指定的制动运行SAEJ2430，有必要转变车辆参数到要求的

18、制动参数。下面是在单输出端惯性台架上运行SAEJ2430的建议:制动惯量一运行惯量调整试验和在附录C前后制动惯量评估中概述的一样旋转半径-从车辆代理车辆测量中获得在指定的持续减速度水平的连续力矩-有持续的减速度、制动惯量和旋转半径计算而得。与指定的踏板力相应的制动压力-从车辆肋板检测获得比例阀起动压力和后弯管后制动压力应用斜率(和前弯管压力应用率的百分比一样)页脚内容页脚内容页眉内容从车辆肋板检测获得。4.1输入控制参数4.1.1惯量（kg*m2）台架惯性重量被选择以提供有效制动惯量，在指定的制动惯量的土2.0kgm2内。4.1.2旋转半径（m）旋转半径是从路面到轴中心的距离。4.1.3持续力

19、矩（Nm）只是力矩和压力控制的应用。平均持续力矩在指定水平的1%内。使用平均距离力矩。对控制减速度的应用来说，持续力矩由指定的完全展开减速度（MFDD）、制动惯量和旋转半径计算。4.1.4压力斜率（kPa/s）对所有的前制动应用来说，应用的压力是一个斜率，此斜率与135N/S的踏板力斜率指定车辆应用的5%相等。对后轴制动来说，压力应用率与前制动是一样的，与比例阀起始压力相等。上面的比例阀起始压力、后制动压力应用率模拟后弯管斜面应用。对所有SAEJ2430制动应用来说，至少通过指定制动分解的95%或持续的控制水平来维持指定的压力应用率。压力斜率由50Nm到最大应用压力的90%内的内制动压力/时间

20、数据计算。制动速度每次试验部分制动速度在指定值的1%内。4.1.6惯量温度（C）对所有温度控制制动来说，使用惯性鼓或转子温度。惯性温度在制动应用处测量，并且在指定值的3%内。表1SAEJ2430输入控制规范试验节制动次数速度松开制动持续压力（kPa）持续力矩最大力矩（N.m）转子/鼓温度（C）循环时间（秒）数据采集范围50N.m到（）效力范围计算k2制动惯量ggm2)I.C50km/力矩控制549.0到51.02.9至3.1=0.310.05g周围空气到1038.0km/h50N.m至8.0km/hg样本土2kI.ClOOkm/力矩控制599.0到101.02.9至3.1=0.310.05g9

21、7到1038.0km/h50N.m至8.0km/h页眉内容页脚内容I.C压力控制349.0到51.02.9至3.1=755N97到1030.80g0.15g到0.76g80I.C50km/h斜549.0=0.8097到0.800.15g80坡到土0.01g103g到51.00.76gI.C100km/h599.0=0.8097到0.800.15g80斜坡到土0.01g103g到101.00.76gI.C冷却曲线80拖磨20079.02.9至=0.3197到97秒8.0k50N.80到3.1土103/100m/hm至81.00.05gC8.0km/h50km/h斜坡549.0=0.8097到0.

22、800.15g80后拖磨到土0.01g103g到51.00.76g100km/h斜599.0=0.8097到0.800.15g80坡后拖磨到土0.01g103g到101.00.76g冷却效果后689.02.9至=0.6597到8.0k50N.80拖磨到3.1土103m/hm至101.00.05g8.0km/h衰退1511955.8=0.31首次44.560.050N.112到到土紧急到km/hm至12156.20.05g制动45.560.0k50到60m/h热效力299.02.9至1)1)1)50N.112到3.12)=34.58.0km至101.0500N到m/h8.0k35.52)m/h2

23、)8.0k29.5m/h到30.5冷却449.02.9至=0.31119.58.0k50N.80到3.1土到m/hm至51.00.05g120.58.0km/h斜坡299.0=0.800.800.15g80100km/h恢到土0.01gg到复101.00.75g恢复拖磨3579.02.9至=0.3197秒8.0k50N.80到3.1土/100m/hm至81.00.05gC8.0km/h斜坡最后50km/h549.0到51.0=0.800.01g97到1000.80g0.15g到0.76g斜坡最后100km/h599.0到101.0=0.800.01g97到1000.80g0.15g到0.76g

24、斜坡最后160km/h5159.0到161.0=0.800.01g97到1000.80g0.15g到0.76g冷却曲线事后试验页眉内容4.1.7循环次数（s）制动间的实际次数。一旦仪器检测启动后，SAEJ2430将不按照时间表停机直到被完成，或在节间延迟。仪器检测间要有一个10分钟的延迟，并且拖磨部分将发生和从仪器检测部分分析数据。试验主要在冷效力和热衰退部分。4.1.8松开制动器一SAEJ2430指定了速度、最大力矩或松开制动器的最大压力。4.1.8.1对斜坡应用来说，松开制动器发生在相应的减速度为0.8g时的最大力矩，或在相应压力为13800kPa，或速度为3km/h时。无论上述那个先发生

25、，均松开制动器。4.1.8.2对力矩和压力控制制动来说，松开制动器发生在3km/ho4.1.8.3对力矩控制衰退紧急制动来说，松开制动器发生在56km/ho4.2试验输出数据4.2.1最终速度（km/h）在数据采集间隔的结束时的速度。4.2.2制动距离（m）在数据采集间隔结束时值应用的距离。4.2.3衰退指定力矩（Nm）所有制动应用。衰退指定力矩是力矩相对制动压力的最小线性平方衰退系数。4.2.4测定系数（r2）测定系数是观测力矩和实际力矩值间的相关系数，并是最小平方衰退分析的一部分。4.2.5平均力矩（Nm）所有制动应用。使用指定的效力计算范围内的距离平均力矩。见附录A距离平均力矩计算。4.

26、2.6拖曳力矩（N.m）拖曳力矩是松开制动器和驱动旋转时的持续力矩。如果拖曳力矩在仪器检测冷却曲线暂停试验过程超出5N.m，则修理或替换部件并在相同的鼓/转子和衬套上启动新的试验。如果鼓力矩第二次超出5N.m，中止试验。任何制动前20秒内的计时力矩（100Hz）不能超过2N.m。4.2.7最大力矩（N.m）最大力矩是每次制动应用指定的数据采集范围内100Hz是的最大力矩（7.5）。1.0g减速度时的最大力矩时所有SAEJ2430制动的推荐值。4.2.8平均指定力矩（N.m/kPa）应用在所有制动中。平均指定力矩像超过指定范围的平均力矩/平均计算压力一样被定义。4.2.9平均压力（kPa）应用到

27、所有制动中。使用超过指定效力计算范围的距离平均压力。4.2.10最大压力（kPa）最大压力是超过指定数据收集范围100Hz时的最大压力值。13800kPa的最大压力时所有SAEJ2430指定应用的推荐值。4.2.11持续压力（kPa）只是应用在力矩和压力控制中。使用距离平均压力，从达到的水页脚内容页眉内容页脚内容平到指定的数据采集范围。对仪器检测压力控制制动来说，使用持续的压力，相应的踏板力为75N。4.2.12脱出同步压力（kPa）脱出同步压力是从零力矩时的最小平方衰退分析计算的。4.2.13最终温度（C）最终鼓/转子和衬套温度在松开制动器5秒后测量。4.3数据采集和效力计算范围和表1中显示

28、的一样，数据采集和效力计算范围与松开制动器速度不同。对所有的SAEJ2430来说，数据采集开始在力矩达到50N.m后的第一数据点。4.4制动冷却一SAEJ2430的制动冷却率是用于模拟车辆冷却率的。SAEJ2430制动冷却率和转子或鼓相对时间的温度段一样是被指定的。该段发生在使用速度在80km/h和112km/h时的冷却系数，指定惯性转子或鼓温度的土10%。冷却曲线计算基于27C时的周围空气温度。先启动一个试验，管道空气速度按照要求的进行调整从而保持冷却率在指定的段内。4.4.1基于标称车辆和速度在80km/h和112km/h时制动冷却系数，200C5C初始前温度或150C5C初始后制动温度和

29、27C时周围空气温度，使用标称冷却系数的土10%计算最大和最小台架冷却带。（7.7）4.4.2在台架上使用初始设备摩擦材料和鼓/转子进行制动试验。鼓或转子不必是新的，但是必须在车辆厂商的尺寸规范内。4.4.3设置要求的管道空气速度以满足80和112km/h时的冷却带的要求。当运行初始冷却台架的制动冷却试验时，50个拖磨应用的最小值被推荐在运行冷却试验前升温和稳定温度。对前制动来说，加速到要求的速度，应用125N.m的力矩并且进行拖曳制动（拖曳45秒，10秒停止），温度从230到250C。松开制动器，保持预先设定的气流并允许冷却。测量转子和衬套温度，从200C又拖曳制动，其中间隔15秒（拖曳3秒

30、），共进行270秒。4.4.3.2多后盘式或鼓式制动来说，遵循4.4.3.1中略述的程序除了170200C的拖曳并且测量转子/鼓温度，衬套温度，并且从150C拖曳制动270秒。按要求重复4.4.3.1和4.4.3.2节，并设定管路要求的空气速度以满足指定的台架和制动在80和112km/h时冷却带的要求。管路空气温度，低拖曳力矩和稳定的制动硬件要求达到可靠的管路空气速度。在台架上除去摩擦材料和鼓/转子，安装新的试验部件。4.4.6使用先前设定的空气速度运行SAEJ2430试验。4.4.7在所有的试验章节中，管路中的冷却空气温度、制动器支架的70土5cm的上升气流被设定在21到28C。4.4.8另

31、外，鼓或转子温度和在80km/h和112km/h时的拖曳力矩，以及周围相对湿度和每次试验的管路空气温度都要求做记录。4.4.9应用间的制动器冷却速度是下列循环的制动速度。5试验程序5.1大纲见表2SAEJ2430试验程序大纲（7.8）表2SAEJ2430试验程序大纲应用数量速度km/h持续减速度m/s2持续压力kPa鼓惯量温度C冷却空气车辆速度注释检测55033一10080km/h510033一10080km/h3503一=75N10080km/h550斜坡一10080km/h5100斜坡一10080km/h冷却曲线仪器检测80km/h拖磨2008033一一80km/h97s/100C效力55

32、0斜坡10080km/h5100斜坡10080km/h610036.410080km/h衰退1512056355首次紧急制动112km/h45秒循环时间性能210031）最好冷却效果112km/h3035秒2)500N冷却45033一一80km/h120秒恢复斜坡2100斜坡80km/h60秒恢复拖磨358033100首次制动80km/h97s/100C效力550斜坡一10080km/h5100斜坡一10080km/h160斜坡一10080km/h事后试验冷却曲线80和112km/h5.2.仪器检测仪器检测的目的是检校输入控制参数。5.2.1运行仪器检测，包括拖磨加热和冷却曲线，冷却空气的速度

33、是4.4中80km/h的车辆速度。5.2.2力矩控制一在100C时从503km/h进行5个减速度为0.31MFDD的力矩控制应用。在相同的持续力矩和温度下，从1003km/h做另外的5个减速度为0.31gMFDD力矩控制应用。5.2.2.1在50km/h时循环30秒运行惯量以达到100C，然后通过保持50和100km/h而保持100C。5.2.3恒压制动一在100C时从50到3km/h进行3个压力控制，持续压力的踏板力为75N。5.2.4斜坡应用一在100C从50km/h进行5个斜坡应用，然后在100C从100km/h进行另外的5个斜坡应用。5.2.5仪器检验冷却曲线一下面的最终100km/h

34、的斜坡应用，增加速度到80km/h,应用4.4.3.1或4.4.3.2中指定的125N.m的力矩。松开制动，在先前设定的气流下保持80km/h并允许制动冷却。在冷却过程中，测量鼓或转子和衬套温度，又在200C时前盘式制动器进行拖曳力矩，有15秒的间隔(3秒运行)；在150C时后盘式或鼓式制动器进行相同的操作。共进行270秒。5.2.5.1在完成仪器检测冷却曲线后，加速到80km/h，并开始拖磨应用。在仪器检测或拖磨的早期部分，检校下面的试验规范是令人满意的。如果一个或更多的条件不满足，延缓试验，按要求进行调整，在相同的制动硬件和衬套下通过5.2.5重复5.2.2。如果结果仍然不能满足下面的规范

35、，中止试验。5.2.6.1在50和100km/h力矩控制过程中的斜率和直线性，和4.1.4中指定的斜坡应用。526.2在压力控制的后半程每一转数的最大力矩不鞥超过50N.m。(7.9)页眉内容526.3每次4.?在50和100km/h斜坡应用过程松开制动器。5.2.6.4经4.4鼓或转子温度冷却率和管路温度。526.5在冷却曲线没有超过5N.m的过程中的持续力矩（拖曳制动）对斜面、力矩控制和压力控制来说，指定的斜率至少被保持在指定水平的95。拖磨5.3.1从80-3km/h进行200个O.31gMFDD的力矩控制应用。在拖磨97秒（7.10）、鼓或转子的温度为100C，无论那个先达到，都开始进

36、行间隔。5.3.2在最终的拖磨结束后，加速到50km/h进行后斜坡拖磨后斜坡拖磨5.4.1在100C时从50km/h进行5个斜坡应用，然后在100C时从100km/h进行另外的5个斜坡应用。5.4.2在最终斜坡100km/h的后斜坡拖磨后，加速到100km/h进行首次冷效力制动。5.5冷效力制动一在初始鼓或转子温度为100C时从100到3km/h进行6个0.65gMFDD力矩控制制动。在任何冷效力制动过程中最大压力不能超过相应的500N踏板力。在最终冷效力制动后，要进行足够长时间的延缓以检校6个冷效力制动过程中最小的持续压力。包括台架控制程序中的持续压力在内，进行首次热性能制动。5.5.2调整

37、管路气流到先前设定的比率以满足在112km/h时的制动冷却带。加速到120km/h并允许制动，转子和鼓温度冷却到55Co衰退热紧急制动5.6.1从12056km/h进行15次减速度为0.31gMFDD,力矩控制紧急制动。首次紧急制动在55C，然后进行45秒的制动。5.6.2衰退热紧急制动过程的最大压力不能超过500N的踏板力。5.6.3在第15次衰退紧急制动后，加速到100km/h进行热性能制动。热性能制动5.7.1从100到3km/h进行2次压力控制制动。5.7.2首次热性能制动在相应于6个冷效力制动过程中最小持续压力下运行。在第15个衰退热紧急制动启动后（初始的）首次热性能制动运行35秒。

38、5.7.3第二次热性能制动在具有真空辅助的相应于500N踏板力的持续压力下运行。在首次热性能制动启动后初始的第二次热性能制动运行30秒。页脚内容5.7.4在第二次热性能制动后，调整气流到相应80km/h时制动冷却带并为了首次冷却循环制动加速到50km/h。5.8冷却循环5.8.1从503km/h进行4个0.31gMFDD力矩控制制动。5.8.2在第二次热性能制动启动和首次冷却循环制动间保持50km/h120秒。在120秒时进行三个保持冷却循环制动，开始启动间隔。5.8.3在第四个冷却循环制动后，加速到100km/h进行第一个恢复斜坡应用。恢复斜坡5.9.1从100km/h进行2个斜坡应用。在第

39、四个冷却循环制动启动后，首次恢复斜坡应用运行60秒。5.9.1.2在第一个恢复斜坡应用启动后，第二次恢复斜坡应用运行60秒。5.9.2在第二次恢复斜坡应用后，为了第一次恢复拖磨应用加速到80km/h。恢复拖磨5.10.1从80到3km/h进行35个减速度为0.31gMFDD的力矩控制应用。首次恢复拖磨在100C。在随后的恢复拖磨在97.0秒或初始鼓/转子温度在100C间，无论那个先发生，开始启动间隔。5.10.2在初始恢复拖磨后，加速到50km/h进行后衰退斜坡应用。后衰退斜坡应用5.11.1从50km/h进行5个斜坡应用，然后从100km/h进行5个斜坡应用，在160km/h进行5个斜坡应用

40、。所有的后衰退斜坡应用都在100C时运行。5.11.2在最终的160km/h后衰退斜坡应用后，加速到80km/h，且开始后试验冷却曲线。后试验冷却曲线5.12.1应用125N.m的力矩且在80km/h下拖曳，加热鼓或转子到指定的温度。松开制动器，在预先设定的气流和管路空气温度下保持80km/h。允许冷却制动。在冷却过程，测量鼓或转子和衬套的温度，从指定的温度下，拖曳力矩又运行，且有15秒的间隔（3秒运行），共270秒。使用先前建立的气流比例在112km/h下重复后试验冷却曲线。（7.11）试验结束（共312次制动）6.最终检查和试验记录拆卸制动器和检查所有试验部件。对摩擦材料试验部件来说，记录

41、任何反常的条件，例如裂纹，破碎，松动，工艺松解页脚内容页眉内容页脚内容衬套与滑块脱离，锥形磨损或滑块（支架板）尺寸改变。对鼓或转子来说，记录任何反常的表面条件，例如裂纹，热阻止，刻痕或其他的反常表面条件。包括仪器检查和后试验冷却曲线结果都在试验报告中。报告第一次和的10次的拖磨数据。报告第一次和第五次的恢复拖磨数据计算和报告每次斜坡应用的衰退指定力矩，使用表1中指定范围内的最小平方衰退运算法则。6.5.1计算和报告每次斜坡应用的测定系数（R2）。计算和报告所有制动的平均指定力矩。计算和报告所有制动的有效制动惯量。计算和报告斜坡应用的拖延压力。完整的台架检测试验（图1和图2）且包括在试验报告中。

42、制订一个总的试验报告，包括每次制动数据，立柱精度与4.1和4.2中指定的一样。7.试验注释7.1在制动器和压力传感器间的多余的距离在力矩反应前导致一个高指示压力水平。作为引导，压力当力矩达到50N.m时不能超过250kPa.7.2推荐初始鼓直径在位置测量，间隔120度。鼓直径测量在距离开口端6mm处位置进行，误差在土0.01mm。椭圆度是最大与最小鼓直径数值间的区别。7.3初始设备鼓和转子的维护可以采用抗腐蚀油，在拖磨过程中，抗腐蚀油将被除去。7.4制动液的化学反应可以应用密封恢复。而且，在高温下硅基制动液比gylcol基制动液有更好的压缩性。指定范围内的所有数据包括在每个应用的计算中。非数据

43、包括在从斜坡控制到力矩或压力控制的转变过程或转变后。延缓压力有助于堪察反常延缓弹力。制动冷却带计算7.7.1显示前制动的冷却（上部的）率计算：log(Ti-Ta)一0.9*cc*t)t=0to270s方程1）此处：Ti=初始温度（205C）,Ta=周围温度（27C）3=冷却系数t=时间（秒）反函数log（TiTa）0.9*cc*t给出了时间t时的温度差。使用Ta=27C，计算从0270秒过程经间隔15秒时前转子的温度。7.7.2对前制动器的快速冷却（低）率来说，使用先前的计算，出了Ti=195C,且使用1.10cc。7.7.3后制动器上部和下部计算和先前提到的一样，出了Ti=155和145C。

44、7.8反方向制动在SAEJ2430是不允许的。在试验的前后，非指定制动不能运行。在压力控制制动的低速过程，力矩波动可能有助于对鼓椭圆度、鼓径向跳动的固定或转子厚度变化的测量。97秒的循环时间从制动距离计算，加速到80km/h（和停止距离相同）的时间减去从802km/h的时间。后试验冷却曲线只是诊断的目的。满足指定的带不是某个有效试验的必要条件。指定带内的后试验冷却率显示气流和通过试验不改变。如果后试验冷却率偏离带，或最终拖曳力矩超过指定的值，可能暗示摩擦材料拖曳、鼓椭圆率/固定有问题。或者气流率变化，或温度变化。进一步的研究将是必要的。与SAE制动器台架试验规范的比较附录A有效制动惯量的计算A

45、.1由于机器与机器的不同，实际制动惯量可以比全部惯量小。有效制动惯量计算如下：SAEJ2430制动应用的惯量计算从50N.m到数据采集范围终点内进行。计算每秒增加的弧度弧度/#=RPM*n/30（等式.A1）计算角位移增加和超过指定的数据采集范围的总和。角位移=弧度/秒*时间间隔（等式.A2）时间间隔=0.01秒,100Hz计算从瞬间力矩增加的功和角位移值。总和超过全部功的计算范围。增加功=力矩*角位移（等式.A3）全部功=工（力矩*角位移）e有效制动惯量计算如下：功=（1丨（弧度/秒）2（等式.A4）2*工（力矩*角位移）（Xi2_Xf2）此处：Xf=最终惯量弧度/秒I=惯量，X.=惯量弧度

46、/秒if.距离平均力矩计算如下：_工（力矩*角位移）力矩=工（角位移）（等式.A5）附录BB1.见图B1和图B2盘式制动器台架试验检测表制动类型：支架：摩擦材料：试验表：试验#:操作日期：台架#:空气温度.（周围）：空气温度（管路）：相对湿度（管路）:项目种类J2430规范实际日期硬件1转子型号新的OE2转子（TIR）国际公路运输协定测量3转子表面加工测量4夹钳，弹簧，销钉新的DE安装6转子径向跳动，0.1mm,最大TIR自由旋转7卡钳滑动力手动移动8压力斜坡比例经每个车辆检测9最大力矩（压力制动）60N.m10转子冷却率记录后试验数据11转子冷却率记录12最大拖曳力矩冷却曲线5N.m盘式制动

47、器台架试验检测表鼓制动器台架试验检测表制动器型号：固定：摩擦材料试验表：试验#:运行日期：台架#:空气温度（周围环境）：空气温度（管路）：相当湿度（管路）：项目型号J2430规范真实值试验日期硬件1鼓型号新OE2鼓ID测量3鼓椭圆度测量4衬套滑块直径鼓直径下0.5mm5卡钳，弹簧，销钉新OE安装6后板支撑平台最TIR0.25mm7后板孔封盖8固定鼓径向跳动最大0.07mm9轮或轮截面安装10制动液DOWHD604或等价物后LC数据11压力斜坡比率按车辆程序检测12最大（）压力制动60N.m13鼓冷却率记录后试验数据14鼓冷却率记录15最大拖曳离家冷却曲线6N.m图B2鼓式制动器台架试验检测表附

48、录C制动器惯量调整程序C1.下面的惯量调整程序提供给定车辆和摩擦材料结合的前后制动惯量分开的评估。程序和计算是基于按照1.0的减速度接近制动力矩的制动惯量比率。这里，前后旋转半径是相等的估计的惯量分开反映了在SAEJ2430脱磨程序终点的减速度为0.31g。C1.1后制动C1.1.1按照SAEJ2430程序安装后制动C1.1.2安装台架惯量、冷却率和控制参数a.为了起动后制动惯量，使用相应于后轴全部车辆25%的惯量。C1.1.3在第97秒循环时间和0.31gMFDD下运行SAEJ2430200个制动脱磨。记录前10次和后10次脱磨制动计算最后10次脱磨制动的平均持续压力页眉内容C1.1.4在Cl.1.3中后10个脱磨制动、持续平均压力、鼓/转子温度为100C下，从80到3km/h运行6次压力控制制动。记录所以压力控制制动的数据计算6次压力制动的平均持续力矩和持续减速度。冷却制动和从台架上移除冷却制动器前制动C1.2.1按照SAEJ243