IWE动载焊接结构的强度及其设计断裂力学(工师1)课件

1、动载焊接结构的强度及其设计 哈尔滨工业大学杨建国( IWE-T/3.3)2009.03河鸡鞍催语刀贫亿雨感呈怜饱腐膏州仰昆晓身扒线烯例胎溅弃田朝包蛀恋IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)1第1页，共63页。断 裂 力 学 ( IWE-3.6)已菇似胞今烧荡惟彻底厌断幢葫请赠隐仗措誊博韭员疏朗单彰瞥炬沸掸吭IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)2第2页，共63页。 1 概述 自从焊接结构得到广泛应用以来，发现以承受动载为主的焊接结构，在远没有达到其设计寿命

2、时就出现破坏现象，通常发生脆性断裂和疲劳断裂两大类破坏事故。 脆性断裂事故的焊接结构数量与安全工作的焊接结构数量相比虽然是很少。但是，由于这种事故具有突发性，不易预防的特点，其后果往往是十分严重的，甚至是灾难性的，所以引起人们高度重视。IWE-T/3.3-1/29蔗坍航谆葡逆检气孟漠蜀靶羚茨瘸摹填蓝糜墨嘛盟异诱豆拜欧萤顺诵岗寺IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)3第3页，共63页。1 概述例子：第二次世界大战前夕，在比利时的阿尔贝特(Albert)运河上建造了约50 座全焊接拱形空腹式桁架钢桥。材料为比利时9t42 转炉钢

3、。(1)其中跨度为48.78m 的长里华大桥在-14时脆断。(2)1938 年3月，比利时哈瑟尔特全焊拱形空腹式钢桥在交付使用1 年后，当一辆电车和几个行人通过时，突然断裂为三段，坠人阿尔贝特运河。该桥跨度74.5m，该桥第一条裂缝由下弦开始并发生巨响，6min 后垮塌,当时桥上荷载很小,气温较低,为-20。IWE-T/3.3-1/29有窟许氧灯泥赎钧鹊帘锦丑纷舟总窑种匣髓肤杆援粒毒悉芥暮育酪露掖酝IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)4第4页，共63页。 1 概述(3)跨度60.98m 的亥伦脱尔一奥兰(Herenthal

4、s-Olen)大桥在1940 年1 月19 日破坏，当时的气温为-14，其中有一条裂缝长达2.1m，宽为25mm，但此桥未坍落，且在开裂后5h，当一列火车通过时此桥竟平安无事。 据统计，自1938 年至1950 年在比利时共有14 座大桥断裂，其中有6 座桥梁属负温下冷脆断裂，大部分在下弦与桥墩支座的连接处断裂且应力处于极限状态。归结大桥断裂的原因主要有四点：应力集中、残余应力、低温和冲击韧性值k 太小。 IWE-T/3.3-1/29盘泰专获闭煮柞涟擂漾极赔遂影贱炳攀驱绩尖挝塌肌咨臣谐菌妒眨莱斧篇IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(

5、工师-1)5第5页，共63页。 1 概述国内典型例子 1995年1月8日发生在黑龙江省某地的糖厂，该糖厂一台使用了20年的直径为24m、高16m的圆筒形糖蜜贮罐在凌晨五点左右突然开裂，导致4000吨糖蜜倾泻而出，造成人员和巨大经济损失。事故原因为低应力脆断。IWE-T/3.3-1/29柠接绞铱疆凤雷窟腥病叼韶话不尸幂肇亮仕崔料叶慰奥社筷苍诌界翰恐实IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)6第6页，共63页。 1 概述 IWE-T/3.3-1/29布局 焊缝捎灶丹卓记栖着宣碘慎弯悄乳镑各候衍欠莱纲亭幂至索占贬真螟昭该报的IWE动

6、载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)7第7页，共63页。 1 概述 IWE-T/3.3-1/29点下炎批盲夺国阑畅昨幼诈递货醉青冤墓趴陈桐隔齐她戴葫扯恼毋覆卉舟IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)8第8页，共63页。 1 概述 IWE-T/3.3-1/29孪袭庐烷踪峨睛牧志惜擒青蛆蔑傣搏底困罢披废账层蜂否裹阳憋垣判甚狮IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)9第9页，共63页。 1 概述在工程

7、上，按照断裂前塑性变形大小，将断裂分为延性断裂（亦称为塑性断裂和韧性断裂）和脆性断裂两种。延性断裂在断裂前有较大的塑性变形；脆性断裂前没有或只有少量塑性变形，断裂突然发生并快速发展（裂纹扩展速率高达15002000m/s）。同一材料在不同条件下也会出现不同断裂形式，例如低碳钢通常认为是塑性很高，被广泛应用于各种焊接结构中。但是在一定条件下，低碳钢构件也会发生脆性断裂。IWE-T/3.3-1/29痞赎伤脚晤萤谁若完使拴悍咆遏埃技羊誉睬叉娘涪谤甸眠悟蛊劳腥攻凰跨IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)10第10页，共63页。 1

8、概述 脆性断裂根本之原因是材料局部处塑性变形能不足所致。大量脆断事故研究表明，造成焊接脆断的原因是多方面的：主要是材料选用不当，设计不合理和制造工艺及检验技术不完善等。IWE-T/3.3-1/29馁侯很牙眺宛臃官僚苛核鄙虑奋盯搂滤钠司尿焉毒收钦遁弱玻氓骑攫脸夺IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)11第11页，共63页。 1 概述 脆性断裂的特点为： (1) 脆断一般都在应力不高于结构的设计应力和没有显著的塑性变形的情况下发生。 (2)脆断往往从应力集中处开始，即构件内存在缺陷，尤其焊接裂缝等。 (3) 脆断往往发生在低温下

9、，厚截面构件和高应变速度（即动载作用下）的情况下。(4) 塑性材料也发生脆性断裂。脆性断裂根本之原因是材料局部处塑性变形能不足所致。大量脆断事故研究表明，造成焊接脆断的原因是多方面的：主要是材料选用不当，设计不合理和制造工艺及检验技术不完善等。 IWE-T/3.3-1/29孜蔽览蔓着孙菊奢以噶否峦站呕瑶责诞铝掀额啸僧纽汰钮赊懒董舱农媳叠IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)12第12页，共63页。 1 概述影响金属脆性断裂的因素： 同一种材料在不同受力条件下，可以显示出不同破坏形式。研究表明，其最重要的影响因素是温度，其次为

10、应力状态、加载速度。 这就是说在一定的温度、应力状态和加载速度下，材料如果是塑性破坏，而在另外条件下，材料可呈脆性破坏。 此外晶粒度及其显微组织对材料破坏倾向也有很大影响。 IWE-T/3.3-1/29灭说唇彝颗女妇蒸乔完靖岭捉坏学臂赞赦拘狈钒孩校枣蛇媚吕煞栗龟拜煽IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)13第13页，共63页。 1 概述（1）温度的影响 温度对材料的破坏方式影响最大，降低温度就可以使破坏方式由塑性破坏转变为脆性破坏。这是因为随温度的降低，发生解理断裂的危险性增大，材料将出现塑性到脆性断裂的转变。 塑性到脆性断

11、裂的转变温度称为材料转变温度，此温度越高，材料的脆断可能性增加。 IWE-T/3.3-1/29诀刚识末课浅灼做涝遣妻蹲扒惶焊冈批属新财登做蜕狐约咎彩毋洼殴咋循IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)14第14页，共63页。 1 概述由于解理断裂通常发生在体心立方和密集六方点阵的金属和合金中，只在特殊情况下，如应力腐蚀条件下，才在面心立方点阵的金属中发生，因此面心立方点阵的金属（如奥氏不锈钢），可以在很低温度下工作而不发生脆性断裂。 第四章 脆断-4/45犀殊臣胳逞碳染向虐沸蹦勒击拾积懈鹃秀梳茬皱溢肮肄甸兰嘉钙太啦嗓弄IWE动载

12、焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)15第15页，共63页。 1 概述 （2）应力状态的影响 物体在受外载时，在不同的截面上产生不同的正应力和剪切应力，其中必有一个最大正应力max和最大切应力max。 max和max及其比值 与加载方式有关。 称为应力状态系数，与加载方式和构件形状有关。的应力状态有利塑性变形切应力的韧性断裂，而则有利正应力的脆性断裂。IWE-T/3.3-1/29亥剩惟顶贸悲蚀炎犊泣予茅耕动许篓球题味割悼醉控灿宣蹿鸟盒谱鸯政高IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂

13、力学(工师-1)16第16页，共63页。1 概述力学状态图 第四章 脆断-5/45正断抗力剪切屈服剪切抗力颂择茅格瓷沤霓牛炳毖且蒸魄籽后带搁灿舰顶圃肤挣应破弟阿陌扭哗侈堑IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)17第17页，共63页。1 概述单轴拉伸时， =1/2第四章 脆断-5/45锣渴惋原矣念煎熙熊乱勒吧滞疡锗凛和妖矾牙屯毖倪皖餐膘蛙瑚竖鹿爪烦IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)18第18页，共63页。1 概述在实际结构中三轴应力可能由三轴载荷产生，但

14、更多的情况下是由于结构几何不连续性引起的。在三轴拉伸时，最大应力就超出单轴拉伸时的屈服应力，形成很高的局部应力而材料尚未发生屈服，结果降低了材料塑性，使该处材料变脆。这说明了为什么脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处，而在试验中也只有引入这样的缺口才能产生脆性行为。第四章 脆断-5/45大骑雨踢协嚣判越蹋贤邵攒辐嫉酥洁伙儡出栈温百芽堪北披哄畔著生孪椎IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)19第19页，共63页。 1 概述（3）加载速度的影响 研究表明提高加载速度能促使材料脆性破坏，其作用相当于降低温度。 还应指出

15、，在同样加载速度下，结构中有缺口时，应变速率可呈现加倍的不利的影响，因为此时应力集中大大降低了材料的局部塑性。 IWE-T/3.3-1/29忘顷漠续村言宪粟咱抉恬其瘸挡咳迎淳等肮边蛋年扳枉拥涌擅煮狂督败裴IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)20第20页，共63页。 1 概述（4）材料状态影响： 1）板厚度的影响: 首先厚板在缺口处容易形成三向应力的平面应变状态，另外板厚轧制次数少，组织疏松，内外性能不均： 2）晶粒影响: 晶粒度对脆性转变温度有很大影响，晶粒越细，其转变温度降低； 3）化学成分影响: 钢中C、N、O、H、S

16、、P增加钢中的脆性。 IWE-T/3.3-1/29雁撂暮禽氢淘诫索碌急耪面靖悲充恃深站汉蕾确旺汕刨豆殃济痘搞锤核乞IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)21第21页，共63页。 1 概述 疲劳断裂 疲劳断裂是金属结构在动载作用下失效的一种主要形式，统计资料表明，由于疲劳而失效的金属结构，约占失效结构的90%，这种结构的断裂形式与脆性断裂形式不一样。 疲劳断裂与脆性断裂相比较： 相同点： 二者断裂时形变都很小，并都在动载作用下断裂， IWE-T/3.3-1/29贝砸夷蚀锈苹延躇蜕纂域泛瘦丛动颈蓑允谩完擒舟畜锣劝蓬落装拜业猾鞭I

17、WE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)22第22页，共63页。 1 概述 第四章 脆断-8/45稼存取耍妖郑渐者镍最拖圆刽敖艇瞩贮抢席抡酞希蚕淹驰钳虽马索娩茁艰IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)23第23页，共63页。 1 概述 不同点：（1）载荷：疲劳断裂需要多次加载，而脆断一般不需要多次加载；（2）时间：脆断是瞬时完成的，而疲劳裂缝的扩展则是缓慢的，有时需要长达数年的时间。（3）温度：对脆断来说，温度的影响是极其重要的，随着温度的降低，脆断的危险性迅

18、速增加。但疲劳强度却不是这样。（4）断口：疲劳断裂和脆性断裂相比较还有不同的断口特征等。 IWE-T/3.3-1/29汞人噪宠研卯丢为痹奈蜗愤瓜锅两逾奔众泣剂修廊舱阅颈袖卷伶助盖瓢揭IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)24第24页，共63页。 1 概述 众多焊接结构的疲劳断裂事故中，可以清楚的看到焊接接头的重要影响，疲劳破坏一般都是从应力集中处开始，而焊接结构的疲劳裂缝又往往从焊接接头的应力集中处产生。 高周疲劳：应力低（远小于屈服强度）、频率高； 低周疲劳：应力高（接近屈服强度）、频率低。 IWE-T/3.3-1/29侥

19、躯赊铃舜垢又玛啡政梢厅渔榴敌耐强荷何阐天倒洛皇法瘪伐邦受臭肛遣IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)25第25页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用一、断裂力学经典力学：常规的强度计算方法是以材料为基础，把材料抽象为均匀、连续和各向同性的，未考虑材料的内部缺陷，用s、b和安全系数n反映结构安全可靠性，它与破坏过程均无直接联系。断裂力学：为了探索缺陷对材料强度的影响，研究材料抗断裂性能指标，建立破坏条件，提出具有缺陷构件的强度计算方法，研究含有缺陷宏观裂纹构件的安全性，而建立起断裂力学。IWE-T/3.3-1/29涕手唬拟

20、军伙克茂慢圣幂挥凰屋腊同跟沏层弹瓶贸纬来调婪沼苔卢火候怀IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)26第26页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用（一）断裂力学研究任务 通过研究裂纹尖端局部区域的应力和变形情况，掌握裂纹在外载荷作用下扩展规律，了解带裂纹构件的承载能力，从而提出抗断设计的方法，保证构件的安全工作。 研究表明，实际结构的破坏，不取决于平均应力，而取决于缺陷邻近的局部应力和应力集中程度，使结构在低应力下，由宏观裂纹源的扩展而引起破坏。IWE-T/3.3-2/29汝打弹纽汞施抽柔球聘帽降训邵熙限简谢隶钩设麓堵沙揭嗅

21、迁笔留摈啮涣IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)27第27页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用 裂纹的扩展可分为稳定扩展（又称亚临界扩展）和失稳扩展（不稳定扩展）： 裂纹的稳定扩展：是裂纹在不断接受外界能量情况才会扩展。疲劳裂纹扩展属于此类扩展。 裂纹不稳定扩展：是指裂纹在不需要外界继续提供能量情况下裂纹就扩展，低应力脆断时裂纹扩展属于此种。IWE-T/3.3-2/29尽味掷褂赡儒态参扑悍倡卜衙言熬隋颅爷侨耿换驳陆涂言晶丧悍沼抠尼啪IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计

22、-断裂力学(工师-1)28第28页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用不稳定扩展的主要原因：（1) 裂纹很尖锐，造成高度的应力集中；（2) 裂纹很深，裂纹尖端区域造成充分的三向应力状态；（3）裂纹的扩展会释放出大量的弹性应变能，这是失稳扩展的基本能源；（4）在一定应力水平下，裂纹尺寸在一定大小以上，由于放出能量造成裂纹扩展，这尺寸称为裂纹扩展的临界尺寸。小于临界尺寸裂纹称亚临界裂纹，不会自行扩展。IWE-T/3.3-2/29唆鹤忽援腹蛛拆我尚屯舟成亿弗避馁午咆悲馋纱雅惩珐误筑芝晶巷踢损簇IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-

23、1)29第29页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用（二） 断裂力学研究对象1、 线弹性断裂力学 将材料当作理想线弹性体来研究断裂机理，即含有裂纹材料的应力应变状态和裂纹扩展规律。用于裂纹尖端产生小范围屈服的研究，在工程实践中应用于超高强度钢、厚截面中强度钢结构，塑性变形小和对中低强度钢的结构。2、非线性断裂力学 用有关弹塑性线性理论，来分析裂纹尖端存在塑性变形区及其断裂破坏机理，用于中、低强度具有较大韧性的材料。IWE-T/3.3-2/29吐本疾梦马宴吴狡拉化恃摄克洗僚鸽彻涉馏巫课女纲华木怪汽远汤则亢宝IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计

24、-断裂力学(工师-1)30第30页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用 断裂力学的任务： 宏观裂纹源在什么条件下会导致失稳扩展以致断裂； 建立裂纹尺寸和破坏应力之间的关系。 它对焊接结构安全设计、合理选材、改进材质和施工工艺以及制定科学的概念标准等都有重要意义。IWE-T/3.3-2/29扦市操钟俱伪滋秒夺态遁宫角蔼瞩翻镣疟针滨锯否告苟熏蹄器扎性遁邱峭IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)31第31页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-2/29二 裂纹尖端应力强度因子 1、应力强度因子: 线弹性断

25、裂力学认为，材料脆性断裂前基本上是弹性变形，其中应力应变关系是线性关系，在这样条件下，就可用材料力学来分析裂纹扩展的规律。用弹性力学理论分析图1所示，在裂纹尖端附近任一点P各应力分量为：r跑托战颐伸嗡聊再蛾猴诽埔瀑九膳枷村甲版挥毫茬短纳烧渺孺户泊绽仗凸IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)32第32页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-2/29 从上面式中看出，各应力分量均有一个共同的因子，它表示裂纹在名义应力作用下处于弹性平衡状态，裂纹尖端附近应力场的强弱。它的大小就确定裂纹尖端附近各点应力大小。其

26、应力不仅与名义应力有关，而且与裂纹大小有关。因此，K1表示尖端附近应力场强弱的因子，简称应力强度因子： Y裂纹形状因子，是一个无量纲的系数，2a裂纹长度。煤戒部热娩起李惊躇围匝幽粮碾喧庆褥呼店窘枝剪妒史扬埂剔军葵红徐扔IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)33第33页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-3/29 裂纹扩展方式：（1）张开型：在垂直裂纹面的拉应力作用下，使裂纹张开而扩展。（最危险，着重研究）（2）滑移型：在平行于裂纹表面且垂直于裂纹前缘剪应力作用下，使裂纹滑动而扩展。（3）撕裂型：在平行

27、于裂纹表面且平行于裂纹前缘剪应力作用下，使裂纹撕开而扩展。2、裂纹扩展形式 裂纹类型：穿透裂纹、表面裂纹和内部裂纹三种。撮官莆捉扑答浮浮腔贮特锄禄陌闹漠灵吻甫肆吟凉判蚊喂秆艳幸屎痘阻玄IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)34第34页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-3/29 张开型是最常见又最危险，裂纹容易扩展，因此通常研究这种类型低应力脆断问题 拯郎轨嫌融措讹历漠栏君茧址往云茎词贾沉碟锣远泞撅页物空甥售隆柴纱IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-

28、断裂力学(工师-1)35第35页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-3/293 平面应力和平面应变 （1）平面应力状态: 任何弹性物体在受力产生的应力和应变都是三向空间问题，但在工程实际中有时往往可以简化为平面问题，如当z=0,则就处于 x、y 平面应力状态.应力： 应变：由上式可见平面应力状态时是三向应变问题。 功虽硼野疤相钵郭阴炽捎收辛酝蝇淤便姿睫饥节轩嘻淤疽当削倾垃圆张霍IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)36第36页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-3/29 （2）

29、平面应变状态 如果在Z方向把受力物体加以固定，不能收缩，即x=0，这时就相当于在Z方向加一个应力z，此时弹性内应力应变称为平面应变状态。应力： 应变： 票擅抽堑铅劲啼橡两戳奏鞋椿车同躇槛矩揭馁征卿胖邹涧蛙基择拘闺伺绿IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)37第37页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-4/29 平面应力与平面应变相同处: 只要求出x,y,xy就可知z 平面应力与平面应变不同处: 平面应力状态z=0, 相当构件厚度很小： 平面应变状态z=(x+y),z=0，相当于构件厚度很大。 由此可得

30、出板厚关系到断裂形式，随厚度的增加，其塑性变形减少，向平面应变状态发展，容易引起三向应力的断裂。灼屉讲镊舷困椽窃慌亦渴誓把诡讳栽镰同页蒋祁央蓬透这眉碾苍慰物肘骚IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)38第38页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-4/29 4、应力强度因子及其断裂判据 K是与应力大小正比，是反映了裂纹尖端应力强度的力学参数。当有裂纹的构件在外力作用逐渐增大，裂纹逐渐扩展时，裂纹尖端的应力强度因子K也随之逐渐增加，当K达到临界值，构件中的裂纹将产生突然的失稳扩张，这个应力强度因子K的临界

31、值，称为临界应力强度因子，它就是材料的断裂韧性。用Kc表示。它反映了材料抵抗裂纹失稳扩展，即抵抗脆性断裂的能力，所以平面应变条件下的脆性断裂判据为KKc球叁舅霜蹭粗球殉淆迂港鞭渤居佬否逢高告游捌闺诵挣弥颤啸邀腰毡钞苏IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)39第39页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-4/29 Kc称为材料的断裂韧性，由实验得出，表示材料抗裂能力的力学性能指标。 Kc与试件的几何形状（板厚）、受力情况、试验环境（温度）等因素有关。张开型裂纹在平面应力状态下，最容易产生失稳扩展，通常Kc

32、都是在厚板下用张开型裂纹下进行实验，求得平面应变下平面应变断裂韧性Kc墓款时抓城祁糠衷固拆炼伯辗讯香框提喝惮菇恰移垄秦酌哲筹唇阜尤借号IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)40第40页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-4/295、线弹性断裂力学在小塑性区的应用 线弹性断裂力学只适用于线弹性体，而实际上金属材料在裂纹尖端区总有少量塑性变形，线弹性断裂力学原则上不再适用，但当裂纹尖端塑性区远较裂纹尺寸小（称为小范围屈服）情况下，仍可按线弹性断裂力学的近似地估计出真实性能，而被推广使用。 般粹衷连哥菏巨述

33、史骨乡昔屈隔诡猪挝鹃贼伤朱懒七沼驱潍硼群斩逮接悠IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)41第41页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-4/29三、弹塑性状态的断裂力学 当裂纹尖端的塑性尺寸达到同一数量级时，发生所谓大范围屈服的情况（这在中、低强度材料中是常见的），裂纹尖端近处的应力场已不能用弹性断裂力学强度因子描述，要用弹塑性断裂力学来解决。 目前裂纹张开位移（所谓COD）和形变功差率（所谓J积分）来描述大范围屈服裂纹尖端的力学状态。纤蓑货族汝咙缴槛班几拆祸要厌诬慈寓偏吱亨坐溺垒招猿州馆进蛾安簿包IW

34、E动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)42第42页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-4/29 1、裂纹尖端张开位移COD COD就是材料受载后裂纹尖端的张开位移，一般用表示，它是描述裂纹尖端应力场的一个参量。当裂纹开裂时的临界值c作为材料断裂韧性指标。 用c作为断裂判据来预计材料屈服破坏时的工作应力和裂纹尺寸的关系。剩簿掖争累酣皆牡犊现释坊僳植厂冗紫衬芹赦海岗靖芹魂版派疾验煞鸿衣IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)43第43页，共6

35、3页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-5/292、J积分：J积分是采用围绕裂纹尖端任意回路的能量线积分，也就是用能量观点来讨论断裂判据，这样它就适用于裂纹尖端前有较大塑性区的材料断裂问题 3、断裂韧性的测定：测定断裂韧性的试样不同于一般常规机械性能的试样，它有两个基本特点，其一，试样需预制疲劳裂纹，其二，试样应具有足够的厚度，以保证裂纹尖端附近处于平面应变状态。 测定断裂韧性试样常用的有三点弯曲试样和紧凑拉伸试样状态。百错颅捎栓架棺陨崩约斌翟铬彭酌料厄情堕动段碧瘁展掖给阎辑抡戎琼平IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(

36、工师-1)44第44页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-5/29哎猜沦勇萌遁挑寸灿斧秒狗蔫审舒屏校阿牢跋偷烁祁错墟仕冻憾酗毅帧随IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)45第45页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-5/29翼燕营街陪净袋肃曙缠倡汾侮坟杉沛霹挎浊浙咯运瑶答当铂甄淑啥元隅辗IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)46第46页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-1/29四、断

37、裂力学在脆性破坏问题中的应用 线弹性断裂力学是采用K1K1C断裂判据来解决断裂问题，其程序是：1、计算裂纹尖端区域的应力强度因子K1： 根据给定的载荷和结构形式，查阅应力强度因子手册，按一定的方法 进行计算。2、 测定材料的断裂韧性K1C： 采用三点弯曲试样或紧凑拉伸试样等实验方法求得平面应变断裂韧性K1C。深履篆还惰嫡燕烈趾贞费韶铺回敦屏甄谢刚绘扎惟伶检胆瓤议喘敷醒厌匙IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)47第47页，共63页。2 断裂力学及在焊接中的应用IWE-T/3.3-1/293、应用断裂判据K1K1C，求得构件上

38、工作应力和裂纹参数之间关系，从而可以：（1）在已知构件上工作应力下确定临界裂纹尺寸c,考虑一定安全系数nc,就可得出容许裂纹长度，作为质量检验标准。（2）已知构件上裂纹长度，确定临界工作应力c,得到容许应力 胳嫂耶寂壮叶握额断篓椎冒舍戳伍佣驯榆吹正系睫贼聚烃纠耿屈继掳丙傻IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)48第48页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-5/29焊接接头和结构的疲劳强度架孔擞贴仆艰宇烘嘉设勒邦泅驾侮猪乾胶碾毡磺翔填诚镐以襟需烧族功逢IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1

39、)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)49第49页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-5/29 疲劳断裂是焊接金属结构失效的一种主要形式，它发生在承受交变或波动应变的构件中，一般说来，其最大应力低于材料抗拉强度，甚至低于材料的屈服点，因此断裂往往是无明显塑性变形的低应力断裂。 疲劳断裂过程的研究表明，疲劳寿命不是决定于裂纹产生，而是决定裂纹增大和扩展。 从疲劳的断口，可以看出在疲劳核心周围存在非常光滑，非常细洁，贝纹线不明显的狭小区域，从本质上看就是疲劳裂纹扩展区。下面以疲劳断裂过程予以说明。 钝捅曲说月琵峰舞柿了谷嘘狠寸念修掂淮壶撼蔑钢膏砌炉猎嘉足喧

40、赠养台IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)50第50页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-5/29一、疲劳断裂的过程 在交变载荷的作用下，在构件上会产生微观上和宏观上都可见的塑性形变，这种塑性变形阻碍破断的迅速发展，在交变应力的作用下会在某些局部出产生微观和宏观裂纹，这些裂纹进一步扩展到最后断裂区域。就会引起破裂，由此可见疲劳断裂过程一般有仨个阶段所组成： （1）在应力集中处产生初始疲劳裂纹源：通常把裂纹长到1000埃之前定义为裂纹产生阶段，在焊接接头中疲劳裂纹产生阶段之占整个疲劳过程中的一个短的时

41、间。奈烽摸挂潘摸胃磋秧沥掌免甲声斜盏浮苟删壮每绑快茁炼涨券椰拔流郊堂IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)51第51页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-5/29 （2）疲劳裂纹稳定扩展过程：在这过程中,在均匀循环应力作用下，只要应力值足够大，一般每一次应力循环将在断裂表面产生一道辉纹，即每经过一次加载循环，在裂纹尖端即经历一次锐化钝化在锐化的过程，裂纹就扩展一距离。 （3）疲劳断裂：裂纹在循环载荷作用下，不断向前扩展，但扩展至一定程度，结构即进入最后断裂阶段。 墓祥绑匆卸瀑抠佳枪弥褂千东汞舀也容经钡

42、局雌桥歉颓拂建席袋抒弱生舒IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)52第52页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-5/29 在焊接接头中，产生疲劳裂纹一般要比其他联接型式的循环次数少。这是因为焊接接头中不仅有应力集中（如角焊缝的焊趾处），而且这部位易产生焊接接头缺陷，残余焊接应力也比较高。 疲劳断口从宏观检查来看，由疲劳裂纹产生及扩展区，和最后断裂区，断裂开始点向四周辐射出类似贝壳纹的疲劳纹。灸足贡媚峪琉沾迈宽佐坞渴排戮韧园宛岸糊贰龙夫毯彼广娘揍自滓葛瘫稳IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师

43、-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)53第53页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-6/29疲劳裂纹扩展辉纹形成机制由不同解释模型，其中塑性钝化模型示意图如下。未加载荷裂纹闭合形态； 在加载段拉应力作用下，裂纹张开，裂纹尖端两个小切口使之向45滑移； 拉应力大最大值时，裂纹因变形使应力集中的效应消失，裂纹尖端的滑移带变宽，裂纹前端钝化，呈半圆状，此时产生新的表面，裂纹向前扩展；去载拉应力下降，沿滑移带向相反方向滑移；加载后半周处于压应力，形成新表面被压向裂纹平面，形成新的切口，结果造成新的疲劳纹，其间距为c，即为辉纹宽度，该理论认为每一次循环加载

44、，就产生一道辉纹。凹椽贩善牲撵纫凸尽蝉蜘发宜广卫桓疯胰而骸搏贰赋痔宣免打脉川规柞删IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)54第54页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-6/29二、在焊接结构中疲劳强度的常用表示法（一）基本概念1、疲劳强度和疲劳极限（1）疲劳曲线 指某一材料试样用不同载荷进行多次反复加载试验，测得不同载荷下使试样破坏所需加载循环次数所绘制成-N疲劳曲线斯蕊示成艇佯员羞玛屿邑稻机绩艘矮皿贱黔邢谣芝臂镑回旱诧篓醇赔阿蔚IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构

45、的强度及其设计-断裂力学(工师-1)55第55页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-6/29（2） 疲劳强度 为在某一N循环次数下破坏应力，称为在该N循环下的疲劳强度。（3） 疲劳极限 是指在N次以后其强度不再下降达到饱和极限，如图所示水平线代表疲劳极限的数值。插荆荫忱制侦瑟秽峙些宏草婪鸭仟灭绘准糊踩镍罐愚痢膀挖皋趾输芹半万IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)56第56页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-6/292、应力循环特性 疲劳强度的数值与应力循环特性有关，应力循环特性主要用下列参量表示： 平均应力 (2) 应力振幅 (3) 应力循环特性系数 其中max min应力循环内的最大应力和最小应力 的变化范围为 -+1 由上式可见max=m+a, min=m-a,可以把任意载荷看作是某个不变的平均应力（静载的恒定应力部分）和应力振幅（交变应力部分）的组合。 冤孽待傈寄强牌伍巷讳倔绍毋捎克冷纺坞翟樱玛伙草秃诸寻模模麦灯襟求IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)IWE动载焊接结构的强度及其设计-断裂力学(工师-1)57第57页，共63页。3 焊接接头和结构的疲劳强度IWE-T/3.3-7/29 3、特殊循环特性变动载荷