横五路1号桥墩桩柱计算书

1、横一路1号桥墩桩柱计算书（2014年5月12日12点45分计算）设计者复核者审核者注：工程文件名:F:我的我的工作2014省委设计成果桥梁通文件,横五路基础.qlt。原始数据表（单位:kNm制）受力模式盖梁顶至低水位距盖梁顶至设计水位线盖梁顶与冲刷线距盖梁顶与地面线距盖梁顶自由10.008.005.003.50稳定时的杆件计算长度系数柱顶截面柱底截面2.002.00填土的容重填土的浮容重摩擦系数19.009.000.40裂缝宽度限值mm裂缝宽度限值mm正常使用裂缝宽度计算注：1、左右孔的支座支撑线到墩盖梁中心线的桥轴方向距离分别是0.3米、0.3米。左孔加载336.399.4165.016.0

2、530.053.00.3027.084.124.8右孔加载336.3-99.4165.016.0530.053.00.3027.084.1-24.8弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂直于墩台轴线的方向计算。2、“竖直力”向下为正，桥墩“水平力”指向小桩号为正，“弯矩”指向小桩号为正。3、“双孔加载”、“左孔加载”、“右孔加载，,制动力由用户直接输入得到。4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。“弯矩”由竖直力产生（未计水平力引起的弯矩）。5、“最小制动指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范。柱分配系数表（表4）内容横向布载方式1号柱2号柱合计人群向左偏0.00000.00

3、000.0000向右偏0.00000.00000.0000对称0.00000.00000.0000车辆荷载向左偏1.0246-0.02461.0000向右偏-0.04531.04531.0000对称0.48960.51041.0000注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双悬臂简支梁计算柱的横向分配系数得到柱顶竖直力。一列车道向左偏1.0246-0.02461.0000向右偏-0.04531.04531.0000对称0.48960.51041.0000向左偏1.44620.55382.0000二列车道向右偏0.51241.48762.0000对称0.97931.02072.00002、

4、单独盖梁计算时，活载横向作用先传递给上部梁板，再传递给盖梁计算得到柱顶竖直力。3、汽车（车道）布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。汽车横向折减系数表（表4,1）车队数1道车2道车折减系数1.0001.000一座桥墩摩阻力表（表5_1）内容上部支反力人群支反力一列支反力冲击系数1列车道摩阻力2列摩阻力车辆摩阻力注：1、左支座摩阻系数为0.3 ,右支座摩阻系数0.3。双孔加载2880.00.0540.10.25001066.51269.1864.0左孔加载1440.00.0336.30.2500990.11116.2864.0右孔加载1440.00.0336.30.2500

5、990.11116.2864.02、一列车道荷载双孔加载时：左反力为203.8kN ,右反力为336.3kN ,合计支反力为540.1 kN03、车辆荷载双孔加载时：左反力为235.4kN ,右反力为47.4kN ,合计支反力为282.8kN。4、人群双孔加载时：左反力为OkN ,右反力为OkN ,合计支反力为OkNo墩顶水平力表（表5）内容布载方式制动系数1柱制动1柱温度1柱制+温1柱摩阻1柱H墩制动墩温度墩制+温墩摩阻整墩H1柱投影H整墩投影H一列车道双孔加载1.00016.212.528.7533.328.727.025.052.01066.552.028.351.2左孔加载1.0001

6、6.212.528.7495.128.727.025.052.0990.152.028.351.2右孔加1.00016.212.528.7495.128.727.025.052.0990.152.028.351.2注：I、摩阻力由“车道荷载+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。载双孔加载2.00032.412.544.9634.544.954.025.079.01269.179.044.277.8二列车道左孔加载2.00032.412.544.9558.144.954.025.079.01116.279.044.277.8右孔加载2.00032.412.544.9558.144.954.

7、025.079.01116.279.044.277.8双孔加载1.00016.212.528.7432.028.727.025.052.0864.052.028.351.2车辆荷载左孔加载1.00016.212.528.7432.028.727.025.052.0864.052.028.351.2右孔加载1.00016.212.528.7432.028.727.025.052.0864.052.028.351.22、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取，-温度力+制动力,与摩阻力”小的值计算得到。3、表中“I柱制动”按照整个桥墩制动力平分给每个墩柱后再提高20%得到。4、表中“1柱

8、H”指单根柱受到的桥轴线方向水平力（配筋等计算使用）整墩H”指整个桥墩受到的桥轴线方向水平力。5、表中“投影H”指斜交时垂直于墩台的水平力，由桥轴线方向水平力乘以COS（p）得到。未使用。每个墩柱作用力表（表7）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2水平力上部恒1410141001470147000.0盖梁恒载262262026226200.0盖梁浮力0000000.0柱恒载79790797900.0柱浮力0000000.0桩系梁含冲刷桩长00000000.0桩浮力0000000.0管线设施0000000.0耳墙0000000.0背墙0000000.0搭板0000000.

9、0柱顶截面以上所有恒载1672167201732173200.0柱顶浮力0000000.0人群双孔加载0000000.0左孔加载0000000.0右孔加载0000000.0车辆荷载双孔加载290-1328296-72828.7左孔加载285-1341291-74128.7右孔加载285-13-41291-7-4128.7一列车道双孔加载553-24-20565-13-2028.7左孔加载345-1550352-85028.7右孔加载345-15-50352-8-5028.7二列车道双孔加载781277-39803299-3944.9左孔加载486172995001869944.9右孔加载486

10、172-99500186-9944.9注：1、水平力引起的弯矩未计入本表。2、每根柱由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力（Nlmax对应低水位，Nlmin对应设计水位）。3、活载支反力引起的顺桥向每根柱（桩）弯矩由总弯矩平均分配给每根柱（桩）计算得到。一般情况下，截面强度和裂缝主要由水平力引起的弯矩控制。4、表中未计入冲击力，每个柱冲击力表见表7。每个墩柱冲击力表（表7_1）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2车辆荷载双孔加载72-3774-27左孔加载71-31073-210右孔加载71-3-1073-2-10一列车道双孔加载138-6-5141-3-5

11、左孔加载86-41288-212右孔加载86-4-1288-2-12二列车道双孔加载19569-1020175-10左孔加载12243251254725注：承载力、桩长计算等计入冲击力，裂缱宽度用户输入计入冲击力影响。右孔加载12243一2512547-25柱顶截面内力合计表（表8_1作用短期效应组合）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2恒+车辆双孔加载19261661661990172666左孔加载19221661781986172678右孔加载19221661-7819861726-78恒人1道双孔加载21561651-5922261720-59左孔加载197416

12、59852039172585右孔加载19741659-8520391725-85恒人2道双孔加载23561914-9924351994-99左孔加载2098182315221701895152右孔加载20981823152注：【、短期效应组合用于裂缝计算。2、频遇值系数：汽车荷载0.7 ,人群荷载I ,制动力（或摩阻力）、温度力I ,等代土压力Io3、活载支反力对每根柱（桩）引起的弯矩M ,由分配给柱（桩）最大竖直力（Nmax）计算得到。一般情况下，截面裂缝主要由水平力引起的弯矩控制。4、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。5、支座水平力引起的弯矩其力臂（支座

13、顶与柱顶截面的距幅）为1.45m。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。柱顶截面内力合计表（表8_2作用长期效应组合）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2恒+车辆双孔加载18171666561880172856左孔加载18151666621877172862右孔加载18151666-6218771728-62恒人1道双孔加载19491660-5120141725-51左孔加载18441665661908172866右孔加载18441665-6619081728-66恒人2道双孔加载20631811-8521341881-85左孔加载1915175811519821825115右

14、孔加载19151758-11519821825-115注：1、长期效应组合用于裂缝计算。2、准永久值系数：汽车荷载0.4 ,人群荷载0.4 ,制动力（或摩阻力）、温度力1 ,等代土压力1。柱顶截面内力组合表（表9）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2水平力恒+车辆双孔加载251419841072596206610732左孔加载250519851192587206611932右孔加载25051985-11925872066-11932恒人1道双孔加载29751964-8130662055-81-32左孔加载261019801342693206413432右孔加载26101

15134-32恒人2道双孔加载33742491141-50左孔加载285823082472954240424750右孔加载28582308-24729542404-247-50注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规条）。2、分项系数：混凝土 1.2 ,水浮力1 ,人群荷载1.4 ,汽车荷载1.4 ,制动力等l.4o3、可变作用效应的组合系数四=0.8。4、制动力（赚阻力）等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车道+人群），不计组合系数wc。计入冲击力0.160联数1联孔数12孔径1孔径216.

16、0016.00加载方式制动系数1制动系数2自动加载1.002.00注：重要性系数为l.lo车道荷载车辆荷载人群集度车道数车道荷载提高系数城-B级城-B级3.50020.00内容布载方式双孔布载左孔布载右孔布载一列汽车作用制动力(kN)90.00090.00090.0005、活载支反力对每根柱（桩）引起的弯矩M ,由分配给柱（桩）最大竖直力（Nmax）计算得到。一般情况下，截面配筋主要由水平力引起的弯矩控制。6、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱顶截面配筋表（表10）内容最不利布载轴力弯矩裂缝C2筋面积cm2裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯-组合恒人2道边孔搭板2柱3484-141127

17、.02626抗裂-合计1恒+车辆边孔搭板1柱1926661.474.90.0000110抗裂-合计2恒+车辆边孔搭板1柱1926661.304.90.0000110注：I、“抗弯-组合”由内力组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积并反算钢筋根数，,抗裂-合计1”由内力合计表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2、裂缝宽度限值0.16mm。合计I钢筋应力OMPa ,合计2钢筋应力OMPa。3、柱径1.2m ,杆件计算长度2.6m ,主筋种类HRB335钢筋,主筋直径25mm ,保护层30cm。4、维筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度等级C25

18、 , C1值1 ,柱输入钢筋根数10根。5、“抗裂-合计1”按公规计算裂缝。“抗裂-合计2”按铁规计算，其中KI、K2、K3为0、1.3、0。6、设计者应将“柱顶截面”输入的钢筋10根增加到26根以上。7、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离1.3m乘上杆件稳定系数2。即L0=L3*2=2.6m。柱底截面内力合计表（表14_1作用短期效应组合）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2注：1、短期效应组合用于裂缝计算。恒+车辆双孔加载2005174014620701805146左孔加载2001174015820651805158右孔加载20011740-15

19、820651805-158双孔加载22361730139恒人1道左孔加载2053173816521191804165右孔加载20531738-16521191804-165恒人2道双孔加载24351994-22525142073-225左孔加载2177190227822491974278右孔加载21771902-27822491974-2782、频遇值系数：汽车荷载0.7 ,人群荷载1 ,制动力（或摩阻力）、温度力I ,等代土压力lo3、支座水平力引起的弯矩其力臂（支座顶与柱底截面的距离）为4.25m。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。柱底截面内力合计表（表14_2作用长

20、期效应组合）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2恒+车辆双孔加载1896174513619591808136注：1、长期效应组合用于裂缱计算。左孔加载1894174514319561808143右孔加载18941745143恒人1道双孔加载20281739132左孔加载1924174414719871807147右孔加载19241744147恒人2道双孔加载21421890-21022131961-210左孔加载1995183824120611904241右孔加载19951838-241206

21、11904-2412、准永久值系数：汽车荷载0.4 ,人群荷载0.4 ,制动力（或摩阻力）、温度力i ,等代土压力10柱底截面内力组合表（表15）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2水平力恒+车辆双孔加载260920792192691216121932左孔加载260020802432682216124332注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规条）。右孔加载26002080-20926822161-20932恒人1道双孔加载30702059171-32左孔加载270520752582788215

22、925832右孔加载27052075-22427882159-224-32恒人2道双孔加载34692586-28235792697-282-50左孔加载295324034413049249944150右孔加载29532403-38830492499-388-502、分项系数：混凝土 1.2 ,水浮力1 ,人群荷载1.4 ,汽车荷载1.4 ,制动力等1.4o3、可变作用效应的组合系数wc=0.8。4、制动力（摩阻力）等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车道+人群），不计组合系数内。5、活载支反力对每根柱（桩）引起的弯矩M ,由分配给柱（桩）最大竖直力（Nmax）计算得到。一般情况下，截面配筋主要由

23、水平力引起的弯矩控制。6、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱底截面配筋表（表16）内容最不利布载轴力弯矩裂缝C2筋面积cm2裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯-组合恒人2道边孔搭板2柱3579-282116.12424注：1、“抗弯-组合”由内力组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积并反算钢筋根数，抗裂-合计1恒+车辆边孔搭板1柱20051461.474.90.0000110抗裂-合计2恒+车辆边孔搭板1柱20051461.304.90.0000110“抗裂-合计1”由内力合计表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2、裂缝宽度限值0.16mm。合计I钢筋应

24、力OMPa ,合计2钢筋应力OMPa。3、柱径1.2m ,杆件计算长度8.2m ,主筋种类HRB335钢筋,主筋直径25mm ,保护层30cm。4、箍筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度等级C25 , CI值I ,柱输入钢筋根数10根。5、抗裂-合计1”按公规计算裂缝。“抗裂-合计T,按铁规计算，其中KI、K2、K3为0、1.3、0。6、设计者应将“柱底截面”输入的钢筋10根增加到24根以上。7、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离4.1m乘上杆件稳定系数2。即L0=4.1*2=8.2m。墩顶位移计算表（表25）内容最不利盖梁高柱高盖梁惯矩柱惯矩弯矩水平力

25、墩顶位移cm一列车道左孔加载1.302.801.94150.101849.6828.700.042二列车道左孔加载1.302.801.94150.101899.3644.900.072车辆荷载左孔加载1.302.801.94150.101841.100.000.013注：1、假设扩大基础自身无转角和水平位移。2、表中“弯矩”未计入冲击力影响。二列车道左孔加载位移计算表（表25_1）层位置工程高度惯矩弹模段顶弯矩段顶水平力段顶土压力段底土压力顶位移顶转角第1层盖梁1.301.941525.500099.3644.900.000.000.07252.5833第2层台身上1.400.101823.8

26、000157.7344.900.000.000.03912.5496第3层台身下1.400.101823.8000220.5944.900.000.000.01061.4564第4层扩基0.000.000023.8000283.4544.900.000.000.00000.0000注：1、单位:高度cm ,惯矩m4 ,弹模Mpa ,弯矩kNm ,水平力kN , 土压力顶（底）kN/m ,顶位移cm ,顶转角*】0E-4。2、分段顶弯矩、水平力指恒载和2车道荷载共同作用下（含土压力和制动力温度力等）的内力。3、段顶土压力、段底土压力指恒载和2车道荷载共同作用下土压强度与分段宽度的乘积。扩基基底截

27、面恒载作用力表内容内力上部盖梁台身扩基重管线设施耳墙背墙搭板合计恒载N2880.0524.0158.31081.7483.20.00.00.00.05127.2M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0低水位浮力N0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0设计水位浮力N0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0扩基基底截面荷载作用力表内容布载方式湾矩竖直力水平力恒载-1低水位0.05127.20.0恒载-2设计水位0

28、.05127.20.0人群双孔加载0.00.00.0左孔加载0.00.00.0右孔加载0.00.00.0车辆荷载双孔加载55.6282.80.0左孔加载82.2278.20.0右孔加载-82.2278.20.0一列车道双孔加载-48.9675.251.2左孔加载124.2420.451.2注：1、水平力已投影到垂直扩基横向底边方向。右孔加载-124.2420.4-51.2二列车道双孔加载-97.91350.377.8左孔加载248.4840.877.8右孔加载-248.4840.8-77.8基底内力计算结果表（1双孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）

29、汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道弯矩-4956267-49562670竖直力5802541058025802541058025127水平力005100510二列车道弯矩-9856382-98563820竖直力6478541064786478541064785127水平力007800780注：【、表中“（设）”指设计水位对应内力;“（低）”指低水位对应内力。2、“水平力作用点到基底的距寓为6.17米。3、表中弯矩、水平力向左孔作用为正，竖直力向下为正。基底内力计算结果表（2-左孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）弯矩12

30、482440124824400一列车道竖直力5548540555485548540555485127水平力005100510二列车道弯矩24882728248827280竖直力5968540559685968540559685127水平力007800780基底内力计算结果表（3-右孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道弯矩-124-82-440-124-82-4400竖直力5548540555485548540555485127水平力0000000二列车道弯矩-248-82-728-248-82-7280竖直力596

31、8540559685968540559685127水平力0000000基底应力计算结果表（未计附加应力）（1 双孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道最大应力218.753163.722187.145218.753163.722187.145190.291最小应力211.944157.537157.412211.944157.537157.412190.291计算偏心矩0.0080.0100.0460.0080.0100.0460.000二列车道最大应力247.216163.722213.601247.216163.

32、722213.601190.291最小应力233.597157.537171.049233.597157.537171.049190.291计算偏心矩0.0150.0100.0590.0150.0100.0590.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053注：1、表中除第I、4组“汽+人+恒”外，其余组合的应力值均已除以1.25 ,下同。计算墩（台）制动比例系数0.3000.3000.300车道荷载数据道车荷载的均布荷载双孔加载的集中荷载左孔加载的集中荷载右孔加载的集中荷载25.000130.000130.000130.000注：集中荷载Pk已经

33、乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。车道轮距离护轮带横向轮轴数1-2轮距2车横向间距0.60021.801.30车辆荷载数据车辆轮轴数1-2轮距23轮距33.601.20轮重合计第1轮重第2轮重第3轮重300.060.0120.0120.002、扩基底截面高度3.2米，宽度8.42米，截面面积26.944平方米，截面抵抗矩14.37立方米，核心半径0.533米。3、容许偏心距取1倍截面核心半径，如果为岩石地基可提高，见85基础规范表324。基底应力计算结果表（未计附加应力）（2-左孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车

34、道最大应力214.535165.069189.218214.535165.069189.218190.291最小应力197.250155.917140.210197.250155.917140.210190.291偏心距eO0.0220.0150.0790.0220.0150.0790.000二列车道最大应力238.780165.069217,748238.780165.069217.748190.291最小应力204.209155.917136.644204.209155.917136.644190.291偏心距eO0.0420.0150.1220.0420.0150.1220.000eO容

35、许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底应力计算结果表（未计附加应力）（3-右孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道最大应力214.535165.069189.218214.535165.069189.218190.291最小应力197.250155.917140.210197.250155.917140.210190.291偏心距eO0.0220.0150.0790.0220.0150.0790.000二列车道最大应力238.780165.069217.748238.780

36、165.069217.748190.291最小应力204.209155.917136.644204.209155.917136.644190.291偏心距eO0.0420.0150.1220.0420.0150.1220.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底应力汇总表（未计附加应力）工程内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）汇总应力最大应力247.216165,069217.748247.216165.069217.748190.291247,216最小应力197.250155.9

37、17136.644197.250155.917136.644190.291136.644eO最大偏心距0.0420.0150.1220.0420.0150.1220.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053验算偏心矩平安满足满足满足满足满足满足满足满足注：1、基础宽度超过2米且基底埋深大于3米时，基底容许承载力可提高（参见85地基规范第条）。基底稳定验算结果表（1-双孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道计算抗倾系数189.748155.82134.766189.74

38、8155.82134.7669999.000计算抗滑系数9999.0009999.00045.3229999.0009999.00045.3229999.000二列车道计算抗倾系数105.914155.82127.119105.914155.82127.1199999.000计算抗滑系数9999.0009999.00033.3039999.0009999.00033.3039999.000kO最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300注：1、表中“最小抗倾系数1,最小抗

39、滑系数”指规范容许的最小值。2、表中“计算抗滑动稳定系数”为9999指水平力很小或没有水平力作用。基底稳定验算结果表（2.左孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道计算抗倾系数71.467105.21920.16571.467105.21920.1659999.000计算抗滑系数9999.0009999.00043.3329999.0009999.00043.3329999.000二列车道计算抗倾系数38.441105.21913.10938.441105.21913.1099999.000计算抗滑系数9999.000

40、9999.00030.6849999.0009999.00030.6849999.000kO最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300基底稳定验算结果表（3.右孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道计算抗倾系数71.467105.21920.16571.467105.21920.1659999.000计算抗滑系数9999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009

41、999.0009999.000二列车道计算抗倾系数38.441105.21913.10938.441105.21913.1099999.000计算抗滑系数9999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.000kO最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300基底稳定验算汇总表内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）计算抗倾系数38.441105.21913.109

42、38.441105.21913.1099999.000计算抗滑系数9999.0009999.00030.6849999.0009999.00030.6849999.000最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300抗倾平安要求满足满足满足满足满足满足满足抗滑平安要求满足满足满足满足满足满足满足横桥向盖梁底内力表（表31）内容横向布载方式弯矩竖直力水平力恒载-155.63404.00.0人群向左偏0.00.00.0向右偏0.00.00.0车辆荷载向左偏774.4282.80.0

43、注：1、顺桥向为双孔布载。向右偏-805.0282.80.0一列车道向左偏1479.1540.10.0向右偏-1537.5540.10.0二列车道向左偏1257.91080.30.0向右偏-1374.71080.30.02、表中未计入冲击力，I列车道双孔加载冲击力竖直力135.032冲击力弯矩-9.785。车辆轮距离护轮带横向轮轴数1-2轮距0.60021.80双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数布载方式双孔布载左孔布载右孔布载冲击系数0.25000.25000.2500摩擦系数、温度力摩阻力用户选用左支座摩擦系数右支座摩擦系数桥墩温度力（kN）判断组合0.3000.30025.0上部横断

44、面宽度数据右偏角（度）桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽100.008.500.500000.000.000.000.000.50000梁（板）数、梁（板）横向距离左右支座梁板数中距122334455667对称71.251.251.251.251.251.25恒载反力梁（板）编号1号2号3号4号5号6号7号合计左孔支反力240.0192.0192.0192.0192.0192.0240.01440.0右孔支反力240.0192.0192.0192.0192.0192.0240.01440.0合计480.0384.0384.0384.0384.0384.0480.02880.0跨径数据梁（板）编号标准跨径计算跨径支座与墩中心距离支座与梁端接缝中心距离左孔数据16.0015.700.