高支模悬挑外脚手架施工方案

1、.车辆段物业地铁1标平台工程高支模悬挑外脚手架施工方案：.；深圳市建工集团股份深圳市建工集团股份 目 录 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc257381344 1. 编制根据 PAGEREF _Toc257381344 h 1 HYPERLINK l _Toc257381345 2. 脚手架选型: PAGEREF _Toc257381345 h 1 HYPERLINK l _Toc257381346 3. 脚手架搭设与撤除 PAGEREF _Toc257381346 h 2 HYPERLINK l _Toc257381347 3.1 搭设流程 PAGEREF _T

2、oc257381347 h 2 HYPERLINK l _Toc257381348 3.2 搭设要点 PAGEREF _Toc257381348 h 2 HYPERLINK l _Toc257381349 3.3 脚手架撤除要点 PAGEREF _Toc257381349 h 3 HYPERLINK l _Toc257380 4. 脚手架工程的技术要求 PAGEREF _Toc257380 h 3 HYPERLINK l _Toc257381 4.1.资料技术要求 PAGEREF _Toc257381 h 3 HYPERLINK l _Toc257382 4.2.参数信息:9m平台悬挑 PAG

3、EREF _Toc257382 h 4 HYPERLINK l _Toc257383 4.3.大横杆的计算: PAGEREF _Toc257383 h 5 HYPERLINK l _Toc257384 4.4.小横杆的计算: PAGEREF _Toc257384 h 6 HYPERLINK l _Toc257385 4.5.扣件抗滑力的计算: PAGEREF _Toc257385 h 7 HYPERLINK l _Toc257386 4.6.脚手架立杆荷载的计算: PAGEREF _Toc257386 h 8 HYPERLINK l _Toc257387 4.7.立杆的稳定性计算: PAGER

4、EF _Toc257387 h 8 HYPERLINK l _Toc257388 4.8.三角形钢管悬挑支撑计算: PAGEREF _Toc257388 h 9 HYPERLINK l _Toc257389 4.9.三角悬挑的杆件和节点设计 PAGEREF _Toc257389 h 11 HYPERLINK l _Toc257380 4.10.纵、横向程度杆、脚手板构造要求 PAGEREF _Toc257380 h 13 HYPERLINK l _Toc257381 4.11.搭接立杆构造要求 PAGEREF _Toc257381 h 13 HYPERLINK l _Toc257382 5.

5、脚手架的验收与运用 PAGEREF _Toc257382 h 14 HYPERLINK l _Toc257383 5.1 脚手架的验收规范规定 PAGEREF _Toc257383 h 14 HYPERLINK l _Toc257384 5.2 脚手架的运用规定 PAGEREF _Toc257384 h 14 HYPERLINK l _Toc257385 6. 职业安康、平安文明、环保施工措施 PAGEREF _Toc257385 h 15车辆段物业地铁1标平台工程高支模悬挑外脚手架施工方案深圳市建工集团股份深圳市建工集团股份 PAGE 15/9 悬挑脚手架施工方案编制根据施工图纸构造部分和图

6、纸会审回答JGJ130-2001第四版深圳建工业集团深圳地铁前海湾车辆段上盖保证性住房平台I标工程9m平台面布置图的施工组织设计脚手架选型:一建筑地点：前 2海联检站南侧，平南铁路深圳西站西侧二建筑性质：高层住宅楼三建筑层数、高度、用途：8栋29层高层点式住宅，屋面高度97.8米,8栋35层高层点式住宅，屋面高度114.6米；6栋2228层高层板式住宅，屋面最高高度95.0米；4栋10层高层板式衔接体住宅，屋面高度41.8米，建筑单体经过9.0、15.0米平台板连成整体，并设抗震缝分开；9.0米平台板下为地铁车辆段，9.0米平台板上为商业，15.0米平台种植绿化。本标段主要为平台施工工程。四构

7、造体系：框支剪力墙、框架剪力墙、剪力墙、框架构造五根底方式：钻(冲)孔灌注桩、预应力管桩根底。由于楼层均不高，外脚手架采用悬挑式双排脚手架，钢管采用48*3.5焊接钢管，最大搭设高度约8米。本工程的悬挑脚手架拟采用以下参数进展搭设，立杆横距为800mm，立杆纵距为1800mm，此立杆纵距根据高支模内脚手架的立杆纵距调整，但不大于1800mm，横杆步距为1500mm操作层处脚手板满铺，紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆两道(高度分别为1.2m和0.6m)和挡脚板一道，挡脚板高20脚手架搭设与撤除搭设流程 小横杆 大横杆 立杆衔接扣件 三角撑杆 平安网 防护栏杆 作业层跳板搭设要点脚手架必需配合施工进

8、度进展搭设，一次搭设高度不能超越立杆衔接扣件以上两步。每搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。立杆的搭设应符合以下规定：1、开场搭设时，应每隔6跨设置一根抛撑或拉撑，直至搭设扣件稳定后，方可根据情况撤除；2、当搭至与立杆衔接的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向程度杆、横向程度杆后，应立刻设置搭接该衔接点；在封锁型脚手架的同一步中，纵向程度杆应周围交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。扣件安装必需符合以下规定：1、扣件必需与钢管外径一样；2、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m且不应大于60N.m；3、在主节点处固定纵横向程度杆等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互间隔 不

9、应大于150mm；4、对接扣件开口应朝上或朝内；5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；栏杆、挡脚板、脚手板的搭设应符合以下规定：1、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2、护栏高度应为1.2m；3、挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置；4、脚手板应铺满、铺稳，分开梁边120150mm；5、在拐角处的脚手板，应与横向程度杆可靠衔接，防止滑动。脚手架撤除要点撤除前要全面检查脚手架的扣件衔接、支撑体系能否符合平安要求，去除脚手架上杂物及地面妨碍物；撤除顺序应逐层由上而下进展，严禁上、下同时作业；一切与9m平台底部钢管衔接部位应随脚手架逐层撤除，严禁先将9m平台低部衔接钢管

10、撤除，再拆脚手架，各段撤除高差不大于2步，假设分步撤除时，高差必需大于2步，要增设衔接部位加固；当脚手架采取分段，分立面撤除时，对不撤除的脚手架两端必需按敞开式脚手架搭设要求设置与9m平台钢管衔接件和横向加固；松开扣件的平杆件应随时撤下，不得松挂在架上；撤除长杆件时应两人协同作业，防止单人作业的闪失事故；各构配件必需及时分段集中运至地面，严禁抛扔；运至地面的构配件要及时检查整修与保养，并按种类、规格随时码堆存放，防止锈蚀。现场长时间用不上的构件要及时退场。脚手架工程的技术要求资料技术要求钢管钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢材为Q235A钢，其资料性能符合GB700-88的相应

11、规定。钢管外表平直光滑，无裂纹、分层、压痕、滑道和硬弯缺陷，面层有防锈层，无严重锈蚀景象，两端面平整，严禁打孔。为了便于操作和运输，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46.5m，用于小横杆的钢管长度为1.82.2m，每根钢管的大长度不得超越序号检查工程允许偏向(mm)表示图检查工具1钢管外径、壁厚的偏向外径 48.0mm壁厚 3.5mm-0.50-0.50游标卡尺2钢管两端端面切斜的偏向1.70塞尺3钢管内外外表锈蚀的的深度=1+20.50游标卡尺4钢管弯曲的偏向a、各种杆件钢管的端部弯曲l1.55钢板尺b、立杆钢管弯曲3ml4m4ml1220c、栏杆、支撑体系的钢管弯曲l6.5m30

12、扣件扣件运用可锻铸造扣件，其材质应符合现行国家规范GB 15831的规定。扣件不得有裂纹、气孔，不得有疏松、砂眼或其他影响运用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面必需严厉整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵敏转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小间隔 应不小于5mm。螺栓不得滑丝，整个扣件应有防锈处置，外表干净。脚手板本工程所用脚手板为钢筋网片脚手板，宽度不小于1000mm；板两端用直径4mm参数信息:9m平台悬挑脚手架参数双排脚手架搭设高度为 8 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8m，立杆的横距为0.8m；内排架按照为9m平台及16m高支模间距

13、搭设，与满堂平台架相互搭接，间隔 为900mm；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向间隔 为 3.00 m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆衔接方式为单扣件；活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；风荷载参数本工程地处广东深圳市，查荷载规范根本风压为0.750kN/m2，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.214；计算中不思索风荷载作用，采用构造措施来进展控制；静荷载参数每米立杆接受的构造自重荷载规范值(kN/m2):0.1495；脚手板自重规范值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重规范值(

14、kN/m):0.140；平安设备与平安网自重规范值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1 层；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；大横杆的计算:按照(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨延续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。4.3.1.均布荷载值计算大横杆的自重规范值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重规范值:P2=0.350.8/(2+1)=0.093 kN/m ；活荷载规范值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计值: q1

15、=1.20.038+1.20.093=0.158 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)4.3.2.跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1581.82+0.100.7471.82 =0.283 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1581

16、.82-0.1170.7471.82 =-0.334 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算： =Max(0.283106,0.334106)/5080=65.748 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.748 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！4.3.3.挠度验算最大挠度思索为三跨延续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l其中：静荷载规范值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m； 活荷载规范值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大挠度计

17、算值为： = 0.6770.13218004/(1002.06105121900)+0.9900.53318004/(1002.06105121900) = 2.58 mm；大横杆的最大挠度 2.58 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1800/150 mm与10 mm，满足要求！小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重规范值：p1= 0.0381.8 = 0.069 kN；脚手板的自重规范值：P2=0

18、.350.81.8/(2+1)=0.168 kN；活荷载规范值：Q=20.81.8/(2+1) =0.960 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.069+0.168)+1.4 0.96 = 1.629 kN； 小横杆计算简图强度验算最大弯矩思索为小横杆自重均布荷载与大横杆传送荷载的规范值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.3010.8/3 = 0.613 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpma

19、x = 0.617 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.617106/5080=121.489 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =121.489 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！挠度验算最大弯矩思索为小横杆自重均布荷载与大横杆传送荷载的规范值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.6290.8/3 = 0.434 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mp

20、max = 0.438 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.438106/5080=86.214 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =86.214 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实践的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向程度杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重规范值: P1 = 0.0381

21、.82/2=0.069 kN；小横杆的自重规范值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重规范值: P3 = 0.350.81.8/2=0.252 kN；活荷载规范值: Q = 20.81.8 /2 = 1.44 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.069+0.015+0.252)+1.41.44=2.42 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载规范值包括以下内容：(1)每米立杆接受的构造自重规范值，为0.1495kN/m NG1 = 0.1495+(1.802/2)

22、0.038/1.502.0 = 0.3902kN；(2)脚手板的自重规范值；采用木脚手板，规范值为0.35kN/m2 NG2= 0.3511.8(0.8+0.3)/2 = 0.346 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重规范值；采用木脚手板挡板，规范值为0.14kN/m NG3 = 0.1411.8/2 = 0.126 kN；(4)吊挂的平安设备荷载，包括平安网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.87.5 = 0.068 kN；经计算得到，静荷载规范值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =0.9302kN；活荷载为施工荷载规范值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1

23、/2取值。经计算得到，活荷载规范值 NQ = 20.81.81/2 = 1.44 kN；思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.20.9302+ 0.851.41.44= 2.830kN；不思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.20.9302+1.41.44=3.132kN；立杆的稳定性计算: 风荷载规范值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 根本风压(kN/m2)，按照(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.75 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照(GB50009-2001)的

24、规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载规范值为: Wk = 0.7 0.750.740.214 = 0.083 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0831.81.52/10 = 0.04 kNm；思索风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 2.830 kN；不思索风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 3.132kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1

25、.58 cm；计算长度附加系数参照(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；参照(JGJ130-2001)中无此类钢管的计算长度系数，在搭设时，采用每步架每跨都进展扣件衔接，故保守取 = 1.6计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.772 m长细比: L0/i = 175 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.232立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；思索风荷载时 = 2830/(0.232489)+

26、40068.841/5080 =32.83 N/mm2；立杆稳定性计算 = 32.83 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不思索风荷载时 = 3132/(0.262489)=24.446N/mm2；立杆稳定性计算 = 24.446 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三角形钢管悬挑支撑计算: 在竖向荷载作用下，计算简图如下1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：1三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：NBD 2.830kN；NCD 2.830+

27、0.802+3.0020.5/3.002.929 kN；NBC 2.8300.80/ 3.000.755kN；NAB NBC0.755kN；2三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：RAH(拉力)0.755 kN；RDH(压力)0.755 kN；RDVP1+P25.66 kN。2、三角形钢管悬支撑中程度杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的程度力NW。1由P1、P2产生的压屈剪力NV： Nv = Pi/(85) Nv=Pi/(85)=5.66/(850.201 )= 0.331 kN； =3000.000/(1.58010)=189；式中

28、为立杆稳定系数，根据查表得 = 0.201。2风荷载引起的NW：计算风荷载 qw = 1.4(0.7UzUs0)La qw=1.4(0.7zs0)La =1.4(0.70.7400.2140.750)1.800 =0.210 kN/mLa与满堂架搭设的内排架扣件横向间隔 ,取1.80 m以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨延续梁计算，边支座反力：R =0.393qwL=0.3930.2103.00= 0.2476 kN；L连墙件竖向间隔 ,取 3.00 m；风荷载给三角悬挑脚手架程度杆的力NW计算：NW2R=0.50 kN。三角悬挑的杆件和节点设计1程度杆AB=BC轴拉力NABNAB+NV

29、+NW= 2.830+0.331+0.50= 3.661 kN；钢管的拉应力： NAB /A= 3.661103/(4.890100) =7.49 N/mm2；AB杆的拉应力7.49N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！2BD杆NBD2.830 kN，BD的长度3.132 m,在BD杆中点设EF支撑，那么BD的计算长度l0计算如下：l0= 3.132103/21.1551808.783 mm；l0/i1808.783/15.800 114； 根据值查表的0.489；M=NBDe；其中根据：e53mm。M = 2.83010353 = 149990 N.mm ；根据钢构造规范规定m取1

30、； NEX=2EA(1.12)NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11142) = 69546.205 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： = N/A + mM/W(1-N/NEX) 2.830103/(0.489489.000)+1149990/(5080.000(1- 2.8301030.489 /69546.205) =11.497 N/mm2； BD杆的压应力11.497N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！3CD杆 NCD4.738 kN，CD的长度3.448 m,在CD杆中点设EF支撑，那么CD的计算长度l0计算如下：l0= 3.448

31、103/21.1551991.329 mm；l0/i1991.329/15.800 126； 根据值查表的0.417；M=NCDe；其中根据：e53mm。M = 2.92910353 = 155237 N.mm ；根据钢构造规范规定m取1； NEX=2EA(1.12)NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11262) = 56930.113 N ； BD杆压弯稳定性按下式计算： = N/A + mM/W(1-N/NEX) 2.929103/(0.417489.000)+1251092.976/(5080.000(1- 2.9291030.417 /56930.1

32、13) =64.88 N/mm2； CD杆的压应力64.88N/mm2 小于 205 N/mm2 满足要求！4EF杆 EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢构造设计规范计算：由BD杆引起： Fb1 = NBD/60Fb1 = 2.830/60= 0.0472 kN ；由CD杆引起： Fb2 = NBD/60 + (0.6+0.4/n)Fb2 = 2.830/60(0.6+0.4/2) = 0.038kN；两者根本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。5节点设计需求的扣件数量按照下式计算: n = P/NVt其中:Nv 单扣件抗滑移承载力，取0.8008=6.400kN；

33、内立杆为与9m平台的满堂架搭接，满足悬挑架支撑力，其底部支撑于高支模垫层，该垫层为接受9m平台高支模垫层，其承载才干远高于悬挑架传送的荷载。故无需验算。外立杆需求扣件数为: n =2.83/6.400 = 1 ；BD杆需求扣件数为： n =2.83/6.400 = 1 ；AB杆需求扣件数为： n =0.755/6.400 = 1 ；CD杆需求扣件数为： n =2.929/6.400 = 1 ；纵、横向程度杆、脚手板构造要求纵向程度杆的构造应符合以下规定：纵向程度杆应设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨；纵向程度杆接长宜采用对接扣件，也可采用搭接。对接、搭接应符合以下规定：纵向程度杆的对接扣件应

34、交错布置：两根相邻纵向程度杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在程度方向错开的间隔 不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的间隔 不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向程度杆杆端的间隔 不应小于100mm。运用钢筋网片脚手板，纵向程度杆应作为横向程度杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。横向程度杆的构造应符合以下规定：1、主节点处必需设置一根横向程度杆，用直角扣件扣接且严禁撤除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在悬挑外脚手架中，靠梁边一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm2、作业层上排节点处的横向程度杆，宜根据支撑脚手板的需求等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。纵向程度杆的两端均应采用直角扣件固定在横向程度杆上。脚手板的构造应符合以下规定：1、作业层应满铺、铺稳。2、脚手板应设置在三根横向程度杆上。采用两根横向程度杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾覆；脚手板对接平铺时，接头处必需设两根横向程度杆，脚手板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必需支在横向程度杆上。3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠固定。搭接立杆构造要求本工程