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文档简介
1、10-2细长压杆的临界力实验指出,压杆的临界力与两端的支承情况有关。本节先研究两端铰支细长压杆的临界力。(一)两端钗支细长压杆的临界力设计两端为球铰约束,杆长L,选坐标系如图10-4(a)所示,杆的最小抗弯刚度EI =minEIz (简写为EI)。根据前面所述,当轴向压力P 增大至临界值PLj时,压杆的直线 形状平衡将由稳定开始变为不稳 定;此时,在轻微的横向干扰力撤 去后,它将在微弯状态下保持平 衡。因此,又可认为临界力是压杆 在微弯状态下保持平衡的最小轴 向压力。可见,欲研究临界力,应 从微弯状态的挠曲线入手。由第七 章知,当杆内应力不超过比例极限ap时,压杆挠曲线方程y=y(x)应满足下
2、述关系式d2y _M(x) dx 2EI由图10-4(b)知,压杆任一 x截面的挠度为y,弯距为M (x) = Py故该杆的挠曲线近似微分方程为竺 + y = 0 dx2EI(a)令k 2 = PEI(b)则(a)式改为性 + k 2 y = 0 dx2(c)该方程的通解为y = A sin kx + B cos kx(d)式中,积分常数A、B以及k (含临界力P)均为未知数,其值应由压杆的位移边界条件和变 形状态确定。两端铰支压杆的位移边界条件为在 x=0 处,y=0 (e)在 x=L 处,y=0 (f)将条件(e)(f)分别代入式(d),得A 0 + B 1 = 0(g)及A sin kL
3、 + B cos kL = 0(h)式(g)和(h)为未知量A和B的二元线性齐次方程组。若A与B均为零,则与推导临界力 的前提条件(微弯状态)不符。欲使A、B不同是为零(即非零解),则其系数行列式必等于零,记为:D(k )=sin kL1cos kL可以将D(k)=0,称为细长轴向受压杆的临界了特征方程。展开此方程可求解临界力,即由sin kL = 0得 kL = n冗,(n = 0,1,2,3, )(j)将(b)式代入上式得(k)n 2 兀 2 EI L由于n是0,1,2,3,等正整数中的任一整数,故(k)式表示:使压杆在弯曲状态下平衡 的压力,在理论上是多值的。根据临界力是使压杆失稳的最小
4、轴向压力这一概念,可见,应 取n=1 (若取n=0,则P=0,与讨论的前提不符),代入式4)得PLj兀2 EIL(10-1)上式为两端球铰的细长压杆的临界力公式,又称欧拉公式。由上式可知,临界力PLj与杆的 抗弯刚度EI成正比,与杆长L的平方成反比。这就是说,杆愈细长,其临界力愈小,愈容 易失稳。上面从压杆处于微弯状态的挠曲线近似微分方程出发,推导出了两端球铰的细长压杆临 界力公式。下面再补充讨论几个问题。为了求出使压杆失稳的最小压力,对于球铰约束压杆,即当各方向约束性质均相同时, 式(10-1)中的轴惯性矩I,必须取最小值Imin因为压杆失稳时总是在抗弯能力最小的纵向 平面内弯曲。在式(10
5、-1)所决定的临界力PLj作用下,两端球铰压杆的挠曲线形状,可由(g)式及(d)式得出为Jy=A sin kx又由(j)式及n=1得y = A sin X( 1)LL 上式表明,两端球铰压杆临界力状态的挠曲线形状近似为一条半波的正弦曲线。将x =代入式(1),得y L= ymax = Ax=2可见,积分常数A表示压杆中点处的挠度。A是一个微小的数值,也是一个不定值。这一情况可用图10-5中的虚线AB表示,即当P P .时,y=0,压杆保持直线形状的稳定平衡,P LjLjP与ymax的关系成为水平线AB。进一步研究表明,如果与ym的关系是直线OA;而P=P .时 从挠曲线的精确微分方程1M l
6、deEI pds入手,则不存在上述A值的不确定问题。这时可以找 到中点挠度ymax与轴向压力P之间的理论关系,如图 10-5中的曲线OAC所示。并且P值的微小增加,将带 来挠度迅速增长。上面的讨论中,是以理想的轴向受压直杆为基 础的,但实际压杆不可避免地存在有不同程度的初曲 率,载荷也不可能毫不偏斜地沿轴线作用,由于 上述不利因素的影响,压杆在较小的压力P下即开始 弯曲,只是当P远低于PLj时,弯曲增长较慢,且P 与挠度ymax之间为线性关系(图10-5中,曲线OD的 直线部分),当P接近PLj时,弯曲增长加快。若压 杆愈接近理想模型情况,则实际曲线OD与理论曲线 OAC愈接近。(二)其它支承情况下压杆的临界力杆端的约束情况不同,压杆的临界力也不相同。表10-1中,列出了几种典型约束情况 下细长压杆的临界力公式。兀2 EIP = (10-2)L(p L )2由表可知,各种细长压杆的临界力公式基本相似,只是分母中L前的系数不同。为了应 用方便,将以上公式统一写为如下形式:上式为欧拉公式的一般形式。式中,p称为长度系数,p L称为相当长度或计算长度。 长度系数p值,取决于杆端约束情况。由表10-1可见,杆端约束愈强,即p值愈小,则
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