300MW循环流化床锅炉常见问题及运行对策

1、300MW循环流化床锅炉常见问题及运行对策摘要：目前国内投产的300MW循环流化床机组共有十一台，循环流化床锅炉都是引进、吸收法国ALSTOM公司CFB锅炉先进技术而设计、制造的亚临界中间再热、单锅筒 HYPERLINK :/ 自然循环锅炉，在东方锅厂、上海锅炉厂和哈尔滨锅炉厂生产。锅炉采用单锅筒自然循环、集中下降管、平衡通风、绝热式旋风气固别离器、裤衩腿循环流化床燃烧方式。国内最早的300MW循环流化床机组投产时间已两年多，最短的也超过半年。从锅炉的运行情况来看，普遍存在给煤不畅、炉内受热面磨损、非金属膨胀节拉裂及炉本体各结合部漏灰、外置床流化不良、回料器回料不畅、排渣困难等问题。 关键词：

2、300MW 循环流化床锅炉 常见问题 运行对策 一、给煤不畅 300MW循环流化床锅炉布置有四条给煤线，每条给煤线从煤仓到皮带式称重给煤机，再到刮板式给煤机，最后通过3个给煤口进入炉内。给煤不畅是300MW循环流化床锅炉运行中最为常见的问题，尤其是雨季，一台锅炉在一个运行班次可能发生给煤不畅几次，甚至十几次，几乎每个厂都要消耗大量的人力物力来解决这一问题。 一给煤不畅的危害 1、锅炉出力不稳定，不能保证按照中调所给负荷曲线进行负荷接带，给煤不畅时机组出力缺乏，产生违约电量。 2、锅炉运行工况不稳定，给煤不畅增加了变工况的次数，假设出现多条给煤线同时给煤不畅，锅炉将出现大幅度的变工况运行，炉内保

3、温材料将出现频繁的收缩和膨胀，导致保温材料出现裂纹，甚至倒塌，危机锅炉平安运行。 3、给煤不畅时炉内工况发生剧烈变化，极易发生床料翻床，运行人员处理稍有不慎就可能发生锅炉踏床事故，锅炉踏床将导致大幅度减负荷，给汽包水位和主、再热汽温的调整增加难度，严重时可能导致机组解列。 4、运行值班人员疲于应付给煤不畅，在不同程度上影响其它方面的工作，易导致其他不平安情况的发生。 二、给煤不畅的原因 给煤不畅的主要原因是来煤潮湿，来煤中含灰量大，甚至来煤中夹杂大量泥土。燃料中的细微颗粒在煤中水份大时极易粘结，从而造成煤仓和给煤机堵煤。不断的粘结使煤仓的有效容积不断减少，最终导致下煤口堵塞。给煤机的堵塞主要在

4、入炉前的刮板给煤机，雨季经常出现刮板给煤机底部积煤将刮板抬高，使给煤机的出力不断降低，假设处理不及时，最终的结果就是给煤机不堪重负而跳闸，严重时刮板给煤机受损，电机烧毁。其次，称重给煤机皮带跑偏，清扫链不能及时将漏入称重机下部的积煤刮走；刮板给煤机传动链咬、润滑不良导致运行中断链；刮板给煤机长时间运行导致刮板断裂、变长、松脱，造成给煤机跳闸、堵转。另外，来煤中的编织袋、树枝、钢筋等杂物进入给煤机，从而造成给煤机跳闸、卡涩、堵煤等情况的发生。 三、运行对策 1、加强运行中给煤线的检查和维护。重点是称重给煤机皮带是否跑偏，清扫链能否及时将漏入称重机下部的积煤刮走，刮板给煤机传动链咬、润滑是否良好，

5、刮板是否有断裂和长时间运行变长、松脱的情况。问题一经发现，必须及时安排停运处理，防止设备缺陷进一步扩大，甚至设备损坏。 2、定期活动没仓疏松机、振打器。如果煤仓只是棚煤，活动疏松机、振打器有一定的作用；假设煤仓贴煤严重，活动疏松机、振打器几乎没有效果。 3、夜间机组负荷较低时停运给煤线，联系检修清理已有明显堵煤迹象的煤仓和给煤机，同时处理给煤线存在的其它缺陷。这是运行方面较为有效的手段，在不影响或少影响机组负荷的情况下解决给煤不畅的问题。 给煤不畅，运行方面所能采取的措施是非常有限的，关键还得从源头进行控制。严把购煤关，确保来煤品质；在煤场装设干煤设施控制来煤的水份；防止过渡破碎，减少来煤中细

6、颗粒份额。 二、炉内受热面磨损 300MW循环流化床锅炉炉内除布置水冷壁管外，还在炉膛上部布置扩展蒸发受热面，扩展蒸发受热面也叫水冷屏和翼型水冷壁，根据锅炉蒸发量的需要补充，一般在30到40屏之间。循环流化床锅炉受热面磨损是循环流化床锅炉正常运行最大威胁之一，由于磨损受热面、耐火材料、风帽等造成的停炉事故接近停炉总数的50%。炉膛内水冷壁管磨损主要表现在水冷壁管与耐磨材料交接及以上15m处、炉膛四角、返料口上部及绝热式旋风别离器入口等处。 (一)、炉内受热面磨损的危害 1、炉内受热面磨损造成泄漏，高压汽水混合物直接剧烈冲刷造成更多邻近水冷壁管泄漏，有时汽包水位都很难维持，泄漏处床温急剧下降，两

7、侧床温差大，被迫停炉。 2、受热面爆管后处理起来难度较大，而且要较长的时间组织人员清理床料，重新参加床料；受潮床料板结导致无法重新流化，甚至造成风帽大面积堵塞，往往要付出更大的人力、物力才能处理好，是各发电 HYPERLINK :/ 企业最为头疼的难题。 3、炉内受热面磨损停炉，使机组连续运行时间终止，停炉后的检修周期长煤粉炉水冷壁泄漏，一般3天即可修复启动，循环流化床锅炉水冷壁泄漏，至少需要一星期时间才能修复启动，假设爆管严重，检修周期持续10到15天，机组等效可用系数降低， HYPERLINK :/ 经济效益不能保证。 二、炉内受热面磨损的原因 。循环流化床锅炉炉内受热面磨损机理与煤粉炉有

8、很大的不同，一方面大量烟气和固体颗粒在上升过程中对水冷壁管进行冲刷；另一方面由于内循环的作用，大量固体颗粒沿炉膛四壁重新回落，对水冷壁管进行剧烈冲刷。特别在水冷壁管和耐火材料层过渡区的凸出部位。因没有上行气流，沿水冷壁管下来的固体颗粒形成涡流，对局部水冷管壁起到一种刨削作用。 影响水冷壁磨损的主要因素有： 1、烟气流速的影响：烟气流速越高磨损越严重，磨损量与烟气流速的三次方成正比。一次风量越大，磨损量越大。另外二次风量越大，对炉内燃烧情况的扰动越剧烈，水冷壁磨损量也越大。 2、烟气颗粒浓度的影响：烟气内颗粒浓度越大，水冷壁磨损量越大。因为颗粒数目越大，对管壁的撞击和冲刷越强烈。在循环流化床锅炉

9、运行过程中，负荷越高，床层密度及床层差压越大，说明颗粒浓度越大，磨损量也越大。循环流化床锅炉由于其特定的燃烧方式，炉内的固体物料密度为煤粉炉的几十倍到百倍以上。 3、燃料性质的影响：燃料颗粒硬度、灰分越大，对水冷壁管壁的切削作用越强烈，磨损量越大。尤其在掺烧煤矸石或其它高硬度燃料时，会大大缩短水冷壁管爆管的运行时间。 4、安装及检修质量的影响：锅炉安装及检修质量不好，例如，受热面鳍片没有满焊，造成大量颗粒外漏，造成对水冷壁管侧面的磨损。或管屏外表留下大量焊接后的凸起部位，形成颗粒涡流加剧磨损。 5、耐磨材料脱落：在炉膛密相区排渣口、二次风口、给煤口处管壁都会因耐磨材料脱落造成磨损。风水联合冷却

10、式流化床冷渣器回风口处由于风速过快，将耐磨材料吹落造成磨损。 6、锅炉本身动力场的影响：由于炉膛内烟气流速分布不均匀，四角处的烟气流速比中间大许多，所以磨损情况比其它部位严重。 三、运行对策 1、在保证床料充分流化的前提下，尽量降低一次风量； 2、在维持氧量的前提下适当调整二次风量，合理搭配上下二次风量，保持适宜的过剩空气。 3、适当降低密相区高度，延长燃煤颗粒在炉内的停留时间，减小对水冷壁管的冲刷，同时也会降低飞灰含碳量。根据负荷变化选择适宜的床层差压、床层密度及烟气流速。提高旋风别离器别离效率，延长固体颗粒在炉内的停留时间。 4、运行人员要关心来煤质量，根据排渣情况判断煤矸石含量、筛分粒度

11、，利用班前、班后或休息天到到运煤皮带、煤场走一走，了解情况，及时向相关部门提出控制煤矸石和提高煤颗粒均匀度的意见建议，减小煤矸石和大颗粒在来煤总量中的比例。 5、运行人员要根据锅炉床压情况，及时排放粗渣，减少粗渣对炉内受热面磨损。 6、从运行管理方面，可以采用提前预控的方法，通常根据以往锅炉运行周期来判断运行锅炉炉内受热面磨损情况，按方案申请停炉，检查更换磨损严重的管壁，减少非停次数。这种方法对减少非停有非常积极的意义，但也存在弊端，假设停炉后检查不彻底，锅炉运行后很短时间内又发生泄漏，被迫停运再次检修，非但没有减少非停次数，还多了一次检修，必然导致大量的电量损失。 客观讲，炉内受热面磨损是必

12、然存在的，通过运行管理，可以在很大程度上延缓磨损，提高锅炉的连续运行时间。但安装检修工艺的提高和防磨技术的提高也是必不可少的，目前普遍采用的防磨技术有：1提高密相区耐磨浇筑料和水冷壁管加装防磨护板。2耐磨浇筑料上的裸露水冷壁管进行热喷涂，提高管壁外表硬度；3采用让管设计，改变物料运动方向，一定程度上避开或减小磨损。4选择质量较好的耐磨浇筑料和技术水平高的施工队伍，确保耐磨浇筑料在机组正常运行时不脱落。 随着循环流化床锅炉机组运行时间增长，各种耐磨材料技术飞速 HYPERLINK :/ 开展，发电厂运行人员水平日益提高，检修及安装工艺水平也得到了很大改良。现在300MW循环流化床锅炉连续运行时间

13、大幅度提高，有的机组连续运行时间已经超过200天，原因就是防磨问题根本得到了有效解决。 二、非金属膨胀节拉裂及炉本体各结合部漏灰 非金属膨胀节的主要作用是补偿热膨胀，可以在较少的尺寸范围内提供较大的多维方向补偿。另一作用是补偿安装误差：由于风道连接中，系统误差在所难免、非金属膨胀节能较好地消除安装误差。非金属膨胀节拉裂及炉本体各结合部漏灰是300MW循环流化床锅炉投产初期普遍存在的问题，容易损坏的部位主要有回料器返料至炉膛处非金属膨胀节；一次风空预器出口非金属膨胀节；外置床返料至锅炉非金属膨胀节。 一、危害 1、非金属膨胀节拉裂及炉本体各结合部不严密漏灰影响环境卫生。 2、非金属膨胀节拉裂及炉

14、本体各结合部不严密漏灰使锅炉电气设备工作环境恶化，容易造成辅机就地控制柜电气、热工控制回路故障；电动截止门、调节门故障。 3、非金属膨胀节拉裂及炉本体各结合部不严密，严重时风量大量排空，高温物料外泄，被迫停炉处理。 二、原因 1、锅炉启动时没有严格按照规定的温升速度，加热过快，导致各部膨胀不均，这是炉本体各结合部不严密漏灰的主要原因。 2、锅炉床料翻床处理时一次风压、锅炉布风板上部床压过高，将非金属膨胀节蒙皮撕裂和炉本体各结合部吹通。正常运行时锅炉布风板上部床压一般在10KPa左右，翻床处理时床料多的一侧可能高达2829KPa，导致飞金属膨胀节损坏和炉本体各结合部漏灰。 三、运行对策 1、锅炉

15、启动时严格按照规定的温升速度进行，ALSTOM公司规定床温升温速率不得超过100 /h。 2、严格按照锅炉各负荷点床压曲线控制锅炉床压，防止床压控制不当而出现床料翻床、踏床，被迫提高一次风压流化床料。从运行情况来看，几乎每一次翻床处理都会出现非金属膨胀节蒙皮撕裂和炉本体各结合部吹通漏灰的情况。 有些观点认为循环流化床锅炉为正压炉，漏灰是正常的，其实不然，通过设备治理和运行管理，完全可以防止或减少非金属膨胀节拉裂及炉本体各结合部漏灰。 四、外置床流化不良 300MW循环流化床锅炉与小容量循环流化床锅炉最大的区别有两点： 1、炉膛进行裤衩腿布置； 2、在炉本体外布置有四个外置床，其中两个布置高温再

16、热器及低温过热器高再低过外置床，其它两个布置一级中温过热器和二级中温过热器中过外置床。锅炉在运行过程中，通过调节进入中过外置床的循环灰量来调节炉膛的燃烧温度，使炉膛处于一个综合性能优良的温度区间；通过调节进入高再低过外置床循环灰的流量，可以直接控制再热蒸汽出口温度。300MW循环流化床锅炉在炉本体外布置外置床的更本目的是解决蒸发受热面在炉内布置不下问题。在锅炉实际运行，特别是锅炉启动过程中，运行人员经常会碰到再热汽温提升困难；外置床流化风门开度足够大时但流化风量很低；同一系统(如左右侧中温过热器、左右侧高温再热器)分别布置在两个外置床流化内的过热器、再热器出口蒸汽温差大等情况。这些都是外置床流

17、化不良的现象，目前已引起了运行人员的重视。 一、危害 1、对称布置的两个外置床，其中一个流化换热正常，另一个流化不好，换热较弱，必然使两侧过热器、再热器出口蒸汽温差大，在出口交汇区域产生温差热应力。 2、任意外置床流化不良，都可能出现外置床内蒸发受热面上部管束受到600700的高温物料加热，而下部依然是不到100的冷灰，必然产生巨大的温差热应力。 3、外置床流化不良，将会出现主、再热汽温不匹配的情况，假设两个布置高温再热器的外置床流化不良，提升再热汽温困难，迟迟不能满足汽轮机冲转条件；假设两个布置中温过热器的外置床流化不良，为提升过热汽温，只有增强燃烧提高床温、烟温，极易出现汽轮机冲转压力过高

18、的问题。 二、原因 1、参与外循环的物料量少或物料温度低流动性差，导致外置床进料少。 2、外置床内冷灰量过多，进入的高温物料不能及时将低温灰置换掉，严重时流化不起来，造成外置床进料管和空室堵塞。 3、外置床内粗颗粒物料过多，粗颗粒物料之间的空隙率大，流化风能顺利通过循环物料，但高温灰不能落入外置床下部，高、低温物料不能进行充分混合，表现为流化风量正常，外置床各室温度和正常流化的外置床相差不大，但两侧过热器、再热器出口蒸汽温差大。假设不加认真分析，运行人员往往会疑心热工表计。 三、运行对策 1、外置床进料少，很有可能是参与外循环的物料量少，假设床温已足够高但床压低时，应及时补充床料，增加循环灰量

19、；假设物料温度低导致流动性差，可加强燃烧提高物料温度、增大回料器流化风量和提高流化风压加强流化； 2、进料管和空室堵塞时可交替使用进料管流化风和辅助风压缩空气进行吹堵，无效时进行外置床空室放灰。 3、判断外置床流化正常与否的标准是看其换热情况是否正常，流化风量只是其中依据之一。假设外置床各室温度根本正常，既空室温度、外置床出口温度和正常流化外置床相差不大，但过热器出口汽温偏差大，必须尽快处理，将外置床内的冷灰由高温灰置换掉。在采用增大流化风不能奏效的情况下，中过外置床可以采用开启到对应冷渣器排细灰门的方法置换物料平安、省时、省力，效果较好，必要室开启各室放灰门进行粗颗粒物料和冷灰的排放；高再低

20、过外置床开启各室放灰门进行粗颗粒物料和冷灰的排放。 五、回料器回料不畅 300MW循环流化床锅炉回料器是循环物料内外循环的枢纽，是实现锅炉运行中内循环物料和外循环物料平衡的关键，回料不畅时必须采取有效措施加以调整，否那么将危及锅炉的正常运行。目前还没有听说300MW循环流化床锅炉回料器堵塞的情况，但回料不畅较为常见，主要表现为立管压力波动，床压波动，立管压力上升时床压下降，立管压力下降时床压升高。 一、危害 1、300MW循环流化床锅炉回料不畅时，立管压力波动，床压波动，严重时锅炉两床失稳，床料翻床。 2、300MW循环流化床锅炉回料不畅时，床温难以控制，循环灰堆积在回料器时，锅炉床温升高，突

21、然返回炉膛时，床温升高，可能到达十几度，甚至几十度的变化，影响锅炉燃烧，假设此时再出现给煤系统故障，将给炉内造成剧烈的扰动。 二原因 1、浇筑料脱落堵塞回料器。外循环系统中容易发生浇筑料脱落的地方主要在旋风别离器入口段，由于烟速高，烟气中颗粒浓度大，磨损较为严重，多台300MW循环流化床锅炉都出现了旋风别离器入口段浇筑料脱落脱落的情况。 2、回料器回料不畅主要出现在减负荷过程中，当外循环灰量减少时立管中物料自重小于炉膛压力和回料器流化风压力之和，阻碍了立管中物料向下流动，当立管中的物料堆积到一定重力后，物料突然大量返回炉内。这种现象反复出现，需要较长时间才能调整正常。 3、循环物料温度低，循环

22、物料流动性变差，出现堆积又突然返回炉内的情况。由于煤种的变化，相同负荷情况下回料器的温度不尽相同，在某一工况下燃烧设计煤种时，回料器温度在860880，回料正常，但燃用低热值煤时给煤量增加但回料器温度下降到820830，回料器出现返料不畅的情况，按理低热值煤灰份大，回料器回料不畅的原因不应该是循环灰量少引起。 4、运行调整控制不当造成回料器超温结焦，堵塞风帽，流化受阻。 三运行对策 1、锅炉启动时严格按照规定的温升速度进行，按照ALSTOM公司规定床温升温速率每小时不超过100 进行控制，防止保温耐磨浇筑料膨胀不均出现裂纹加剧磨损程度，防止保温耐磨浇筑料脱落堵塞回料器。 2、合理控制一、二次风

23、风压和风量，合理控制锅炉密相区和稀相区燃烧份额。 3、发现回料器回料不畅时，认真分析原因，有针对性地进行处理。 4、严格控制锅炉各部温度不超温，杜绝结焦。 六、排渣困难 300MW循环流化床锅炉大多采用风水联合式冷渣器，也有采用钢滚筒式冷渣器的，以风水联合式冷渣器为例，四台冷渣器局部不能正常排渣或丧失排渣功能的情况比拟常见，偶尔出现过四台冷渣器同时排不出渣的情况。 一、危害 1、冷渣器排渣困难，锅炉床压将持续升高，危及锅炉的正常运行，被迫降低负荷运行。 2、假设冷渣器进渣正常，可以采用冷渣器进渣室空室紧急排渣至地面或可移动式临时接渣设备如手推车的方法控制锅炉床压，但排渣量不便控制，高温灰渣容易

24、导致周围电缆烧坏或长期高温烘烤缩短使用寿命；同时，紧急排渣时还容易导致工作人员的烫伤，另外紧急排渣还影响环境卫生。 3、冷渣器排渣困难时，有的厂采用外置床放灰的方法控制床压，但有利弊，大颗粒物料留在炉内，势必造成炉内受热面得磨损。 二、原因 1、燃煤灰份大，超过冷渣器排渣能力。 2、运行控制不当，特别是锅炉启动初期和压火运行时燃烧不良，发生低温结焦，造成排渣口处风帽堵塞，进渣管堵塞。 3、冷渣器旋转排渣阀被脱漏的保温材料等杂物堵塞。 4、排渣量过大，高温渣在冷渣器内没有充分停留冷却时间就进入低灰输送机，导致低灰输送机烧坏或运行周期缩短。 5、排渣量大，排渣温度高，灰渣颗粒度大，造成冷渣器内结焦

25、，堵塞风帽，流化不良。 三运行对策 1、控制来煤灰份，防止超出冷渣器的排渣能力。 2、连续少量排渣，防止冷渣器结焦堵塞和烧坏底灰输送。 3、严禁不通冷却水，不开流化分的情况下排渣。 4、低床压时保持冷渣器排渣锥形阀在脉动状态有的也叫振荡状态，防止由于长时间不排渣而导致锅炉排渣口堵塞。 5、定期排放冷渣器内底部沉积的粗渣。 七、结论 300MW循环流化床锅炉运行过程中除存在上述问题，还存在水冷风室漏渣，辅机故障、脱硫设备故障等情况，在以后的运行中，可能还会逐渐暴露一些其它方面的问题，但通过设备治理和运行人员运行水平的不断提高，一定会表达出大型循环流化床锅炉燃烧效率高，负荷调节能力强，污染物排放低

26、的优势，实现循环流化床锅炉的广泛应用和大型化研发工作的不断加快。运河发电公司循环流化床锅炉常见故障分析 炉内受热面的磨损主要集中在水冷壁四角、密相区上部过渡区、温度测点周围、炉内悬吊受热面、顶部与别离器相对位置的水冷壁和过热器以及焊缝附近，由于上述位置均处于物料的次密相区和涡流区，飞灰浓度和速度相对较大，据不完全统计，全国的流化床锅炉因磨损造成壁厚减薄而爆管的事故占26.41%。 锅炉运行两年后检查发现，锅炉内受热面的磨损较为普遍，磨损最严重的部位主要集中在炉膛四角、后墙别离器入口两侧水冷壁以及别离器相对高度的两侧墙水冷壁磨损较为严重，特别是与耐磨料结合部位磨损更为严重。 当出现给煤机断煤时间

27、较长时，便会由于炉内配煤不匀，造成浓相侧水冷壁磨损严重。 保温耐磨料的损坏主要集中在炉内密相区、过热屏底部、旋风别离器入口及切向位置、旋风别离器的入口伸缩节、回料器的平行位置，其损坏主要有脱落和磨损两种情况，造成上述损坏的原因是多方面的。1有些耐磨料其本身的成分配比不符合要求，使耐磨料的稳定性达不到设计要求，外表硬度减弱以及粘结力降低，耐磨料极易磨损和脱落。2施工工艺不良也容易造成耐磨料的损坏，在施工中没有严格按照料、水或磷酸结合剂浓度进行合理配比，耐磨料中水分较大或者没有严格按照烘炉特性曲线进行烘炉、施工时预留的膨胀缝不符和要求或膨胀缝设计存在问题等，在运行中极易造成耐磨料大片脱落。3设计结

28、构不合理也会造成耐磨料脱落，如：抓钉、拉砖钩数量较少以及设计强度较低都会造成耐磨料大面积脱落。4运行操作不当也会造成耐磨料脱落，耐磨材料随温度的升降，产生膨胀或收缩，如果此膨胀或收缩受到约束，材料内部就会产生应力。耐磨材料属非均质的脆性材料，与金属制品相比，由于它的热导率和弹性较小、抗拉强度低、抵抗热应力破坏能力差、抗热震性较低，在冷启动锅炉和停炉冷却时如果温升较大，就会造成耐磨料的受热不匀产生裂纹而脱落。 3、4号炉自投产以来，屏式过热器冷段和热段出口温度一直偏高，冷段出口温度最高达475,，当一级减温器减温水量为26.1 t/h时，热段出口温度最高达534，其中屏式过热器高温段局部管子由于

29、过热严重出现了管材球墨化现象。分析主要原因有：1) 炉内设计的过热器受热面较多。2) 在锅炉设计时，没有考虑别离器出口混合室内悬吊管和隔墙管的辐射吸热量。3) 燃用煤种偏离设计煤种较大。4) 运行中风量配比偏差较大。2.4 给煤机堵煤 锅炉共设4台给煤机、2个原煤仓。自投产以来，频繁发生给煤机堵煤、断煤现象，仓壁挂煤严重，虽经空气炮疏松但无明显效果，只能用人工进行敲打和投通。特别是雨季煤湿，堵煤现象更为严重。经过认真观察分析，认为堵煤现象的频繁发生主要有以下原因造成：1 入炉煤含水量较大，增加了煤的粘度。实践证明：当煤的含水量在8%15%范围内粘性最大，煤在煤仓中极容易结块产生堵煤现象。2 煤

30、仓和入口电动门结构不合理：煤仓设计为方锥型，入口电动门为方型结构，2台给煤机共用1个原煤仓。中间分叉后变2个煤斗接入给煤机，由于仓壁四角产生“双面摩擦和挤压，越接近下煤口部位摩擦力和挤压力会越大，所以在四角部位积煤特别严重。电动插板门后为“天方地圆结构，由于设计时预留高度太短，所以收缩太快，造成坡度减小容易堵煤。2.5 冷渣器排渣困难原因分析：1 床温过高造成结焦2 细碎机未及时调整，粗细煤粒的分布不合理，造成密相区燃烧份额加大，床温提高结焦。3 点火过程中投入冷渣器运行，给煤落入冷渣器内，使冷渣器内发生煤粒再燃，造成高温结焦。4 停炉时床料中煤粒未完全燃烧尽，产生低温结焦，焦块进入冷渣器内。

31、5 配风不合理和锅炉长期低负荷运行，炉膛流化不良可能造成炉膛局部结焦。6 炉膛内流化不良，存在局部死区，易使低温焦块生长。7 冷渣器设计缺陷：冷渣器中间隔墙过高，较大的渣料由于流化困难，很难被从室吹到室。8 运行调整过程中，冷渣器运行关键参数监视不到位。3常见故障的改造处理措施3.1 锅炉受热面磨损的改造措施1考虑到流化床锅炉的特殊性和受热面磨损的普遍性，我们利用大修时机对炉内局部受热面进行了喷涂。喷涂位置为炉膛四角水冷壁、密相区往上1.5 m、焊缝两端各0.2 m，顶棚往下1.5 m和别离器入口两侧相对应的部位。2大修喷涂后运行半年发现别离器两侧及后墙两角水冷壁磨损仍然较为严重，涂层被全部磨

32、掉后造成水冷壁减薄超标。为了彻底解决磨损严重的问题，对上述部位敷设了耐磨可塑料，该部位的磨损问题得到彻底解决。3.2 炉内耐磨料损坏的处理措施1对耐磨料进行了招标，选择有资质的、信誉和质量较好的耐火材料厂家进行施工，在施工中严格施工工艺，加强质量监督，对耐磨料的成分进行不定期抽样检查，对不合格的产品一律拒绝使用。2对旋风别离器切向位置的耐磨料进行了施工改造，将原有的耐火砖拆掉局部脱落增加了Y型抓钉，并在抓钉上面焊接了6mm的不锈钢网，外层用60mm的高温硅酸铝棉毡，中间用微孔保温砖，内层附以150 mm厚的耐磨捣打可塑料，经过8个多月的实际运行，保温效果和强度都非常好。3回料器的水平段耐磨料经

33、常脱落，致使该处的铁板烧红。利用停炉时机对该处进行了改造,在耐磨料最内层加装了成型高温耐热钢板，板下部敷设50mm厚的可塑料，上部敷设保温浇铸料和绝热材料，从目前运行情况来看，使用效果比拟好。4为了防止出现耐磨料脱落的现象发生，每次停炉和启动，都应严格按照温升曲线进行操作。3.3 过热器超温的改造处理措施1 将屏式过热器冷、热段炉膛中间各一屏割除，以减少受热面,降低出口汽温，如图一。2考虑到炉膛中间两屏过热器割除后,相邻两屏过热器对流、辐射换热加强，同时为了减小不同屏间屏过管子的热偏差，在屏式过热器冷、热段出入口底部增加不同面积的耐磨料，靠近炉膛中间增加耐磨料的面积大于靠近炉膛两侧各屏式的面积

34、，如图二。3为了减小同屏间管子的热偏差，在屏式过热器冷、热段出口每屏前、后两侧各三根管子增加3米高耐磨料，如图二。4为了减少悬吊管和隔墙管处的辐射热，分别将3、4炉别离器出口混合室内悬吊管和隔墙管加装了隔热护板。5屏式过热器冷热段入口加装温度测点。1 对原煤仓进行了改造，从原煤仓的分叉处往下由方型改为圆形结构，分三节形成双曲线型结构，内贴高分子PST板，去掉空气炮，每个煤斗对称加装了由北京派通公司生产的疏松机。2 将给煤机入口电动插板门更换为北京派通公司生产的双向液压门，该门为圆形桶体结构，采用液压双向插板设计，相对开关。由于门的内壁为圆柱型结构，从而减少了煤和门壁的摩擦，防止了门后堵煤现象的

35、发生。1将冷渣器内的中间隔墙降低，便于主室内的渣进入副室，从而自正常排渣口排出。2降低正常排渣口的高度。将标高从4.733米下降至3.84米。3 在冷渣器回风管上增加手动隔绝门。增加该手动门有两个作用：一是当炉膛排渣口堵塞时可以将该门关闭，利用冷渣风机的风将排渣口鼓开；二是当冷渣器内结焦或冷却水管道泄漏时可以将该门关闭后进行事故处理。4 在冷渣器底部加装了压力测点，根据压力合理控制排渣时间。 4 针对发生的常见故障运行采取的措施为了减少炉内受热面的磨损我们从运行方面采取了如下措施：1 严格控制入炉煤的粒度，每班取样筛分，及时调整。2 对入炉煤的热值进行严格的取样化验，确保入炉煤的低位发热量高于

36、校核煤种, 发热量小于该值的煤种一律进行掺烧，严格将燃料耗量控制在69 t/h以下。3 在保证炉内床料流化良好的前提下，减小总风量，145MW合理风量在450t/h左右。4 在保证料层差压合理分布的前提下，降低炉膛差压，145 MW合理床压在13.414.5 kPa左右。5 根据燃烧工况，合理控制风量配比，减小“多余风量的送入。6 煤、风调整应缓慢均匀，精心监视，降低炉内的扰动。7 根据排渣粒度每运行360 h置换床料一次。8 开展各种活动，不断优化燃烧调整，丰富经验，提高机组平安、 HYPERLINK :/ 经济性。1 点火过程中，运行油枪应雾化着火良好，燃烧器风量适当；冲转并列时，调整回油

37、门开度、调节、级旁路，必要时，开启向空排气门，维持主汽压力稳定，保证屏过壁温不超温，必要时减少油枪投入数量。2 并列后初期升负荷，保持高压调门全开，使汽压、汽温、负荷按规程规定上升，宁慢勿快，监视屏过壁温变化。3 初期投煤执行“脉动给煤的规定，根据床温变化率、氧量变化，确已着火方可连续少量给煤，否那么稳定电负荷提高床温后重新投煤。给煤量缓慢均匀增加，使汽压稳定升高，注意一、二次风量的调整。防止可燃成分炉内积存燃烧，床温失去控制。4 根据汽温变化情况，及时投入、调整减温水量，特别注意一级减温水的调整，保证屏过热段出口汽温、壁温不超温。5 给煤稳定后，根据床温变化率，床温升至600以上，及时逐一切

38、除油枪运行，注意停止大油枪对床温的影响。6 升负荷过程中，注意炉膛进出口差压、炉膛上下床压、回料器压力的变化，合理调节一二次风比例，及时排渣置换床料，保证稀相区燃烧份额，控制床温及升负荷速度。7 低负荷时，一次风比例大，随床温升高，一次风比例降低，合理调节一二次风比例及二次风门开度，减小各层床温与别离器进出口烟温差，减小两侧烟温差。8 防止过热器、再热器壁温超温，应烟气侧与蒸汽侧调整相结合；升负荷过程中，应以烟气侧为主，调整减温水为辅。9 高负荷时，严格按规程规定调节床温，均匀给煤，根据煤质，适当提高床压，通过控制床温控制屏过壁温超温；合理调节一二次风比例及二次风门开度，保持氧量，通过控制别离

39、器出口烟温及两侧偏差防止对流过热器、再热器壁温超温。10 高负荷时，注意协调一、二级减温水比例，保证屏过出口、再热器出口、过热器出口汽温、壁温在规定范围内。11 高负荷时，加强再热器、过热器吹灰，不允许为汽温而造成壁温超温，当发生保持汽温额定与壁温超温相矛盾时，优先保证过热器、再热器壁温不超温，尽可能提高汽温，并满足主、再热汽温差27，主再热汽温A、B两侧之差14的规定。12 当发现过热器壁温、再热器壁温接近上限、或超温时，加强责任心，及时调整，不等不靠；当调整无效，壁温超温与机组负荷相矛盾时，减小锅炉负荷并汇报值长。13 稳定运行工况下，主、再热汽温保持正常，不允许超过540的现象出现。减温

40、水调整应缓慢均匀，防止汽温不允许大幅度变化。14 当发生断堵煤恢复时，缓慢增加给煤量，控制床温、汽压缓慢稳定上升，并注意对汽温、壁温的监视。15 当发生高加解列等异常情况时，可适当减负荷，控制床温上升速度，防止汽温、壁温超温。1加强入炉煤的掺配，严格入炉煤的化验制度，将入炉煤的水分控制在8%以内。2每周利用低负荷运行时，进行一次煤仓低煤位燃烧，以便于将积在煤仓四周的积煤“清理干净。防止长期满煤运行造成的四角积煤。5 加强上煤巡检制度，杜绝杂物进入煤仓造成堵煤。6 如果长时间停炉，必须进行空仓燃烧处理，防止煤在仓内长时间堆积造成结块积煤。7 遇到雨天和煤湿时，煤仓上煤应采取低煤位、勤上煤的方法，始终让煤位在较低状态下运行，防止湿煤在仓中结块。1 严格控制床温，将床温控制在850900，严禁床温超过950。2 每天对入炉煤进行检验，严格控制入炉煤粒度的均匀性，并保证粒度不大于10mm，发现有超标情况时应及时更换细碎机锤头。3 冷渣器投运时，选择床温到达600时，应平缓投入，保证床料得到良好的流化和床料中的煤粒燃尽，使冷渣器不致受到过度热应力的损坏。4 在停炉熄火后，应加强炉内通风以保证床料中的煤粒燃尽和得到充足的冷却，并严密监视床温不得超过400，如果发现有生温倾向应加大通风量。5 合