硝基苯废水处理方案(带计算)

1、.：.；目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc187748404 第一章 处置工艺的文献综述 PAGEREF _Toc187748404 h 2 HYPERLINK l _Toc187748405 1.1含硝基苯废水对环境的危害 PAGEREF _Toc187748405 h 2 HYPERLINK l _Toc187748406 1.2处置硝基苯的技术方法现状 PAGEREF _Toc187748406 h 3 HYPERLINK l _Toc187748407 1.2.1 物理法 PAGEREF _Toc187748407 h 3 HYPERLINK l

2、_Toc187748408 1.2.2 化学法 PAGEREF _Toc187748408 h 3 HYPERLINK l _Toc187748409 1.2.3 生物法 PAGEREF _Toc187748409 h 4 HYPERLINK l _Toc187748410 第二章 工程设计资料与根据 PAGEREF _Toc187748410 h 5 HYPERLINK l _Toc187748411 2.1 废水水量 PAGEREF _Toc187748411 h 5 HYPERLINK l _Toc187748412 2.2 设计进水水质 PAGEREF _Toc187748412 h

3、5 HYPERLINK l _Toc187748413 2.3 设计出水水质 PAGEREF _Toc187748413 h 5 HYPERLINK l _Toc187748414 2.4 设计根据 PAGEREF _Toc187748414 h 6 HYPERLINK l _Toc187748415 2.5 设计原那么与指点思想 PAGEREF _Toc187748415 h 6 HYPERLINK l _Toc187748416 第三章 工艺流程确实定 PAGEREF _Toc187748416 h 6 HYPERLINK l _Toc187748417 3.1 废水的处置工艺流程 PAG

4、EREF _Toc187748417 h 6 HYPERLINK l _Toc187748418 3.2 工艺流程阐明 PAGEREF _Toc187748418 h 7 HYPERLINK l _Toc187748419 3.3 工艺各构筑物去除率阐明 PAGEREF _Toc187748419 h 8 HYPERLINK l _Toc187748420 第四章 构筑物设计计算 PAGEREF _Toc187748420 h 9 HYPERLINK l _Toc187748421 4.1 设计水量确实定 PAGEREF _Toc187748421 h 9 HYPERLINK l _Toc18

5、7748422 4.2 调理池 PAGEREF _Toc187748422 h 9 HYPERLINK l _Toc187748423 4.3 微电解塔 PAGEREF _Toc187748423 h 10 HYPERLINK l _Toc187748424 4.4 FENTON氧化池 PAGEREF _Toc187748424 h 12 HYPERLINK l _Toc187748425 4.5 中和反响池 PAGEREF _Toc187748425 h 13 HYPERLINK l _Toc187748426 4.6 沉淀池 PAGEREF _Toc187748426 h 14 HYPER

6、LINK l _Toc187748427 4.7 生活污水格栅 PAGEREF _Toc187748427 h 16 HYPERLINK l _Toc187748428 4.8 生活污水调理池 PAGEREF _Toc187748428 h 18 HYPERLINK l _Toc187748429 4.9 生化处置系统 PAGEREF _Toc187748429 h 19 HYPERLINK l _Toc187748430 4.10 二沉池 PAGEREF _Toc187748430 h 21 HYPERLINK l _Toc187748431 4.11 污泥浓缩池 PAGEREF _Toc1

7、87748431 h 22 HYPERLINK l _Toc187748432 第五章 构筑物及设备一览表 PAGEREF _Toc187748432 h 25 HYPERLINK l _Toc187748433 5.1 主要构筑物一览表 PAGEREF _Toc187748433 h 25 HYPERLINK l _Toc187748434 5.2 主要设备一览表 PAGEREF _Toc187748434 h 25 HYPERLINK l _Toc187748435 第六章 管道水力计算及高程布置 PAGEREF _Toc187748435 h 26 HYPERLINK l _Toc187

8、748436 6.1 平面布置及管道的水力计算 PAGEREF _Toc187748436 h 26 HYPERLINK l _Toc187748437 6.2 泵的水力计算及选型 PAGEREF _Toc187748437 h 29 HYPERLINK l _Toc187748446 6.3 高程布置和计算 PAGEREF _Toc187748446 h 31 HYPERLINK l _Toc187748447 第七章 参考文献 PAGEREF _Toc187748447 h 34第一章 处置工艺的文献综述1.1含硝基苯废水对环境的危害硝基苯，分子式为C5H6NO2，相对分子量为123，相对

9、密度(水=1)1.20，熔点在5.7，沸点是210.9。硝基苯是淡黄色透明油状液体，有苦杏仁味，不溶于水，溶于乙醉、乙醚、苯等多数有机溶剂。用于溶剂，制造苯胺、染料等。环境中的硝基苯主要化工厂、染料厂的废水废气，尤其是苯胺染料厂排出的污水中含有大量硝基苯。硝基苯在水中具有极高的稳定性，由于其密度大于水，进入水体后会沉入水底，长时间坚持不变。又由于其在水中有一定的溶解度，所以呵斥的水体污染会继续相当长的时间。硝基苯类化合物化学性能稳定，苯环较难开环降解，常规的废水处置方法很难使之净化。因此，研讨硝基苯类污染物的治理方法和技术非常必要。1.2处置硝基苯的技术方法现状1.2.1 物理法对含高浓度硝基

10、苯的工业废水，采用物理手段处置既可降低硝基苯的浓度，改善废水的可生化性，又可以回收部分硝基苯，实现资源利用最大化。主要的物理处置方法有：吸附法、萃取法和汽提法。对于吸附法，硝基苯废水处置研讨中颗粒状活性炭、炉渣、有机膨润土等都是运用较多的吸附剂。赵钰等1在用活性炭吸附法处置含芳香族硝基化合物的染料废水的工程试运转中，COD平均值由209mg/L下降至119mg/L。对于萃取法，目前普通采用多级萃取法或萃取法与其他方法协同处置。林中祥等人2用N5O3苯做萃取剂对硝基苯消费废水进展处置，萃取两次可使硝基苯含量达国家一级排放规范。对于汽提法，用于处置高浓度硝基苯废水，工艺上较为可行。于桂珍等3利用汽

11、提吸附法处置硝基苯废水，实验阐明，硝基苯的去除率可达90%以上，汽提后的废水经碳黑吸附，废水中硝基苯含量可降至10mg/L以下，效果较好1.2.2 化学法针对于处置硝基苯的化学法主要有电化学法和高级氧化法。电化学氧化的根本原理有两种:一是直接电化学反响，指经过阳极氧化使污染物在电极上发生转化或熄灭，把有毒物质转变为无毒物质，或把非生物相容的有机物转化为生物相容的物质，例如芳香化合物的开环氧化等。二为间接电化学转化，指利用电极外表产生的强氧化性活性物种使污染物发生氧化复原转变。宋卫健等4以DSA类电极作为阳极，对模拟硝基苯废水进展的降解实验证明，在电流密度15mA/cm2条件下，CODcr的去除

12、率可到达90%以上。也有樊红金等5对催化铁内电解法处置硝基苯废水降解动力学特性进展了研讨。结果阐明,降解过程符合准一级动力学规律。进水浓度、pH值和反响温度剧烈影响硝基苯的降解速率。高级氧化技术近年来的开展非常迅速，有臭氧氧化，Fenton试剂氧化，湿式氧化等。针对硝基苯废水，报道较为集中的是Fenton试剂氧化。Fenton氧化体系由过氧化氢和催化剂Fe2+构成。Fenton氧化法处置废水的原理是：在酸性溶液中，在Fe2+催化剂作用下，H2O2能产生活泼的.OH，从而引发和传播自在基链反响，加快有机物和复原性物质的氧化。余宗学6采用Fenton试剂对间硝基苯消费废水进展预处置，在最正确反响条

13、件下，废水中硝基苯类化合物的转化率在 89%以上，废水色度的去除率在80%以上，COD的去除率也在60%以上，同时，废水可生化性有了较大的提高另外，利用微电解和Fenton试剂氧化的工程实例报道也很多，徐续等7利用微电解和Fenton试剂氧化后，将COD为5000mg/L的硝基苯废水处置达标，COD总去除率为97%；李欣等8利用微电解和Fenton试剂氧化处置硝基苯制药废水，当原水的pH值为23、H2O2 投加量为500600 mg/L时,调理预处置出水pH值至78并经沉淀处置后，对COD 和硝基苯类物质的总去除率分别可达47%和92%。后续混合废水经SBR工艺处置后出水水质能满足国家污水排放

14、规范。1.2.3 生物法硝基苯类化合物被以为是生物难以降解的物质，但利用生物的变异性，近年来环境任务者挑选出了一些特异性菌种用于处置硝基苯废水。王竟等9在研讨假单胞菌JX165对硝基苯的好氧降解时发现，在废水中细胞的质量浓度为9mg/L，pH为7，温度为30摇床转速为100r/min，反响时间为2h的条件下，在以硝基苯为独一碳、氮源的培育基中硝基苯的去除率为98.5%。第二章 工程设计资料与根据2.1 废水水量根据消费工艺及相关资料，消费废水的排放量为150 m3/d，任务方式为24小时任务制，生活污水300m3/d排放。2.2 设计进水水质1消费废水：200 m3/d污染因子污染物浓度(mg

15、/L)COD4380pH(无量纲)3甲苯类100硝基苯50盐分90002生活污水：490 m3/d污染因子污染物浓度(mg/L)COD400pH(无量纲)77.5SS400BOD5250NH3-N402.3 设计出水水质出水水质到达GB89781996三级规范后后排入建立单位所在化工园区的污水处置厂进展进一步生化处置，详细排放要求如下：污染因子污染物浓度(mg/L)COD500pH(无量纲)69BOD5300SS400甲苯类0.5硝基苯5.0NH3-N25盐分8000*(注：盐分接纳规范8000 mg/L后排入业主所在化工园区的污水处置厂处置)2.4 设计根据 建立方提供的水质水量及排放规范资

16、料；GB89781996；GBJ1487；类似工程的阅历、工艺参数和实验结果。2.5 设计原那么与指点思想采用先进合理的处置工艺，保证污水到达最好的处置效果；工艺答应的条件下尽量减少投资和用地面积；操作维护简单；操作运转可靠，运转费用控制较低。第三章 工艺流程确实定3.1 废水的处置工艺流程根据文献调查的结果并且结合类似工程的设计、操作参数，思索到该企业废水中含有大量的有机物，COD很高，可生化性极差，同时废水排放量不是很大，因此综合多种要素思索，决议采取物化处置与生化处置相结合的处置工艺，以化学法为主，操作简单，自动化程度高，COD、有机物去除率高，结合厌氧好氧技术，可以确保稳定达标排放。确

17、定如下流程：工艺流程如图1所示图1 硝基苯废水处置工艺流程污泥处置流程见图2图2 硝基苯废水处置工艺污泥的处置流程3.2 工艺流程阐明由于该废水COD、硝基苯的浓度很高，所以在处置工艺上采取的方法是以物理化学处置为中心，经过物化+生化的组合有效地去除了COD及特征污染物硝基苯、甲苯，排水到达三级规范。现将流程阐明如下：含有硝基苯和甲苯的消费废水，在调理池中均质均量，以减缓对后续物化处置系统的冲击，在水质水量调理后，进入pH调整池，将消费废水的pH调整至3左右，以利于微电解操作。微电解塔利用铁炭构成的原电池进展微电解，有效的去除硝基苯和甲苯，随微电解塔出水中的大量Fe2+在Fenton氧化池中作

18、为H2O2的催化剂，进一步去除硝基苯、甲苯及其微电解产物，Fenton氧化是利用高级氧化技术有效的去除COD和特征污染物的方法，效率高，操作本钱低。在经过微电解和氧化后，废水中的COD和特征污染物迅速下降，此时废水中依然含有大量的Fe2+、Fe3+离子，对其进展中和操作，可以产生大量的胶状絮体以进一步的去除废水的COD。至此，消费废水的物理化学处置完成。在完成消费废水的物化处置后，在调理池中接入生活废水进展稀释配水，进入生化系统。生化系统采用厌氧好氧处置工艺，可确保各项目的到达三级规范。沉淀池的污泥和二沉池污泥排入污泥浓缩池，经浓缩减量后由压滤泵压入板框压滤机脱水，脱至含水率75左右。污泥浓缩

19、池上清液和压滤机滤液进入调理池再处置。处置系统产生的污泥必需由危险固体废弃物处置中心进展妥善处置。3.3 工艺各构筑物去除率阐明根据文献报道，结合确定的工艺流程，可以对COD和特征污染物的去除率进展确定。污染因子及去除率流出构筑物的污染物浓度(mg/L)调整池1微电解塔Fenton氧化池中和反响池沉淀池调理池2厌氧池好氧池二沉池COD4380394225622306219321931316658500COD去除率%01035105025500甲苯10040842.42.41.670.840.5甲苯去除率%0608050400305040硝基苯5012.58.7587.57.565.55硝基苯去

20、除率%0753086.250208.310第四章 构筑物设计计算4.1 设计水量确实定生物处置池之前，各构筑物按最大日最大时流量设计，知该厂消费废水流量Q=200 m3/d，废水流量总变化系数Kz=1.2，故最大设计流量为：，按照任务8h计算，4.2 调理池(1)设计阐明调理池设计计算的主要内容是确定调理池的容积，该容积该当思索可以包容水量变化一个周期所排放的全部水量。调理池采用机械搅拌方式使水质平衡，防止沉淀。(2)设计计算1池子总有效容积 设停留时间t=12h 式中：最大设计流量，； t水力停留时间，h。 2池子外表积 式中：A调理池池外表积，； V调理池的有效容积，； h调理池的有效水深

21、，m。调理池的有效水深22.5m，现取h=2.5m。那么调理池的面积为： 3调理池尺寸 根据池体外表积为144m2，现选择池长为16m，池宽为9m，池深超高0.5m。调理池尺寸为1693(m)4搅拌设备在调理池中添加搅拌设备，以平衡水质，提高中和反响的效率。选用机械搅拌，在池的对角上设置两个潜水搅拌器。4.3 微电解塔微电解塔运转的最正确工艺条作为：pH值为3，反响时间60min，Fe:C质量比=5:1，铁屑粒径510目左右。 1微电解塔的有效容积 式中： Q设计流量，； t废水停留时间，h，为了得到最正确的COD去除率，本设计选用的反响时间为60min。 2单座微电解塔的有效容积 设2座微电

22、解塔，串联运用，每座微电解塔为升流操作，每座微电解塔的有效容积 3微电解塔的直径 式中： h微电解塔的有效水深，本设计选定为5m。 ；高径比为5/2=2.54微电解塔高度承托层高0.15m，填料层厚5m，超高0.5m，H=0.15+5+0.5=5.65。故微电解塔的尺寸为H为5.652m。5操作条件升流速度v式中：Q设计流量，微电解塔直径，m6配水系统配水干管系统：每个微电解池进水量4.2L/s，反冲洗强度为14L/(sm2)，反冲洗时间为6min。那么干管的流量为，采用管径为200mm，流速为4.18m/s。支管：干管的中心间隔 为0.7m，总的支管数为，支管的进水量，取支管直径为50mm，

23、管内流速为3.74m/s。支管的长度为2m和1.9m孔眼布设：支管的孔眼数与微电解塔面积比K为0.5%，孔眼总面积为，设孔眼的直径为10mm，每个孔眼的面积为78.5mm2，孔眼总数为，每个支管上孔眼数为34，每根支管孔眼布置成两排，与垂线成45向下交错陈列。 孔眼间距为反冲洗系统：反冲洗水箱体积；反冲洗水箱高，反冲洗水箱水深3m。称号参数规格资料阐明微电解塔直径高度填料粒径填料厚度升流速度2m5.65m铸铁防腐510目5m10m/hFe:C=5:1(质量比)填料根据铸铁屑的耗费随时添加布水系统干管直径支管直径穿孔率200mm50mm0.5%UPVC反冲洗系统反冲洗水箱体积反冲洗水箱高度395

24、.6L2.52mUPVC4.4 Fenton氧化池在微电解后利用Fenton试剂进展氧化，以加强对甲苯、硝基苯这两个特征污染物的去除效果。由于微电解塔出水中含有大量的Fe2+在此不用再次投加硫酸亚铁。对硝基苯的去除率可达85%，对COD 的去除率接近40%1、氧化池尺寸设计 1氧化池的有效容积 式中： Q设计流量，； t废水停留时间，h，为了得到最正确的COD去除率，本设计选用的反响时间为90min。 ，分两个氧化池，V1=45/2=22.5m3 2氧化池的面积 式中： h微电解池的有效水深，本设计选定为2.5m。 3氧化池尺寸设氧化池长为4.5m，宽为2m。4.522.5m氧化池采用机械搅拌

25、，使反响充分。4氧化剂的选用Fenton试剂中，运用H2O2为氧化剂，根据文献报道值，投加30%H2O2的量为500mg/L，水量为30m3/h，故此H2O2参与量为15kg/h，由计量泵定量参与。(5)双氧水计量泵计算根据氧化剂的用量计算，可以确定计量泵的大小，双氧水的密度为1.14g/L。那么计量泵的流量为，思索计量泵的放大，选40%的格度，计算知计量泵的大小为33L/h，思索设备选型的便利，因此选用40L/h的计量泵。型号为JX-40/8。4.5 中和反响池在进展微电解+氧化后，消费废水中的特征污染物明显降低，CODcr下降，此时，水中含有大量的Fe2+和Fe3+离子，参与Ca(OH)2

26、后，产生大量的Fe(OH)2 和Fe(OH)3具有明显的混凝作用，可以进一步的去除COD，同时调整将pH调整到67以有利于后续的生化处置，氧化池出水pH为5。中和药剂石灰乳。选用在线pH计做为控制，型号为BYS01型，数量2台，一备一用。 1中和反响池有效容积 式中： Q设计流量，； t废水停留时间，h，本设计选用的反响时间为1h。 2中和反响池的面积 式中： h微电解池的有效水深，本设计选定为2m。 3中和反响池尺寸设中和反响池长为5m，宽为3m，池深超高0.5m。中和反响池的尺寸为532.5m。中和反响池采用机械搅拌，使反响充分。4中和药剂的投加投加的Ca(OH)2主要用于和氧化反响出水中

27、的Fe3+反响，对于H+所致的pH变化可以忽略，以生成大量的Fe(OH)3，起到混凝作用。根据微电解池出水pH可以计算出水中的Fe2+，。进水pH为3，经过微电解池的处置，出水pH提高至5，那么，耗费H+的量为，3H+Fe3+，故Fe3+为10mol，Fe3+3OH-，故耗费OH-30mol，折算成纯Ca(OH)2为15mol，的投加量为1.11kg/h，思索Ca(OH)2的纯度在7075%，因此投加的Ca(OH)2量为1.59kg/h。5投加方式确实定将Ca(OH)2配成10%的乳液进展投加，那么需求乳液的体积为，选用计量泵定量投加，泵的大小为，泵的流量为，思索计量泵的放大，选40%的格度，

28、计算知计量泵的大小为44.4L/h。为了便于选型，选用63L/h的计量泵。型号为JX63/54.6 沉淀池在中和反响后，进展泥水分别，选用竖流式沉淀池中心管过水断面面积 式中：Q最大设计流量，； v中心管下降流速，。 n池淀池数。 2中心管直径 3中心管喇叭口直径 4反射板直径 5沉淀区有效断面面积 式中： v污水的上升流速，普通采用0.51mm/s，取0.6mm/s。 6沉淀池总面积 7沉淀池的直径 施工时为了方便，D取4.0m。 8沉淀区的高度 式中：t沉淀时间，普通采用12h，本设计选1.5h。 校验：，符合竖流式沉淀池的设计要求。 9中心管喇叭口到反射板的间隔 式中： v污水由中心管与

29、反射板之间缝隙的出流速度，普通不大于0.02。设计中取0.02。 10污泥斗的高度 式中： r 污泥斗下部半径，m，普通取0.3m； 污泥斗倾角，普通大于60，取60。 11污泥斗容积 12沉淀池总高度 式中： 沉淀池超高，m，普通取0.3m。 缓冲层高度，m，有机械刮泥设备时，取0.3m。 (13)沉渣量设=55%，P=96%4.7 生活污水格栅为了阻挠生活废水中粗大的物体进入后续处置系统，有必要设置格栅对其进展处置。选择粗格栅。对于生活污水的最大流量Qmax可以根据生活污水的日变化系数Kz进展确定，Qmax=1.4490 m3/d =686m3/d=0.01m/s。选用中格栅进展设计计算。

30、(1)栅条间隙数：式中：n格栅间隙数；Qmax最大设计流量，m3/s；栅条间隙，取20mm；栅前水深，取0.4m；v过栅流速，取0.4m/s；格栅倾角，度； (2)栅槽宽度：B=S(n1)bn式中：B栅槽宽度，m；S格条宽度，取0.01m。 (3)格栅栅前进水渠道减宽部分长度：假设进水渠宽B1=0.05m，减宽部分展开角1=20。，那么此进水渠道内的流速V1=0.25m/sL1= 0.08m(4)细格栅栅槽后与出水渠道衔接处渐窄部分长度：=0.04m(5)过栅水头损失：设栅条断面为锐边矩形。式中：h粗格栅水头损失，m；系数，当栅条断面为矩形时取2.42；k系数，普通取k=3。=0.061m(7

31、)栅槽总高度：H=h0+h1+h2 =0.3+0.4+0.061=0.761m(8)栅槽总长度：L=L1+0.5+0.8+1.0+L2式中：L栅槽总长度，L1格栅距出水渠衔接处减宽部分长度；L2细格栅距出水渠衔接处减窄部分长度。L=0.08+0.5+0.80+1.0+0.04=2.87m(9)每日栅渣量：式中：w每日栅渣量，m3/d； w0栅渣量m3/103m3污水，普通为0.10.01 m3/103m3，细格栅取0.1 m3/103m3粗栅取0.05 m3/103m3。，故运用人工清渣。4.8 生活污水调理池在进展物化处置后，用生活污水进展配水，进一步稀释有毒污染物的浓度，以利于进展生化处置

32、。对于生活污水的最大流量Qmax可以根据生活污水的日变化系数Kz进展确定，Qmax=686m3/d。进入调理池的水量包括两部分：一是竖流式沉淀池的出水和进展配水的生活污水。其总流量为Q=30+28.6=58.6m3/h调理池的尺寸1池子总有效容积 设停留时间t=12h 式中：最大设计流量，； t水力停留时间，h。 2池子外表积 式中：A调理池池外表积，； V调理池的有效容积，； h调理池的有效水深，m。调理池的有效水深22.5m，现取h=2.5m。那么调理池的面积为： 取280m23调理池尺寸 根据池体外表积为280m2，现选择池长为28m，池宽为10m，池深超高0.5m。调理池尺寸为2810

33、3(m)4.9 生化处置系统生化系统的进水水质及水量：进入生化系统的水量按照日平均流量为 进水水质计算进水水量(m3/d)进水水质(mg/L)CODBOD5SSNH3-N消费废水 2002193767.530020生活废水49040025040040进入生化系统69092040029334.2 1)BOD5污泥负荷为0.13kgBOD5/(kgMLSS.d)；污泥指数SVI为150 2)回流污泥浓度：污泥回流比R=100% 3)曝气池内混合液的污泥浓度： 4)TN的去除率， 5尺寸计算 曝气池有效容积厌氧池的体积Va=V/3=214.5m3；曝气池有效水深4m；曝气池总面积设2个廊道，每个廊道

34、宽b=4m，故每个廊道的长为，总长L为20.12=40.2m。校核：L510b；b=12H；b/H=4/4=1.均符合要求。 池深超高0.5m，实践池深为4.5m。因此厌氧池尺寸为6.72.71.5(m)，曝气池的尺寸为20.184.5(m)。水力停留时间采用A:O=1:4,所以厌氧段停留3.36h，好氧段停留13.44h。6剩余污泥降解BOD产生的污泥内源呼吸耗费的污泥，不可生物降解和惰性悬浮固体每天生成的活性污泥为W1-W2=113.9-85.4=28.5kg/d故总剩余污泥为：湿污泥体积：设含水量为99.2%，那么，7最大需氧量 假设空气密度为空气中含有氧量为21%，那么所需实际空气量：

35、 本设计中选取氧的利用率为20%，平安要素采用1.5，设计所需空气量为： 选用D2216-7/2000型罗茨鼓风机，其性能参数见下表：型号进气量功率kWD2216-7/200075.58曝气器所需数量 式中 h1 按供氧才干所需曝气器个数个； Oc由式3.4.4-1所得曝气器污水规范形状下生物处置需氧量 kgO2/d； qc 曝气器规范形状下，与曝气器任务条件接近时的供氧才干 kgO2/h个 ;选择钟罩式微孔曝气器，效力面积为0.5m2曝气池面积为161m2，故纵的曝气头数为53161/0.5=17066个9) 污泥泵的选择根据计算，每天产生剩余污泥96.6kg/d，选择PN型泥浆泵，型号为P

36、N1,主要参数见下表型号流量m3/h扬程m功率kWPN17.216141234.10 二沉池思索本设计水量较小，不适宜运用辐流式沉淀池，故此选用平流式沉淀池。二沉次池体尺寸计算(1)池外表积：A=式中：A池外表积，m2；Qmax最大设计流量，m3/h ；水力外表负荷，本设计0.8m3/m2h 。 (2)沉淀部分有效水深：h2=qt式中：t沉淀时间，本设计取t=3h。h2=0.83=2.4m 3沉淀部分的有效容积V=Qmaxt=48.752=97.5m34池长设程度流速为3.7mm/s，L=vt3.6=3.71.53.6=19.98m5池子总宽度 校核长宽比L/B=19.98/3.05=6.55

37、46污泥部分容积污泥容积参照生活污水进展设计计算，设T=2d，污泥含水率为95%，7污泥斗容积泥斗尺寸为f1=3.053.05=9.3m2；f2=0.50.5=0.25m2。8污泥斗以上的梯形部分h4=(19.98+0.3-4.5)0.01=0.1578m9沉淀池总高设超高为0.3m，无机械刮泥设备，故此缓冲层高0.5m，据此H=h1+h2+h3+h4=0.3+2.4+0.5+0.1578=3.36m4.11 污泥浓缩池a.污泥量：进入污泥浓缩池的污泥包括两部分，一是沉淀池的污泥，二是二沉池的剩余污泥，总泥量W=W1+W2=96.6+3.96=100.6 m/d=4.2 m/h。由于污泥量较小

38、，本设计采用一座间歇式重力浓缩池。b.浓缩池各部分尺寸确实定(1)浓缩池有效容积：V=Q.T式中: Q设计污泥量，m3/h；T浓缩时间，本设计取16h。m3(2)池断面面积：拟采用有效水深h2=5.5m(3)圆锥体体积确实定：设，那么：(4)所需柱体体积：V柱=V-V锥=12.2-9.4=2.84m3(5)h2=(6)浓缩池总高度：H=h1+h2+h3=0.3+5.5+1.75=7.55m(7)浓缩后污泥量：式中：q浓缩后污泥量，m3；P1浓缩前污泥的含水率；P2浓缩前污泥的含水率。(8)浓缩后泥位：泥占柱体体积V，V=q- V锥=20.2-9.4=10.8m3那么泥在柱体中的高度h4为：h4

39、=(9)水区高度：h5=h2-h4=5.5-0.89=4.61m本设计采用带式压滤机机械脱水。(11)板框压滤机a.浓缩后污泥量：按浓缩后的污泥量V=10.8m3计算；b.脱水工艺及脱水设备的选择(1)脱水工艺污泥脱水主要采用机械紧缩方法，采用PAM作为脱水剂，投加量为3ppm，脱水用量为：式中：97%为污泥的浓缩后的含水率压滤机过滤才干W采用3kg干泥/ m3d.并且每天任务8h，其压滤面积为：m2(2)压滤机的选择选用2台BAJ20-635/25型自动板框压滤机，1用1备，其性能参数如下：型号过滤面积框内尺寸滤板外形尺寸mmBAJ20-635/25206356354537701260120

40、0第五章 构筑物及设备一览表5.1 主要构筑物一览表序号称号参数规格(m)数量阐明1调理池LBH16931座钢砼、防腐2微电解塔H5.6522座铸铁、防腐3Fenton氧化池LBH4.522.51座钢砼、防腐4中和反响池LBH532.51座钢砼5沉淀池DH4.225.631座钢砼6格栅LBH2.870.080.761座钢砼7调理池LBH1510.431座钢砼8厌氧池LBH6.72.71.51座钢砼9好氧池LBH20.184.51座钢砼10二沉池LBH19.983.053.361座钢砼11污泥浓缩池DH3.947.551座钢砼5.2 主要设备一览表序号称号型号数量阐明1计量泵JX-63/52台一

41、备一用JZ-1000/3.22台JX-40/82台2污泥泵PN12台一备一用3污水泵80F-152台一备一用2 PW2台4罗茨鼓风机D2216-7/20002台一备一用5曝气头钟罩式微孔17066个6pH计BYS014个一备一用7板框压滤机BAJ20-635/252台一备一用第六章 管道水力计算及高程布置6.1 平面布置及管道的水力计算 第三章第二节中规定：排水管道的最大设计流速：非金属管道为5 m/s。本设计中选用v=1.0m/s。知消费废水流量为240m3/d，约为0.008m3/s，充溢度h/D=0.7 式中：Q设计流量，； w过水断面面积，； v水流流速，； c谢才系数； R水力半径，

42、D/4，m； n管道粗糙系数，查第五册，铸铁排水管n=0.013； i设计坡度；知，充溢度h/d=0.7，h=0.7d，h-0.5d=0.2d，=66.4那么过水断面面积：所以 1、管段1，2进水管，调理池至pH调整池 设计流量为8.3L/s，设流速为 1.0那么 取150mm校核： 管径取D=150mm，粗糙度n=0.013，得i=0.006，v=0.79m/s。2、管段3pH调整池至微电解池 流量Q=8.3L/s，流速为1.67。 取125mm。校核： 管径取D=125mm，粗糙度n=0.013，得i=0.03,v=1.32m/s。3、管段4、5、6、7微电解池至氧化池，氧化池至中和池，中

43、和池至沉淀池，沉淀池至调理池 同管段1、2，i=0.014,v=0.9，D=100mm。5、管段8生活污水至调理池 流量Q=686m3/d，设流速v=1.0m/s 取150mm。校核： 管径取D=150mm，粗糙度n=0.013，得i=0.06,v=0.72m/s。6、管段9调理池至厌氧池 流量Q=8L/s，设流速v=1.88m/s 取125mm。校核： 管径取D=125mm，粗糙度n=0.013，得i=0.03,v=1.32m/s。7、管段10、11、12厌氧池至好氧池，好氧池至二沉池，排水管 流量Q=8L/s，设流速v=1.0m/s 取150mm。校核： 管径取D=150mm，粗糙度n=0

44、.013，得i=0.06,v=0.72m/s。管道水力计算结果一览表管 段DmmV长度(m)水力坡度i1进水管8.31500.7920.01428.31500.7920.01438.31251.3220.0348.31000.920.01458.31000.920.01468.31000.920.01478.31000.920.01487.31500.7220.0697.31501.3220.03107.31500.7220.06117.31500.7220.0612出水管7.31500.7220.066.2 泵的水力计算及选型在工艺流程中，污水两处需求泵的提升，一处在pH调整池与微电解塔间，

45、另一处在调理池和生化池间。现对这两处的泵进展水力计算，并进展设备选型。1、调理池与微电解塔间的泵调理池的液面高度为-0.5m，微电解塔的有效高度为5m，泵的实践提升高度z为5.5m。下面计算各部分的水头损失：(1)吸水管的流量为8.3L/s，选择管径为100mm，根据管道水力计算，v=0.96m/s，i=0.019。部分阻力系数查表得：滤水网8.5，90弯管0.294，水泵入口前得渐缩管0.1，吸水管长2.0m。吸水管水头损失为2出水管的流量为8.3L/s，选择管径为80mm，根据管道水力计算，v=1.67m/s，i=0.0804。90弯管0.294，出口1.0，出水管长4.0m，因此出水管水

46、头损失为 3微电解池的水头损失计算：布水系统的水头损失；承托层水头损失；滤料的水头损失因此微电解塔的水头损失h5=h1+h2+h3+h4=1.5+0.95+0.462+4.4=7.0m3水泵总扬程H HZ+h55.5+0.47+1.72+7.014.7m，放大1.1倍后，水泵的扬程为15.0m，流量为30m3/h根据此时计算的水头损失，可以选择pH调整池的泵，扬程为17.1m，流量为30m3/h,选择F型金属耐腐蚀泵，型号为80F-15，参数见下表型号流量m3/h扬程m电机功率kW叶轮直径mm80F-1533.56517.512.041272、调理池和生化池间的泵调理池的有效水深为2.5m，生化池的有效水深为4m。调理池的液面高度为-0.5m，生化池的液面高为4m，故泵的提升高度为4.5m。下面计算各部分的水头损